Bài tậ: thiết kế thiết bị trao đổi nhiệt dạng ống lồng

Chia sẻ: thienthantre999

Thiết bị trao đổi nhiệt là thiết bị trong đó thực hiện sự trao đổi nhiệt giữa chất cần gia công với chất mang nhiệt hoặc lạnh. Chất mang nhiệt hoặc lạnh được gọi chung là môi chất có nhiệt độ cao hoặc nhiệt độ thấp hơn chất gia công.

Bạn đang xem 10 trang mẫu tài liệu này, vui lòng download file gốc để xem toàn bộ.

Nội dung Text: Bài tậ: thiết kế thiết bị trao đổi nhiệt dạng ống lồng

GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang


TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG
KHOA CHẾ BIẾN-BỘ MÔN KT LẠNH




BÀI TẬP THIẾT KẾ THIẾT BỊ TRAO ĐỔI NHIỆT




Bài tập: thiết kế thiết bị trao đổi nhiệt dạng ống lồng ống cần làm nóng nước,lưu
lượng nước 6000kg/h , tv = 200C,tr = 900C ; hơi nước bảo hòa ts =1350C.




: TS. Trần Đại Tiến
GVHD
SINH VIÊN : Bùi Đình Quang
MSSV : 50131247
LỚP : 50NL




NhaTrang , ngày ….. tháng ….năm….




Page 1
1/8/2011
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang


MỤC LỤC



MỞ ĐẦU ........................................................................................................................ 3
Chương I : Tổng Quan Về Thiết Bị Trao Đổi Nhiệt .................................................... 4
Định Nghĩa . ............................................................................................................. 4
1.
Phân Loại Thiết Bị Trao Đổi Nhiệt : ......................................................................... 4
I.
1. Phân Loại Theo Nguyên Lý Làm Việc Của Thiết Bị Trao Đổi Nhiệt : ......................... 4
2. Phận Loại Thiết Bị Trao Đổi Nhiệt Theo Sơ Đồ Chuyển Động Chất Lỏng (Với Loại
Thiết Bị Có Vách Ngăn ): ................................................................................................ 5
3. Phận Loại Thiết Bị Trao Đổi Nhiệt Theo Thời Gian : Phân làm 2 loại ......................... 5
4. Phân Loại Thiết Bị Trao Đổi Nhiệt Theo Công Dụng : ................................................ 5
II. Một vài đặt điểm của thiết bị ống lồng ống: .............................................................. 5
Chương II : Tính toán thiết kế thiết bị ............................................................................. 8
Các thông số ban đầu : ............................................................................................. 8
I.
II. thiết kế thiết bị ngưng tụ ống lồng ống : ...................................................................... 8
A. Tính toán chọn số ống cho 1 hành trình n’ ................................................................. 8
Chương III: Tính trở lực thiết bị chọn bơm nước: .......................................................... 18
A. Tính trở lực của thiết bị: ΔPTB ............................................................................... 18
TÀI LIỆU THAM KHẢO: ............................................................................................ 25




Page 2
1/8/2011
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang


MỞ ĐẦU
Đây là bài tập thiết kế thiết bị trao đổi nhiệt dành cho sinh viên lớp 50 nhiệt lạnh
ĐH Nha Trang,được sự hướng dẫn bởi thầy Trần Đại Tiến. với các loại môi chất
và thông số khác nhau .nhằm tìm hiểu tổng quan về các loại thiết bị trao đổi nhiệt
hiện đang được sử dụng rộng rãi trên thực tế.Tính toán chọn tbtdn nhằm nâng cao
hiệu suất của thiết bị đồng thời tăng năng suất lanh,nhiệt.Nh ư đã được biết tb trao
đổi nhiệt là thành phần quan trọng không thể thiếu trong hệ thống lạnh của ngành
chúng ta nhiệm vụ của nó là tải nhiệt từ chất mang nhiệt đến chất cần gia công
nhiệt đi sử dụng.
Bài tập mình được giao là :
thiết kế thiết bị trao đổi nhiệt dạng ống lồng ống cần làm nóng nước,lưu lượng
nước 6000kg , tv = 200C,tr = 900C ; hơi nước bảo hòa ts =1350C.
vì vậy dưới đây mình xin được trình bày về thiết bị trao đổi nhiệt dạng ống lồng
ống.
gồm các phần:
chương I : tổng quan về thiết bị trao đổi nhiệt................................................page 3
chương II: tính toán thiết kế thiết bị…………………………………………page 7
chương III: tính trở lực thiết bị chọn bơm nước…………………………….page 17




Page 3
1/8/2011
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang


Chương I : Tổng Quan Về Thiết Bị Trao Đổi Nhiệt

1. Định Nghĩa .
Thiết bị trao đổi nhiệt là thiết bị trong đó thực hiện sự trao đổi nhiệt giữa chất cần
gia công với chất mang nhiệt hoặc lạnh.
Chất mang nhiệt hoặc lạnh được gọi chung là môi chất có nhiệt độ cao hoặc thấp
hơn nhiệt độ chất gia công, dùng để nung nóng hoặc làm nguội chất gia công điển
hình trong hệ thống lạnh là dàn lạnh dung hạ nhiệt độ phòng còn dàn nóng làm hạ
nhiệt độ môi chất hoặc sưỡi ấm.Chất gia công và môi chất thường là ở pha lỏng
hoặc hơi, gọi chung là chất lỏng. Các chất này có nhiệt độ khác nhau.


I. Phân Loại Thiết Bị Trao Đổi Nhiệt :


1. Phân Loại Theo Nguyên Lý Làm Việc Của Thiết Bị Trao Đổi Nhiệt :
a) TBTĐN tiếp xúc (hay hỗn hợp), là loại TBTĐN trong đó chất gia công và môi
chất tiếp xúc nhau, thực hiện cả quá trình trao đổi nhiệt và trao đổi chất, tạo ra một
hỗn hợp. Ví dụ bình gia nhiệt nước bằng cách sục 1 dòng hơi.
b) TBTĐN hồi nhiệt, là loại thiết bị TĐN có mặt trao đổi nhiệt được quay, khi tiếp
xúc chất lỏng 1 mặt nhận nhiệt, khi tiếp xúc chất lỏng 2 mặt toả nhiệt. Quá tr ình
TĐN là không ổn định và trong mặt trao đổi nhiệt có sự dao động nhiệt. Ví dụ: bộ
sấy không khí quay trong lò hơi nhà máy nhiệt điện.
ví dụ : bộ sấy không khí quay trong lò hơi nhà máy nhiệt điện .
c) TBTĐN vách ngăn, là loại TBTĐN có vách rắn ngăn cách chất lỏng nóng và
chất
lỏng lạnh và 2 chất lỏng TĐN theo kiểu truyền nhiệt. Loại TBTĐN vách ngăn bảo
đảm độ kín tuyệt đối giữa hai chất, làm cho chất gia công được tinh khiết và vệ
sinh, an toàn, do đó được sử dụng rộng rãi trong mọi công nghệ.
d) TBTĐN kiểu ống nhiệt, là loại TBTĐN dùng ống nhiệt để truyền tải nhiệt từ
chất


Page 4
1/8/2011
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang


lỏng nóng đến chất lỏng lạnh. Môi chất trong các ống nhiệt nhân nhiệt từ chất lỏng
1, sôi và hoá hơi thành hơi bão hoà khô, truyền đến vùng tiếp xúc chất lỏng 2,
ngưng thành lỏng rồi quay về vùng nóng để lặp lại chu trình. Trong ống nhiệt, môi
chất sôi, ngưng và chuyển động tuần hoàn, tải 1 lượng nhiệt lớn từ chất lỏng 1 đến
chất lỏng 2.
a. Bình gia nhiệt hỗn hợp b. Thùng gia nhiệt khí hồi nhiệt
c. Bình ngưng ống nước d. Lò hơi ống nhiệt


2. Phận Loại Thiết Bị Trao Đổi Nhiệt Theo Sơ Đồ Chuyển Động Chất
Lỏng (Với Loại Thiết Bị Có Vách Ngăn ):
Sơ đồ song song cùng chiều
a)
Sơ đồ song song ngược chiều
b)
Sơ đồ song song đổi chiều
c)
Sơ đồ giao nhau 1 lần
d)
Sơ đồ giao nhau nhiều lần.
e)


3. Phận Loại Thiết Bị Trao Đổi Nhiệt Theo Thời Gian : Phân làm 2 loại
 Thiết bị liên tục : Như bình ngưng , calorifer
 Thiết bị làm việc theo chu kỳ : như nồi thanh trùng , thiết bị sấy theo mẻ


4. Phân Loại Thiết Bị Trao Đổi Nhiệt Theo Công Dụng :
 Thiết bị gia nhiệt dùng để gia nhiệt cho sản phẩm : như nồi nấu lò hơi
 Thiết bị làm mát để làm nguội sản phẩm đến nhiệt độ môi trường : như tháp
giải nhiệt, binh làm mát dầu.
 Thiết bị lạnh để hạ nhiệt độ sản phẩm đến nhiệt độ nhở hơn nhiệt độ môi
trường : như tủ lạnh, tủ đông


I. Một vài đặt điểm của thiết bị ống lồng ống:
Thực tế cho thấy rằng thiết bị trao đổi nhiệt kiểu ống lồng ống có cấu tạo rất gọn


Page 5
1/8/2011
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang


gàng do hiệu quả trao đổi nhiệt cao.
chúng có các ưu điểm nổi trội sau:
- Thường được sử dụng để trao đổi nhiệt giữa các chất lỏng với nhau hoặc chất
lỏng với môi chất đang sôi hay đang ngưng với khả năng trao đổi nhiệt lớn.
- Cả hai môi chất khi chuyển động qua thiết bị đều chuyển động đối l ưu cưỡng
bức với tốc độ rất lớn nên thời gian đạt được yêu cầu trao đổi nhiệt sẽ giảm xuống.
- Kết cấu gọn gàng, an toàn




Tuy nhiên, chúng có các nhược điểm sau:
các thi ết bị trao đổi nhiệt kiểu ống lồng ống hiện nay chỉ là các ống
trơn có hiệu quả thấp, ít nhiều còn bị hạn chế, đặc biệt trong trường hợp ngưng tụ
môi chất, ống trơn sẽ hạn chế khả năng ngưng tụ của môi chất. Mặc khác, khi
màng ngưng hình thành nó sẽ hạn chế quá trình trao đổi nhiệt giữa dòng hơi và bề
mặt vật rắn. Trong các hệ thống Freon, hệ số tỏa nhiệt khi ngưng khá thấp, vì vậy
cũng rất cần thiết phải có các biện pháp để nâng cao hiệu quả trao đổi nhiệt, đặc
biệt là người ta sẽ làm cánh bên ngòai của ống trong để tăng cường khả năng tỏa
nhiệt về phía môi chất.đối với thiết bị này còn nhược điểm nữa là chế tao hơi phức
tạp và khó vệ sinh.
* Trong thực tế, ta có các loại thiết bị trao đổi nhiệt ống lồng ống có các dạng như
sau:


Page 6
1/8/2011
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang




Với các ưu điểm và nhược điểm trên ta thấy thiết bị dạng ống lồng ống là loại
đang được sử dụng nhiều trên thị trường với tính ưu việc của nó




Page 7
1/8/2011
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang


Chương II : Tính toán thiết kế thiết bị


I. Các thông số ban đầu :
Nhiệt độ hơi vào : 1350C
Nhiệt độ nước vào : 200C
Nhiệt độ nước ra : 900C
Lưu lượng nước : 6000 kg/h




II. thiết kế thiết bị ngưng tụ ống lồng ống :


A. Tính toán chọn số ống cho 1 hành trình n’
 Nhiệt do nước thu vào:
Q  m.C.t
Trong đó : m : khối lượng của nước (kg)
C : nhiệt dung riêng của nước (C = 1kcal/kgđộ = 4,186 kj/kgđộ)
t : độ chênh lệch nhiệt độ nước ra và vào (độ C)
Q  6000.1.(90  20)  420000( kcal / h)
 Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt của thiết bị
Ta có :

Q  F .k .ttb
Trong đó : : hệ số truyền nhiệt
k
: diện tích trao đổi nhiệt
F
ttb : độ chênh lệch nhiệt trung bình
Ta có :

t   t .ttbnc
 t : hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ ( t  0,97  0,99) Chọn  t  0,98


Page 8
1/8/2011
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang




tmin  45o C ; tmax  115o C


 t m a x   t m in
 t tb  0 , 9 8 .
 t m ax
ln
 t m in
115  45
 73,110 C
 0,98.
115
ln
45
Vì chọn thiết bị dạng ống lồng ống :
Ta có : k  300  1200 (kcal/hm2độ) chọn k  1100 (kcal/hm2độ)

Q 420000
 5, 22(m2 )
F 

k .t 1100.73,11
Giả sử chọn thiết bị có hai hành trình như hình vẽ :




Page 9
1/8/2011
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang




Chọn ống thép inox:
Với thông số sau:

d t  22mm
d n  27mm

L  2m
L  (2  5)m chọn




 Số ống trong thiết bị :

F  n.d n .L.
Ta có :




Page
1/8/2011
10
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang


F 5, 22
n   30, 79
L. .d n 2.. .0, 027


chọn n=28 (ống)
Chọn 2 hành trình : n’= 14




Page
1/8/2011
11
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang




B. Tính hệ số truyền nhiệt kt (tính theo vách phẳng)
1
KT 
1  1
  
 h  th  cc  n
h :
a) Tính
Ta có :

 .g.r. 3
 h  0, 72. 4 (w/m2.độ) (5)
 .d .(tS  tW )
Với ts = tk = 1350C (tra bảng thông số của hơi bảo hòa ) (1)




Page
1/8/2011
12
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang


r  2159, 65(kj / kg )  2159, 65.103 ( j / kg )
  0, 6855(w / m 0C )
  930, 45(kg / m3 )
  0, 225.106 (m 2 / s )
t S  t W  t  (5  10)0 C
0
Chọn t  5 C
d  dn  27mm


2159,65103  9,81 930,45 (68,55102 )3
 h  0,72. 4
0,225106  0,027  5
 15394,6(w / m2.đô)  13239,5(kcal / h.m2 .đô)
n :
b) Tính

 6000( kg / h)
Ta có : G

 n  1000(kg / m 3 )
 Thể tích của nước:
G 6000
 6( m3 / h)
V 
 1000
 Vận tốc nước đi trong ống :
V

f .n ,
Trong đó :

 .d 2
f : diện tích của ống (m2)
4
n, : số ống trong một hành trình


Page
1/8/2011
13
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang


46
V
    0,31328(m / s )
 .d 2 ,   0,0222 14  3600
.n 3600
4
Ta có :
90  20
 55 0 C
tf 
2
Tra bảng 2.5(nước trên dường bảo hòa )(1) với t= 550C ta được:


  0, 6535( w / m o C )
Prf  3, 26
  0, 517.10  6 ( m 2 / s )
Pr w 130 0 C  1, 36
 Hệ số Raynoon:
.dt 0, 31328  0, 022
Re    13331, 2  2030 (chảy rối)(2)
0, 517 106

 Xác định Nu :
0 ,25
 Pr f 
Nu  0, 021.Re0,8 .Pr 0,43 .   c . r (6)

 PrW 
( c ,  r  1)
0,25
 3, 26 
0,8 0,43
 Nu  0,02113331, 2  3, 26   86,64

 1,36 
Ta có :
 n .d t Nu. 86, 64  0, 6535
 n 
Nu    2573, 6 (w/m2.độ)
 dt 0, 022
=2213,32 (kcal/hm2.độ)



c) Tính chọn
 cc ;  thép

Page
1/8/2011
14
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang



 0,3.103 m2.h.độ/kcal
 cc
Chọn vật liệu ống thép :  = 50 N/m2. độ = 43 kcal/h.m2. độ
 0, 0025


 thép 43


1
 KT   1129,34 (kcal/hm2.độ)
1 0, 0025 1
 (0,3.103 ) 

13239,5 43 2213,32
Sai số :


K  KT 1100  1129,34
.100  .100%  2, 66%  5%
K 1100

đạt yêu cầu.


C. kích thước vỏ ngoài thiết bị :
n ' t 2
D  a
k
Trong đó: n - Số ống
t – khoảng cách giửa 2 ống ( t = 1.3 ÷ 1.6 dN) chọn t= 1,5 dN
k – hệ số sắp xếp ống ( 0.75 ÷ 0.85 ) chọn k=0,8
a – hệ số hiệu chỉnh ( a= 1,05)
vậy đường kính vỏ ngoài thiết bị là

14  (1,5  0, 027)2
D  1,13   0,1915( m )
0,8




Page
1/8/2011
15
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang


Chọn D = 192 (m)


 Tính toán miệng vào và ra của hơi:

a. Miệng vào của hơi môi chất:

Chọn ω = 20(m/s) (đối với hơi bảo hòa)
Ta có:
Và r = 2159,65(kj/kg) ; Q = 420000 (kcal/h)
Mặt khác: lưu lượng gas qua thiết bị là:
420000.4,186
Q
 0, 226( kg / s )
Từ công thức: Q = m.r => m = =
2159, 65.3600
r
4m
Ta có dT =
 * *
Trong đó: m : khối lượng hơi vào
  1, 7 0 5 ( k g / m 3 ) khối lượng riêng
 : vận tốc hơi vào

4.0, 226
dT   0, 092(m)  92(mm)
1, 705.3,14.20
Chọn đường kính trong ống bằng 95 mm, khi đó:
4.0, 226
4m
 16,9(m / s )
ω= =
 . .dT2 1, 705.3,14.0,12
b. Kích thướt Miệng ra môi chất lỏng:

có kích thướt bằng kích thướt đường ống dẫn lỏng:
Ta có: Chọn ω = 1(m/s) (2) (ω = 0.5 ÷ 2m/s, đối với nước)
3
Và  = 1000 (kg/m ); m = 0.2638(kg/s)

4  0, 226
 0, 01696(m)  16,96(mm)
dT =
1000  3,14.1
chọn dt = 18(mm) khi đó :



Page
1/8/2011
16
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang


4  0, 226
4m
 0,89(m / s )
ω= =
    dT2 1000  3,14  0, 0182

c. Chọn đường ống nối từ bơm đến đầu vào của thiết bị :
4G
Ta có : d 
  
Trong đó :
d : đường kính ống dẫn(m)
G : lưu lượng (kg/s) = 1,667(kg/s)
 : khối lượng riêng của môi chất (kg/m3)
550 C  985, 65(kg / m3 )

 : tốc độ dòng chảy trong ống (m/s)
Ta có :   (0,5  2) m / s chọn   1(m / s )

4  1, 667
d  0, 046
985, 65    1
Cũng là đường kính đoạn cong 1800 ta chọn dT=41mm và dN=48mm




Page
1/8/2011
17
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang




Chương III: Tính trở lực thiết bị chọn bơm nước:
Trở lực chọn bơm được tính như sau:
H = ΔPTB + ΔP
Trong đó: ΔPTB – là trở lực tại thiết bị
ΔP – trở lực trên đường ống và các cua
A. Tính trở lực của thiết bị: ΔPTB

ΔPTB = ΔPms + ΔPcb
Tính ΔPms:

L 2
Pms    (4)
d 2
Trong đó:
L: chiều dài ống hoặc kênh (m)
d : đường kính ống (m)
ρ : khối lượng riêng chất lỏng, (kg/m3)
ω : vận tốc dòng chảy (m/s)
ζ : hệ số ma sát
Ở đây ta tính được dòng chãy rối với Re = 13331,2
1
Chảy rối: ζ=
(1,821 lg Re f  1, 64)2
1
1

=> = = 0,029
(1.821 lg Re f  1.642 ) (1,821 lg13331,2  1, 64)2


Ta có: L = ln = 2x2 = 4(m)


550 c  985, 65(kg / m3 ) , ω = 0,31328(m/s)
dT = 0.022 (m),


0, 313282
L 2 9
ΔPms =   = ΔPms = 0, 029  =573,82 (Pa)
 985, 65 
0, 022 2
d 2


Page
1/8/2011
18
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang


Tính ΔPcb:

  2
Pcb   c  (4 )
2
Trong đó: ω – tốc độ dòng chảy, (m/s)
ρ – mật độ dòng chảy, (kg/m3)
ζ – hệ số trở kháng cục bộ




1,Tại ống loe hình nón:




2
f 
 c1  k   2  1
Ta có:
 f1 
  d12 3,14  0, 0412
=0,00132 (m2);
Trong đó: f1 = =
4 4
  d 2 3,14  0,1922
2
= 0,0289 (m2)
f2 = =
4 4
3
G = 1,667 (kg/s);  = 985,67 (kg/m )
G 1, 667
ω2 =  0, 057 (m/s)

  f 2 985, 65  0, 0289
Vì α = 300 nên ta có: k = 0.81
0, 0289
f2 2
 1) 2  353, 61
ζc = k (
=>  1 ) = 0,81 (
0, 00132
f1
2
985, 65  0, 057 2
  2
ΔPcb1 = n*  c = 2  353, 61  1132, 4 (pa)
2 2
(n=2, có 2 đoạn loe mở rộng)



Page
1/8/2011
19
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang


2, Tại thu hẹp hình nón:

Ta có: (d1 / d2) = 192/48 = 4




Tra bảng ta được: ζc = 0.185; ω2 = 1.34(m/s) (4)
2
985, 65  1, 342
  2
ΔPcb2 = n   c = 2  0,185  = 327,4 (Pa)
2 2


3, Tại vị trí thu hẹp đột ngột:




  d12 3,14  0,1922
= 0,0289 (m2)
Ta có: f1 = 
4 4
  d 2 3,14  0, 0222  14
2
= 5,32.10-3 (m2)
f2 = 
4 4
5,32  103
f2
( )=( ) = 0.184
f1 0.0289
Tra bảng ta được: ζ = 0.45;
  2 2 985, 65  0, 313282
ΔPcb3 = n   = 43,53(Pa)
 2  0, 45
2 2


4,Tại vị trí mở rộng đột ngột:




Page
1/8/2011
20
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang




12   22
 Pc 4  n 
2
Trong đó :
1 : vận tốc trong ống nhỏ
2 : vận tốc trông ống lớn
(0, 31328 2  0, 057 2 )
 Pcb 4  2  985, 65   93, 6( Pa )
2
5,Tại 2 ống vòng 1800:




0
 c (1800 )   c (900 ) .
Ta có:
90

r/R = 20,5/ 186 = 0.11 tra bảng ta thấy: ζc(90 ) ≈ 0.131 (5); α0 = 1800
0



180
 c (1800 )  0,131  0, 22
=>
90




Page
1/8/2011
21
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang


 . 2 985, 65.12
  c1800 .
Pcb 5  0, 22.  108, 42( Pa )
2 2
(  =1,chọn lúc tính chọn dT co 1800)
Tổng tổn thất cục bộ là:
ΔPcb = ΔPcb1 + ΔPcb2 + ΔPcb3 + ΔPcb4 + ΔPcb5 = 1132,4 +327,4+43,54+93,6+108,42
=1705,35 (Pa)
Vậy: Tổng tổn thất của thiết bị là:
ΔPTB = ΔPms + ΔPcb = 573,82 + 1705,35 = 2279,17(Pa)
2279,17
= =0,254(mH2O)
9,81 985, 65


B.Trở lực trên đường ống và trên các cua:
pong + pcua = 15 (mH2O)
Giả sử chọn :


Vậy : Tổng tổn thất của toàn hệ thống để chọn bơm:
ptb  pong  pcua = 0,254 + 15 = 15,254 (mH2O)
H=




Page
1/8/2011
22
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang




Page
1/8/2011
23
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang




Theo phần mềm chọn bơm của hãng EBARA ta chọn được bơm với thông số sau:
Model: EVM4 3N/0.55
Năng suất: 1.67 (l/s)
Cột áp:15.6 mH2O
Hiệu suất: 54.1%




Page
1/8/2011
24
GVHD : T.S TRẦN ĐẠI TIẾN SV : Bùi Đình Quang


TÀI LIỆU THAM KHẢO:
Nguyễn Đức Lợi – Phạm Văn Tùy, Kỹ thuật lạnh cơ sở, Nhà xuất
1.
bản giáo dục.

2. Nguyễn Đức Lợi : Hướng Dẫn Thiết Kế Hệ Thống Lạnh – Nhà Xuất Bản
Khoa Học Kỹ Thuật

3. Hoàng Đình Tín : Truyền Nhiệt Và Tính Toán Thiết Bị Trao Đổi Nhiệt
– Nhà Xuất Bản Khoa Học Kỹ Thuật

4. PGS.TS Hoàng Văn Quý – GS.TS Nguyễn Cảnh Cầm, Bài tập thủy lực,
Nhà xuất bản xây dựng – 2007.

5. Hoàng Đình Tín – Bùi Hải, Bài tập nhiệt kỹ thuật.




Page
1/8/2011
25
Đề thi vào lớp 10 môn Toán |  Đáp án đề thi tốt nghiệp |  Đề thi Đại học |  Đề thi thử đại học môn Hóa |  Mẫu đơn xin việc |  Bài tiểu luận mẫu |  Ôn thi cao học 2014 |  Nghiên cứu khoa học |  Lập kế hoạch kinh doanh |  Bảng cân đối kế toán |  Đề thi chứng chỉ Tin học |  Tư tưởng Hồ Chí Minh |  Đề thi chứng chỉ Tiếng anh
Theo dõi chúng tôi
Đồng bộ tài khoản