Đồ án: Thiết kế cung cấp điện cho phân xưởng Silicate

Chia sẻ: tienvovan

Điện năng là một trong những dạng năng lượng quan trọng nhất trên thế giới nói chung và ở nước ta nói riêng. Điện năng sản xuất từ các nhà máy điện được truyền tải và cung cấp cho các khu công nghiệp, nông nghiệp, dịch vụ và sinh hoạt của con người

Bạn đang xem 10 trang mẫu tài liệu này, vui lòng download file gốc để xem toàn bộ.

Nội dung Text: Đồ án: Thiết kế cung cấp điện cho phân xưởng Silicate

ĐAMH thiết kế cung cấp điện


Chương 1: Tổng quan đồ án thiết kế cung cấp điện
I. Ý nghĩa và nhiệm vụ của thiết kế cung cấp điện :
Điện năng là một trong những dạng năng lượng quan trọng nhất trên thế giới nói
chung và ở nước ta nói riêng. Điện năng sản xuất từ các nhà máy điện được truyền tải và
cung cấp cho các khu công nghiệp, nông nghiệp, dịch vụ và sinh hoạt của con người,để
đưa điện năng đến các các nơi tiêu thụ này cần phải qua nhiều khâu rất quan trọng .Và
thiết kế cung cấp điện là một trong những khâu quan trọng đó.Hiện tại, nền kinh tế nước
ta đang phát triển mạnh mẽ, đời sống của nhân dân được nâng lên nhanh chóng ,dẫn đến
nhu cầu dùng điện tăng trưởng không ngừng. Để đáp ứng nhu cầu đó rất đông cán bộ kỉ
thuật trong và ngồi ngành điện lực đang tham gia thiết kế, lắp đặt các công trình cung cấp
điện để phục vụ nhu cầu trên.
Cấp điện là một công trình điện. Để thực hiện một công trình điện tuy nhỏ cũng
cần có kiến thức tổng hợp từ các ngành khác nhau, phải có sự hiểu biết về xã hội, môi
trường và đối tượng cấp điện. Để từ đó tính tốn lựa chọn đưa ra phương án tối ưu nhất.
Cung cấp điện là trình bày những bước cần thiết các tính tốn, để lựa chọn các phần
tử hệ thống điện thích hợp với từng đối tượng. Thiết kế chiếu sáng cho phân xưởng, công
cộng. Tính tốn chọn lựa dây dẫn phù hợp với bản thiết kế cung cấp điện, đảm bảo sụt áp
chấp nhận được, có khả năng chịu dòng ngắn mạch với thời gian nhất định. Tính tốn
dung lượng bù cần thiết đểã giảm điện áp, điện năng trên lưới trung, hạ áp.. Bên cạnh đó,
còn phải thiết kế lựa chọn nguồn dự phòng cho nhà máy để lưới điện làm việc ổn định
,đồng thời tính đến về phương diện kinh tế và đảm bảo tính an tồn cao.
Trong tình hình kinh tế thị trường hiện nay, các xí nghiệp lớn nhỏ các tổ hợp sản
xuất đều phải tự hoạch tốn kinh doanh trong cuộc cạnh tranh quyết liệt về chất lượng và
giá cả sản phẩm. Công nghiệp thương mại và dịch vụ chiếm một tỉ trọng ngày càng tăng
trong nền kinh tế quốc doanh và đã thực sự là khách hàng quan trọng của ngành điện lực.
Sự mất điện, chất lượng điện xấu hay do sự cố… đều ảnh hưởng đến chất lượng sản
phẩm, gây phế phẩm, giảm hiệu suất lao động. Đặc biệt ảnh hưởng rất lớn đến các xí
nghiệp may, hóa chất điện tử đòi hỏi sự chính xác và liên tục cao. Do đó đảm bảo độ tin
cậy cấp điện, nâng cao chất lượng điện năng là mối quan tâm hàng đầu. Một xã hội có
điện sẽ làm cho mức sống tăng nhanh với các trang thiết bị nội thất sang trọng nhưng nếu
chúng ta lắp đặt một cách cẩu thả , thiếu tuân thủ các quy tắc an tồn sẽ rất nguy hiểm.
Nông thôn và các phụ tải sinh hoạt là các phụ tải khổng lồ vì vậy người thiết kế cần quan
tâm đến độ sụt áp trên đường dây xa nhất. Thiết kế cấp điện cho phụ tải sinh hoạt nên
chọn thiết bị tốt nhằm đảm bảo an tồn và độ tin cậy cấp điện cho người sử dụng.



1
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

Tóm lại: việc thiết kế cấp điện đối với các đối tượng là rất đa dạng với những đặt
thù khác nhau. Như vậy để một đồ án thiết kế cung cấp điện tốt đối với bất cứ đối tượng
nào cũng cần thõa mãn các yêu cầu sau:
− Độ tin cậy cấp điện :Mức độ tin cậy cung cấp điện tuỳ thuộc vào yêu cầu của phụ
tải. Với những công trình quan trọng cấp quốc gia phải đảm bảo liên tục cấp điện ở mức
cao nhất nghĩa là không mất điện trong mọi tình huống. Những đối tượng như nhà máy,
xí nghiệp, tổ Sx … tốt nhất là dùng máy điện dự phòng, khi mất điện sẽ dùng điện máy
phát cấp cho những phụ tải quan trọng,hoặc những hệ thống(gồm:thủy điện,nhiệt điện…)
được liên kết và hổ trợ cho nhau mổi khi gặp sự cố.
− Chất lượng điện : Chất lượng điện được đánh giá qua 2 chỉ tiêu tần số và điện áp.
Chỉ tiêu tần số do cơ quan điện hệ thống quốc gia điều chỉnh. Như vậy người thiết kế
phải đảm bảo vấn đề điện áp. Điện áp lưới trung và hạ chỉ cho phép dao động trong
khoảng ± 5% . Các xí nghiệp nhà máy yêu cầu chất lượng điện áp cao thì phải là ± 2 .5 %
.
− An tồn : Công trình cấp điện phải được thiết kế có tính an tồn cao. An tồn cho
người vận hành, người sử dụng, an tồn cho thiết bị , cho tồn bộ công trình... Tóm lại
người thiết kế ngồi việc tính tốn chính xác, chọn lựa đúng thiết bị và khí cụ còn phải nắm
vững quy định về an tồn,những qui phạm cần thiết khi thực hiện công trình. Hiểu rõ môi
trường hệ thống cấp điện và đối tượng cấp điện.
− Kinh tế : Trong quá trình thiết kế thường xuất hiện nhiều phương án, các phương
án thường có những ưu và khuyết điểm riêng, có thể lợi về kinh tế nhưng xét về kỉ thuật
thì không được tốt. Một phương án đắt tiền thường có đặt điểm là độ tin cậy và an tồn
cao hơn, để đảm bảo hài hồ giữa 2 vấn đề kinh tế kỉ thuật cần phải nghiên cứu kỉ lưỡng
mới đạt được tối ưu.

II. Những đặc điểm và yêu cầu thiết kế chung về mạng điện của phân
xưởng này :
- cấp điện áp : 10/0.4 (KV)
- phân xưởng này đặt cạnh phân xưởng tháp sấy có :
Stt =180 (KV) và cos ϕ =0.8
- sơ đồ mặt bằng : gồm hai sơ đồ
sơ đồ mặt bằng và nối dây của phân xưởng
sơ đồ nguyên lý của hệ thống cung cấp điện cho phân xưởng
- bảng liệt kê tên thiết bị và các thông số cần thiết :
Các thiết bị hoạt động ở điện áp :U = 380(V)


2
ĐAMH thiết kế cung cấp điện


KÍ HIỆU
STT Tên thiết bị Pđm(KW) cos ϕ Ksd
(số lượng)
1 Đ.cơ bơm dầu mồi lò hơi A 1(1) 1.1 0.8 0.7
2 Đ.cơ bơm dầu đốt lò hơi A 2(1) 2 0.8 0.7
3 Đ.cơ bơm nước lò hơi A 3(2) 2 0.75 0.7
4 Đ.cơ quạt lò hơi A 4(1) 1.1 0.75 0.7
5 Đ.cơ bơm dầu mồi lò hơi B,C 5(2) 1.1 0.75 0.7
6 Đ.cơ bơm dầu đốt lò hơi B,C 6(2) 1.1 0.8 0.7
7 Đ.cơ bơm nước lò hơi B,C 7(2) 1.1 0.75 0.7
8 Đ.cơ quạt lò hơi B,C 8(2) 1.1 0.75 0.7
9 Đ.cơ bồøn quay A 9(2) 22 0.7 0.6
10 Đ.cơ bồn quay B 10(1) 11 0.7 0.6
11 Đ.cơ bơm nước lên tháp sấy 11(2) 4 0.8 0.7
12 Đ.cơ bơm Silicate lên tháp sấy 12(2) 4 0.8 0.7
13 Đ.cơ bơm Silicate vào bể 1 13(2) 4 0.8 0.7
14 Đ.cơ bơm Silicate vào bể 2 14(1) 4 0.8 0.7
15 Đ.cơ bơm nước sinh hoạt 15(1) 4 0.8 0.7




Chương2: Phân chia nhóm phụ tải và xác định phụ tải
tính tốn-Chọn máy biến áp và máy bù cho phân xương
A. PHÂN NHÓM PHỤ TẢI :
I.Cơ sở lý thuyết :
1,Nguyên tắc phân nhóm thiết bị :
-Tuỳ theo từng trường hợp cụ thể và số thiết bị mà ta có thế
phân nhóm các thiết bị như sau:
• phân nhóm theo mặt bằng
• phân nhóm theo chế độ làm việc
• phân nhóm theo dây chuyền sản xuất
• phân nhóm theo cấp điện áp




3
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

-Trong hệ thống điện hạ thế tiêu biểu,các mạch phân phối bắt nguồn từ một tủ phân
phối chính(TPPC).Từ đó dây cáp được đặt trong các đường ,máng cáp đủ loại để cấp điện
cho các tủ khu vực hoặc cho các tủ phụ.
-Sự sắp xếp các nhóm dây dẫn có bọc cách điện và cố định chúng cũng như vấn đề
bảo vệ tránh các hư hỏng cơ,đảm bảo các qui cách thảm mỹ,là cơ sở của việc lắp đặt hệ
thống.
2,Xác định tâm phụ tải :
-Tâm phụ tải được tính theo công thức:
n n

∑ xi .Pdmi
i =1
∑ y .P
i =1
i dmi
X= n
; Y= n

∑ pdmi
i =1
∑p i =1
dmi


Với :
n = số thiết bị của nhóm
p dmi
= công suất định mức của thiết bị thứ i
Xi,Yi-tọa độ của thiết bị thứ i
-Thông thường ta đặt tủ động lực (hay tủ phân phối ) ở tâm phụ tải nhằm mục đích cung
cấp điện với tổn thất điện áp và tổn thất công suất ,chi phí dây dẫn hợp lí hơn cả .Tuy
nhiên ,sự lựa chọn cuối cùng phụ thuộc vào mặt bằng mỹ quan,thuận tiện thao tác,an
tồn….
II.chọn vị trí đặt tủ :
1,Nhóm 1:
Chọn gốc toạ độ là góc trái phía trên của mặt bằng:
STT Tên thiết bị KÍ HIỆU Pđm(KW) X(m) Y(m)
1 Đ.cơ bơm dầu mồi lò hơi A 1 1.1 3.6 3.325
2 Đ.cơ bơm dầu đốt lò hơi A 2 2 5.05 3.325
3 Đ.cơ bơm nước lò hơi A 3 2 7.04 3.325
4 Đ.cơ bơm nước lò hơi A 3 2 6.6 4.5
5 Đ.cơ quạt lò hơi A 4 1.1 4.1 4.27
6 Đ.cơ bơm dầu mồi lò hơi B 5 1.1 5.87 7.5
7 Đ.cơ bơm dầu đốt lò hơi B 6 1.1 6.6 7.5
8 Đ.cơ bơm nước lò hơi B 7 1.1 7.63 7.05
9 Đ.cơ quạt lò hơi B 8 1.1 5.87 8.3
10 Đ.cơ bơm dầu mồi lò hơi C 5 1.1 5.87 10.92
11 Đ.cơ bơm dầu đốt lò hơi C 6 1.1 6.6 10.92
12 Đ.cơ bơm nước lò hơi C 7 1.1 7.63 10.92


4
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

13 Đ.cơ quạt lò hơi C 8 1.1 5.87 11.63
o Công suất nhóm 1:
13
P1= ∑ Pi =17 (KW)
i =1

o Tâm phụ tải nhóm 1:

13

∑ x .P
i =1
i dmi 102984
.
X= = = 6.06 (m)
13
17
∑P
i =1
dmi

13

∑Y P
i =1
i dm i 1128685
.
Y= = = 6.64 (m)
13
17
∑P
i =1
dmi




o Dời tủ về vị trí thuận lợi:
X= 4.5 (m)
Y= 13.5 (m)
2,Nhóm 2:
Chọn gốc toạ độ là góc trái phía trên của mặt bằng:
STT Tên thiết bị KÍ HIỆU Pđm(KW) X(m) Y(m)
1 Đ.cơ bồn quay A 9 22 21.7 5.34
2 Đ.cơ bồn quay A 9 22 21.48 6.4
3 Đ.cơ bồn quay B 10 11 21.7 9.5

o Công suất nhóm 2:
3
P2= ∑ Pi =55 (KW)
i =1

o Tâm phụ tải nhóm 2:
3

∑X i =1
i * Pdmi
118866
.
X= = = 21.612 (m)
3
55
∑P
i =1
dmi


3

∑Y * P
i =1
i dmi 36278
.
Y= = = 6.6 (m)
3
55
∑P
i =1
dmi




5
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

o Dời tủ về vị trí thuận lợi:
X= 24.6 (m)
Y= 7.2 (m)




3,Nhóm 3:
Chọn gốc toạ độ là góc trái phía trên của mặt bằng:
STT Tên thiết bị KÍ HIỆU Pđm(KW) X(m) Y(m)
1 Đ.cơ bơm nước lên tháp sấy 11 4 3.52 14.5
2 Đ.cơ bơm nước lên tháp sấy 11 4 6.8 14.5
3 Đ.cơ bơm Silicate lên tháp sấy 12 4 4.46 14.5
4 Đ.cơ bơm Silicate lên tháp sấy 12 4 7.63 14.5
5 Đ.cơ bơm Silicate vào bể 1 13 4 5.28 14.5
6 Đ.cơ bơm Silicate vào bể 1 13 4 8.8 14.5
7 Đ.cơ bơm Silicate vào bể 2 14 4 3.52 15.4
8 Đ.cơ bơm nước sinh hoạt 15 4 5.28 23.3

o Công suất nhóm 3:
8
P3= ∑ Pi = 32 (KW)
i =1

o Tâm phụ tải nhóm 3:
8

∑Xi =1
i * Pdmi 18116
,
X= = = 5.66 (m)
8
32
∑P
i =1
dmi

8

∑Y * P
i =1
i dmi 5028
,
Y= = = 15.7125 (m)
8
32
∑P
i =1
dmi


o Dời tủ về vị trí thuận lợi:


6
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

X = 10 (m)
Y = 18.5 (m)




B.TÍNH TỐN PHỤ TẢI :
I.Cơ sở lý thuyết :
1, Xác định phụ tải tính tốn theo hệ số cực đại K max và công suất trung bình P tb (
còn gọi là phương pháp số thiết bị hiệu quả).
Khi không có các số liệu cần thiết để áp dụng phương pháp tương đối đơn giản đã
nêu ở trên, hoặc khi cần nâng cao độ chính xác của phụ tải tính tốn thì nên dùng phương
pháp tính theo hệ số cực đại.
Công thức tính:
Ptt = k max .k sd .P ñm ;
trong đó:
P ñm : công suất định mức (W)
k max ,k sd : hệ số cực đại và hệ số sử dụng.
Hệ số sử dụng được tra trong các sổ tay, k max cũng được tra trong các sổ tay theo
k sd và n hq .
Phương pháp này đạt kết quả chính xác cao vì khi xác định số thiết bị hiệu quả n
hq chúng ta đã xét tới một loạt các yếu tố quan trọng như ảnh hưởng của số thiết bị trong
nhóm, số thiết bị có công suất lớn nhất cũng như sự khác nhau về chế độ làm việc của
chúng.
Khi tính theo phương pháp này, trong một số trường hợp cụ thể ta dùng công thức
sau:
Trường hợp số thiết bị thực tế n< 4 và n hq < 4 phụ tải tính tốn được xác định
theo công thức:
n
P tt nh = ∑ Pñmi
i =1
Q tt nh = ∑ Q ñmi = P tt nh .tg ϕ nh




7
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

trong đo ù: P tt nh : công suất tác dụng của nhóm(KW)
Q tt nh : công suất phản kháng của nhóm(KVAr)




Đối với thiết bị làm việc ở chế độ ngắn hạn lặp lại thì:
Sñm. añm
S tt nh =
0,875
trong đó: S tt nh : công suất tính tốn biểu kiến của nhóm, KVA.
S ñm : công suất biểu kiến định mức, KVA.
a ñm : hệ số đóng điện của thiết bị.
Trường hợp số thiết bị thực tế n ≥ 4 và n hq < 4 phụ tải tính tốn được tính theo
n
công thức: P tt = ∑ k pti .Pñmi
i =1
n
Q tt = ∑ Pñmi .k pti .tgϕ i
i =1
trong đó k pti : hệ số phụ tải thiết bị thứ i.
Nếu không có số liệu chính xác thì có thể lấy gần đúng như:
k pt = 0,9 đối với thiết bị làm việc ở chế độ dài hạn.
k pt = 0,75 đối với thiết bị làm việc ở chế độ ngắn hạn lặp lại.
Trường hợp số thiết bị thực tế n hq ≥ 4 thì P tt nh = k max .P tb nh
n
Với: P tb nh = k sdnh . ∑ Pñmi
i =1
Q tb nh = Ptbnh . tg ϕ tbnh
Nếu: + n hq > 10 thì Q tt nh = Q tb nh = P tb .tg ϕ tbnh
+ n hq ≤ 10 thì Q ttnh = 1,1 Q tbnh =1,1P tb .tg ϕ tbnh
2,Tính tốn phụ tải :
- Công thức để tính dòng điện định mức của một thiết bị:
Pñm
I ñm =
3 .U d .Cos ϕ
trong đó: Pñm = công suất định mức của thiết bị (KW).


8
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

U d = điện áp dây định mức của thiết bị (KV).
Cos ϕ = hệ số công suất của thiết bị.
- Dòng tính tốn của một nhóm thiết bị:
S tt Ptt
I tt = hoặc I tt =
3 .U d 3 .U d .Cosϕ tb
trong đó: Ptt : công suất tính tốn tác dụng của một nhóm thiết bị.
S tt : công suất tính tốn biểu kiến của một nhóm thiết bị.
U d : điện áp dây (KV).
Cosϕ tb : hệ số công suất trung bình của nhóm.
Với: Cosϕ tb được tính như sau:
n
∑ Cosϕ i .Pñmi
Cosϕ tb = i =1
n
∑ Pñmi
i =1
- Công thức tính thiết bị hiệu quả n hq :
2
⎡n ⎤
⎢∑ Pñmi ⎥
nhq = ⎣ i =n
1 ⎦

∑ Pñmi
i =1
2



- Công suất biểu kiến tính tốn của một nhóm thiết bị S tt nh :

S tt nh = Ptt nh + Q 2 nh
2
tt

- Dòng đỉnh nhọn của một thiết bị và nhóm:
Phụ tải đỉnh nhọn được định nghĩa là phụ tải cực đại tức thời, xác định để tính ảnh
hưởng khởi động thiết bị dùng điện.
+ Phụ tải đỉnh nhọn của một thiết bị chính là dòng mở máy (khởi động) và được
tính như sau:
I kñ = I ñn = I ñm .K mm
Với: K mm = 2,5 nếu động cơ là loại rôto dây quấn.
K mm = 5 ÷ 7 nếu động cơ là loại rôto lồng sóc.
+ Đối với một nhóm thiết bị dòng mở máy (đỉnh nhọn) được tính như sau:
[
I ñn = I mm max + I tt − I ñm (max) .k sd ]
trong đó: I mm max : dòng mở máy lớn nhất của một thiết bị trong nhóm.


9
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

I ñm (max) : dòng định mức của thiết bị có dòng mở máy lớn nhất.
I tt : dòng tính tốn của nhóm thiết bị.
Ksd: hệ số sử dụng của động cơ có dòng khởi động lớn nhất
II.Tính tốn phụ tải cho từng tủ động lực:
Tủ động lực1:
cos ϕ
STT Tên thiết bị Pđm(KW) tgϕ ksd Iđm(A) Imm(A)

0,8
1 Đ.cơ bơm dầu mồi lò hơi A 1.1 0,75 0.7 2.1 10.5

0,8
2 Đ.cơ bơm dầu đốt lò hơi A 2 0,75 0.7 3.8 19

0,75
3 Đ.cơ bơm nước lò hơi A 2 0,88 0.7 4.05 20.2

0,75
4 Đ.cơ bơm nước lò hơi A 2 0,88 0.7 4.05 20.2

0,75
5 Đ.cơ quạt lò hơi A 1.1 0,88 0.7 2.23 11.15

0,75
6 Đ.cơ bơm dầu mồi lò hơi B 1.1 0,88 0.7 2.23 11.15

0,8
7 Đ.cơ bơm dầu đốt lò hơi B 1.1 0,75 0.7 2.1 10.5

0,75
8 Đ.cơ bơm nước lò hơi B 1.1 0,88 0.7 2.23 11.15

0,75
9 Đ.cơ quạt lò hơi B 1.1 0,88 0.7 2.23 11.15

0,75
10 Đ.cơ bơm dầu mồi lò hơi C 1.1 0,88 0.7 2.23 11.15

0,8
11 Đ.cơ bơm dầu đốt lò hơi C 1.1 0,75 0.7 2.1 10.5

0,75
12 Đ.cơ bơm nước lò hơi C 1.1 0,88 0.7 2.23 11.15

0,75
13 Đ.cơ quạt lò hơi C 1.1 0,88 0.7 2.23 11.15

Với Uđm=Ud=380 (V)
+ Tính dòng định mức của các thiết bị :
Pñm
I ñm =
3 .U d .Cosϕ
+ Hệ số công suất của nhóm Cosϕ tb được tính như sau:



10
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

13

∑ Cosϕ .P i ñmi 13015
,
Cosϕ tb = i =1
= = 0.765
13
17
∑P
i =1
ñmi


Suy ra tgϕ tb = tg [arc cos(0.765)] = 0.84
+ Tính hệ số sử dụng của nhóm k sd của nhóm
13

∑k sdi .Pñmi
k sdnh = i =1
13
=0.7
∑Pi =1
ñmi


+ Tính số thiết bị hiệu quả n hq của nhóm:
2
⎡ 13 ⎤
⎢∑ .Pñmi ⎥
nhqnh = ⎣ i =13
1 ⎦ =12

∑ Pñmi
2

i =1

Tra bảng A2 tìm K max từ k sd và n hq suy ra K max =1.15
+ Công suất tính tốn của nhóm được tính như sau:
Công suất trung bình của nhóm:
13
Ptb = k sdnh .∑ Pñmi = 0.7x17= 11.9 (KW).
i =1

Công suất tác dụng tính tốn của nhóm:
Pttnh = K max .Ptb
Pttnh =1.15x11.9 = 13.685 (KW).
Công suất phản kháng tính tốn của nhóm:
Vì n hq =12 > 10 do đó Q ttnh = Q tb = Ptb .tg ϕ tb vậy:
Q ttnh = 11.9 x 0.84 = 10 (Kvar).
+ Công suất biểu kiến tính tốn của nhóm:
S ttnh = Pttnh + Q 2 =
2
ttnh 13.685 2 + 10 2 = 16.95 (KVA).
+ Dòng tính tốn của nhóm :
S 16,95
I ttnh = ttnh = = 25.75 (A)
3 .U d 3.0,38
+ Dòng đỉnh nhọn của nhóm:
[
I ñn = I mm max + I tt − I ñm (max) .k sd ]
Với: I mm max = 101 (A), I ñm = 20.5 (A) , k sd = 0.7 , I ttnh = 25.75 (A)

11
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

Vậy:Iđnnh = 112.4 (A)
TĐL nhóm 2:
cos ϕ
STT Tên thiết bị Pđm(KW) tgϕ ksd Iđm(A) Imm(A)

1 0,7 47.75 238.75
Đ.cơ bồn quay A 22 1,02 0.6

2 0,7 0.6 47.75 238.75
Đ.cơ bồn quay A 22 1,02
3 0,7 0.6 23.875 119.37
Đ.cơ bồn quay B 11 1,02
Với Uđm=Ud=380 (V)
+ Tính dòng định mức của các thiết bị :
Pñm
I ñm =
3 .U d .Cosϕ
Kết quả tính tốn ghi trong bảng:
+ Hệ số công suất của nhóm Cosϕ tb được tính như sau:
3

∑ Cosϕ .P i ñmi 38.5
Cosϕ tb = i =1
= = 0.7
3
55
∑P i =1
ñmi


Suy ra tgϕ tb = tg [arc cos(0.765)] = 1.02
+ Tính hệ số sử dụng của nhóm k sd của nhóm
3

∑k sdi .Pñmi
33
k sdnh = i =1
= = 0.6
3
55
∑P
i =1
ñmi


+ Tính số thiết bị hiệu quả n hq của nhóm:
2
⎡ 3 ⎤
⎢∑ .Pñmi ⎥ 552
n hqnh = ⎣ i =1 ⎦ = = 2.777
3
1089
∑ Pñmi
2

i =1

+ Công suất tính tốn của nhóm được tính như sau:
do số thiết bị thực tế n25 mm2 thì FN =Fpha
+các trường hợp còn lại chọn FN = 0.5Fpha


3,Chọn dây nối đất bảo vệ (PE):
-Dây PE cần được bọc và sơn màu (vàng hoặc xanh lá) để dễ dàng phân biệt với các dây
khác
-Cần được bảo vệ chống hư hỏng cơ và hố
-Với cùng một loại vật liệu :
+Fpha ≤ 16mm2 thì FPE =Fpha
+16 35 mm2 thì FPE =0.5Fpha
với : FN – tiết diện của dây trung tính (mm2)
FPE– tiết diện của dây nối đất bảo vệ (mm2)
Fpha – tiết diện của dây pha (mm2)
FCu – tiết diện của dây dẫn bằng đồng (mm2)
FAl – tiết diện của dây dẫn bằng nhôm (mm2)




23
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

II.Chọn dây cho phân xưởng :
1.chọn dây phía hạ áp của MBA :
MBA có :Sđm=160(KVA),Uhạ=400(V)
IđmMBA=231(A)
⇒ Icpdd ≥ IđmMBA=231(A)
- chọn cáp đơn do LENS chế tạo dây loại 1x70. Do MBA đặt ngồi trời nên dòng
điện cho phép là 268 (A). Rdd (20OC) = 0.268 ( Ω / km )
- chọn dây trung tính cùng loại có FN = 0.5Fpha ,loại 1x35, Icpdd = 169(A)
Với Psc=500(MVA) suy ra: Isc = 5.45(KA)
2.Từ các máy biến áp đến tủ phân phối chính:
Sau khi bù công suất phản kháng, tổng công suất biểu kiến cần từ các máy biến áp:
SΣ=91.467 (KVA).
Dòng điện tính tốn:
91,467
Itt= = 139 (A)
3 × 0.38
Hệ số hiệu chỉnh K2 =1 do có 1 mạch cáp trong một hàng đơn.

I tt
⇒ Icpdd ≥ = 139 (A)
K1K 2 K 3
- chọn cáp đơn do LENS chế tạo dây loại 1x25. Do MBA đặt ngồi trời nên dòng
điện cho phép là 144 (A). Rdd (20OC) = 0.727 ( Ω / km )
- chọn dây trung tính cùng loại có FN = 0.5Fpha ,loại 1x16, Icpdd = 113(A)
3.Từ tủ phân phối chính đến các tủ động lực 1,2,3 :
TPPC-TĐL1
Công suất Stt = 16.95 (KVA)
Dòng điện tính tốn Itt = 25.75 (A)
Hệ số hiệu chỉnh K2 = 0.85 do trên khay cáp có 2 mạch cáp

I tt
⇒ Icpdd ≥ = 30.3 (A)
K1K 2 K 3
- chọn cáp đơn do LENS chế tạo loại 1x2.5. Icpdd = 41(A) ,


24
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

- chọn dây trung tính cùng loại(FN=Fpha), Rdd(20OC) =7.41( Ω / km )


TPPC-TĐL2
Công suất Stt =78.56 (KVA)
Dòng điện tính tốn Itt = 119.36 (A)
Hệ số hiệu chỉnh K2 = 1 do trên khay cáp có 1 mạch cáp

I tt
⇒ Icpdd ≥ = 119.36 (A)
K 1K 2 K 3
- chọn cáp đơn do LENS chế tạo loại 1x25,Icpdd =144 (A),
Rdd(20OC) = 0.727 ( Ω / km )
- chọn dây trung tính cùng loại có FN = Fpha ,loại 1x25 ,Icpdd =144(A)
TPPC-TĐL3
Công suất Stt =32.62 (KVA)
Dòng điện tính tốn Itt = 49.56(A)
Hệ số hiệu chỉnh K2 = 0.85 do trên khay cáp có 2 mạch cáp

⇒ Icpdd ≥ I tt = 58.3 (A)
K 1K 2 K 3


- chọn cáp đơn do LENS chế tạo loại 1x6. Icpdd = 66 (A),
Rdd(20OC) = 3.08 ( Ω / km )
- chọn dây trung tính cùng loại(FN=Fpha)




4.Từ tủ động lực đến các thiết bị :
− tủ động lực 1
Kí hiệu Số Icpdd Loại dây- Rdd( Ω / km )
K Iđm (A)
thiết bị lượng (A) FN=Fpha(mm2) (20OC)
1 1 0.7 2.1 5 VCm-0.5 37.1
2 1 0.7 3.8 7 VCm-0.75 24.74


25
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

3 2 0.7 4.05 7 VCm-0.75 24.74
4 1 0.7 2.23 5 VCm-0.5 37.1
5 2 0.7 2.23 5 VCm-0.5 37.1
6 2 0.7 2.1 5 VCm-0.5 37.1
7 2 0.7 2.23 5 VCm-0.5 37.1
8 2 0.7 2.23 5 VCm-0.5 37.1
9 2 0.79 47.75 62 CVV-(4x)14 1.33
10 1 0.79 23.875 34 CVV-(4x)5.5 3.4
11 2 0.71 7.6 12 VCm-1.25 14.9
12 2 0.71 7.6 12 VCm-1.25 14.9
13 2 0.71 7.6 12 VCm-1.25 14.9
14 1 0.71 7.6 12 VCm-1.25 14.9
15 1 0.71 7.6 12 VCm-1.25 14.9




B.CHỌN CB:
1.Cơ sở lý thuyết:
Chọn thiết bị bảo vệ cho mạng hạ áp của nhà máy là máy cắt hạ thế (CB).
− Điều kiện chọn CB:
UđmCB ≥ Ulưới
− Dòng định mức của CB phải lớn hơn dòng làm việc lớn nhất:
IđmCB ≥ Itt =Ilvmax
− Trong một số trường hợp khi chọn CB cần kiểm tra khả năng tác động của CB
theo điều kiện :
Icắt nhanh CB > Iđn(=Ikđ)
Ngồi các điều kiện trên thì để đảm bảo an tồn hơn nữa cần có các thiết bị bổ xung như
thiết bị chống dòng rò RCD có độ nhạy cao,cầu chì,dao cách ly...

26
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

Chọn CB phối hợp với dây dẫn :
− Thiết bị bảo vệ cần phải phối hợp với dây dẫn mà nó bảo vệ
do : Icắtnhiêt=kIđmCB ,Kbv = kqt/k
một cách gần đúng Kbv =1,nên có thể coi :IđmCB ≤ I’cp
với CB không hiệu chỉnh : Icắtnhiệt = Iđm
với CB hiệu chỉnh được : Icắtnhiêt = (0.4 ÷ 1)Iđm
− Kiểm tra trong trường hợp ngắn mạch một pha và ba pha :
Imm ≤ Icắttừ ≤ IN(1)
IcắtCB ≥ I(3)N
với : Icắttừ =(4 ÷ 6) Iđm
Icắtnhanh=(2 ÷ 4) IđmCB
trong đó : Kbv:hệ số thể hiện sự bảo vệ với dây dẫn
kqt :hệ số quá tải ngắn hạn cho phép của dây dẫn trong khoảng ≤ 1h
Icắtnhiệt: dòng tác động cắt nhiệt của CB
Icắttư : dòng tác động cắt từ của CB
Icắtnhanh: dòng tác động cắt nhanh của CB
I’cp :dòng cho phép của dây sau khi đã hiệu chỉnh



2.Tính tốn và chọn CB:
Bảng chọn CB cho các TPP :
Icpdd Mã hiệu IđmCB Uđm IcắtCB
Itt(A)
(A) CB (A) (V) (KA)
MBA-TPPC 139 144 NS250N 250 750 36
TPPC-TĐL1 25.75 41 NS100N 100 750 25
TPPC-TĐL2 119.36 144 NS160N 160 750 36
TPPC-TĐL3 49.56 66 NS100N 100 750 25

Chọn CB cho các động cơ :
Kí hiệu Icpdd Mã hiệu IđmCB Uđm IcắtCB
số lượng Iđm(A)
thiết bị (A) CB (A) (V) (KA)
1 1 2.1 5 C60a 40 440 5
2 1 3.8 7 C60a 40 440 5
3 2(nhóm) 10.96 7 C60a 40 440 5
4 1 2.23 5 C60a 40 440 5
5 2 2.23 5 C60a 40 440 5


27
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

6 2 2.1 5 C60a 40 440 5
7 2 2.23 5 C60a 40 440 5
8 2 2.23 5 C60a 40 440 5
9 2(nhóm) 151.88 62 NS250N 250 750 36
10 1 25.875 34 C60a 40 440 5
11 2(nhóm) 21.91 12 C60a 40 440 5
12 2(nhóm) 21.91 12 C60a 40 440 5
13 2(nhóm) 21.91 12 C60a 40 440 5
14 1 7.6 12 C60a 40 440 5
15 1 7.6 12 C60a 40 440 5




C.TÍNH TỐN SỤT ÁP :
1. Yêu cầu về độ sụt áp:
Trong tính tốn cung cấp điện, tuy tổng trở các đường dây nhỏ nhưng không thể bỏ qua
được. Khi mang tải luôn tồn tại sự sụt áp giữa đầu và cuối đường dây. Sự vận hành của
các tải (động cơ, chiếu sáng …) phụ thuộc nhiều vào điện áp trên đầu vào của chúng và
đòi hỏi giá trị điện áp gần với giá trị định mức. Do đó, sau khi chọn tiết diện dây dẫn phù
hợp ta phải kiểm tra độ sụt áp để khi mang tải lớn nhất điện áp tại điểm cuối đường dây
phải nằm trong phạm vi cho phép ( Δ Ucp)
Độ sụt áp lớn nhất cho phép: do những yêu cầu vận hành, ảnh hưởng của điện áp đối
với tuổi thọ các thiết bị nên theo qui định (theo tiêu chuẩn IEC ).
+ Đối với chiếu sáng, độ sụt áp < 6%.
+ Đối với các thiết bị khác, độ sụt áp < 8%.
[Dựa theo Tài Liệu Hướng Dẫn Thiết Kế Lắp Đặt Điện Theo Tiêu Chuẩn Quốc Tế
IEC - bảng H1-26,trang H1-35].

2. phương pháp tính tốn sụt áp :
Khi làm việc bình thường sụt áp trên dây dẫn thoả:
ΔU max ≤ 5%Uđm=0.05x380=19(V)
L:Chiều dài dây (Km)
R:điện trở của dây ( Ω / Km )

28
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

F :tiết diện của dây dẫn (mm2)
22.5Ω.mm2 / km
R0(Cu) =
F
36Ω.mm 2 / km
R0(Al) =
F
-X được bỏ qua cho dây có tiết diện nhỏ hơn 50 mm2.Nếu không có thông tin nào
khác thì cho X=0.08( Ω / Km ),X=LX0 , Rdây=LxR0 , , Uđm = 0.4 (KV)
-Công thức kiểm tra sụt áp cho phép là :
n

∑PR
i =1
i i + Qi X i U dm ≤ Δ Ucp

và : ΔU max= Δ U+ Δ Ui+ Δ Uj
với: - Pi ,Qi là công suất tác dụng và phản kháng trên phân đoạn i
- Xi cảm kháng của phân đoạn i
- Δ U :độ sụt áp từ MBA đến TPPC
- Δ Ui :độ sụt áp từ TPPC đến TĐL 1,2 3
- Δ Uj :độ sụt áp từ TĐL đến thiết bị




a. Sụt áp từ MBA đến TPPC ( ΔU ):
Chính là sụt áp từ MBA đến thanh cái và từ thanh cái đến TPPC
- L=L0+Lm =0.015 (Km), RO(MBA)=0.268( Ω / Km ),RO(dd)=0.727 ( Ω / Km ),
- Ptt=95.565(KW),Qtt=84.58(Kvar)
- Rdây=0.268x10 +0.727x5 =6.53x10-3( Ω ), Xdây=0.08x10 x10-3=0.8x10-3( Ω )
⇒ ΔU =(RdâyPtt ∑ +Xdây.Qtt ∑ )/Uđm = 1.91 (V)

b. Sụt áp từ TPPC đến TĐL 1,2,3:( ΔUi )
TPPC-TĐL1:
- L=0.019 (Km), R0=7.41 ( Ω / Km ), Ptt=13.685(KW),
⇒ ΔU 1=(RdâyPtt ∑ +Xdây.Qtt ∑ )/Uđm = 5 (V)

TPPC-TĐL2:
- L=0.030 (Km), R0=0.727 ( Ω / Km ), Ptt=55(KW),
⇒ ΔU 2 =(RdâyPtt ∑ +Xdây.Qtt ∑ )/Uđm = 3.15 (V)



29
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

TPPC-TĐL3:
- L=0.007 (Km), R0=3.08 ( Ω / Km ), Ptt=26.88(KW),
⇒ ΔU 3 =(RdâyPtt ∑ +Xdây.Qtt ∑ )/Uđm = 1.53 (V)




c.Tính sụt áp từ TĐL đến thiết bị: ( ΔU j )
Kí hiệu Số L(Km) R0(20OC) Loại dây- ΔU max
Pđm ΔU
thiết bị lượng 10-3 ( Ω / km ) FN=Fpha(mm2) (Kw) j(V) (V)
1A 1 14.7 37.1 VCm-0.5 1.1 1.58 8.5
2A 1 14.5 24.74 VCm-0.75 2 1.89 8.8
3A 2 15 24.74 VCm-0.75 2 1.95 8.86
4A 1 14 37.1 VCm-0.5 1.1 1.5 8.41
5B 1 11.2 37.1 VCm-0.5 1.1 1.2 8.1
6B 1 12.3 37.1 VCm-0.5 1.1 1.32 8.23
7B 1 13.5 37.1 VCm-0.5 1.1 1.45 8.36
8B 1 10 37.1 VCm-0.5 1.1 1.07 8
5C 1 7.6 37.1 VCm-0.5 1.1 0.8 7.7
6C 1 8.8 37.1 VCm-0.5 1.1 0.94 7.85
7C 1 10 37.1 VCm-0.5 1.1 1.07 8
8C 1 6.4 37.1 VCm-0.5 1.1 0.68 7.6
9A 2 7.5 1.33 CVV-(4x)14 22 0.6 5.64
10A 1 8 3.4 CVV-(4x)5.5 11 0.8 5.85
11 2 14.6 14.9 VCm-1.25 4 2.3 5.73
12 2 13.5 14.9 VCm-1.25 4 2.1 5.56
13 2 12.3 14.9 VCm-1.25 4 1.93 5.37
14 1 15.8 14.9 VCm-1.25 4 2.5 5.92



30
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

15 1 14.6 14.9 VCm-1.25 4 2.3 5.73


Như vậy :độ sụt áp khi mang tải lớn nhất ( ΔU max)ở cuối đường dây đều nhỏ hơn
19V( I(3)N
Imm ≤ Icắttừ ≤ IN(1)
với : Icắttừ =(4 ÷ 6) Iđm , Imm = Iđn

35
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

Vậy các CB đã chọn thoả điều kiện của dây dẫn và ngắn mạch .
Nếu xét tại thời điểm có ngắn mạch , động cơ đang vận hành sẽ giống như những
máy phát(trong khoảng thời gian ngắn )và cung cấp dòng đổ về điểm ngắn mạch,vì
vậy đối với những động cơ có công suất lớn ta phải xét đến ảnh hưởng này.Tuy nhiên
phân xưởng ta đang xét động cơ thuột loại nhỏ nên có thể bỏ qua ảnh hưởng này.




Sơ đồ tính ngắn mạch ba pha tổng quát của phân xưởng
Chương 4 : Thiết kế bảo vệ an tồn điện cho người

I.Khái quát hệ về thống nối đất phân xưởng :
Mục đích xây dựng hệ thống nối đất:
• Chống giật
• Chống hoả hoạn do điện
• Cung cấp điện liên tục
• Chống quá áp
• Chống nhiễu điện
Mỗi sơ đồ nối đều có ưu điểm và khuyết điểm riêng của nó tùy thuộc hệ thống xí
nghiệp mà ta lựa chọn sao cho phù hợp.




36
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

Tính chất làm việc của phân xưởng đang xét là : công nhân làm việc ở phân xưởng
luôn tiếp xúc máy móc, thiết bị làm việc vì vậy đòi hỏi an tồn, vì thế trường hợp có sự cố
chạm vỏ xảy ra bắt buột phải ngắt điện nếu không sẽ gây nguy hiểm cho công nhân.
Để đơn giản và kinh tế cho lắp đặt ta chọn hệ thống bảo vệ theo sơ đồ TN-C-S, tuy
nhiên sơ đồ này cũng còn nhiều hạn chế.

Những điều kiện tiên quyết:
Sơ đồ TN yêu cầu trung tính phía hạ áp của MBA nguồn,vỏ của tủ phân phối,vỏ
của tất cả các phần tử khác trong mạng và các vật dẫn tự nhiên phải được nối đất
chung.
Đối với một trạm có phần đo lường được thực hiện phía hạ áp ,cần có biện pháp
cách ly có thể nhìn thấy được ở phía đầu nguồn hạ thế.
Dây PEN không bao giờ được cắt trong bất kì trường hợp nào.Việc điều khiển và
bảo vệ ở các máy cắt mạch trong mạng TN được sắp xếp như sau:
-loại 3 cực khi mạch có dây PEN;
-loại 4 cực (3 pha +dây trung tính)khi mạch có dây trung tính riêng biệt với
dây PE.



Giới thiệu các sơ đồ TN và cách thiết kế
Sơ đồ TN




Điểm nối sao của nguồn sẽ được nối với tiếp đất . Các bộ phận cần nối đất và vật dẫn
tự nhiên của lưới nối với dây trung tính . Một vài phương án của sơ đồ TN là :
1.Sơ đồ TN-C (3 pha 4 dây) :
Đặc tính :
- Dây trung tính là dây bảo vệ và được gọi là PEN . Sơ đồ này không được phép sử
dụng đối với các dây nhỏ hơn 10mm (dây Cu)và 16mm (dây Al) và thiết bị điện cầm tay
.Sơ đồ TN-C đòi hỏi một sự đẳng thế hiệu quả trong lưới với nhiều điểm nối đất lặp
lại.Các vỏ thiết bị và vật dẫn tự nhiên sẽ nối với dây trung tính .
- Cách lắp dây PE : Dây trung tính và PE được sử dụng chung gọi là dây PEN
- Bố trí bảo vệ chống chạm điện gián tiếp sơ đồ có dòng sự cố và điện áp tiếp xúc lớn
:

37
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

• Có thể ngắt điện trong trường hợp hư hỏng cách điện ;
• Ngắt điện được thực hiện bằng cách CB hoặc cầu chì RCD (thiết bị chống dòng
rò )sẽ không được sử dụng vì sự cố hư hỏng cách điện được coi như ngắn mạch
pha –trung tính .




Hệ quả :
-Quá áp :
• Trong điều kiện bình thường ,điểm trung tính ,vỏ thiết bị và đất có cùng điện thế .
• Do hiệu ứng cục bộ của điện cực nối đất ,điện thế có thể thay đổi theo khoảng
cách đối với điện cực . Do vậy , khi hư hỏng cách điện trung áp , dòng sẽ qua điện
cực nối đất của trung tính cuộn hạ và điện tần số công nghiệp sẽ xuất hiện giửa vỏ
thiết bị hạ áp và đất ở xa
• Độ tin cậy cung cấp điện , nhiễu điện từ và phòng cháy ; dòng khi hư hỏng cách
điện không được hạn chế bằng điện trở điện cực nối đất và rất lớn (vài KA ) . Khi
có hư hỏng cách điện hạ áp , độ sụt áp nguồn , nhiễu điện từ và khả năng hư hỏng
(cháy ) thường cao
• Khi hư hỏng cách điện hạ áp,điện trung tính của tam giác điện áp sẽ dịch chuyển
và điện áp giữa pha và vỏ thiết bị sẽ vượt quá điện áp pha –trung tính .Trên thực tế
,giá trị 1,45Un thường được tiếp nhạântrong tính tốn gần đúng (Un- điện áp pha )
• Dây PEN cần thoả mãn điều kiện của 2 chức năng và chức năng PE phải được ưu
tiên .
• Sơ đồ TN-C không dùng cho lưới có tiết diện < 10 mm (Cu) ,< 16mm(Al). Nó
cũnh không được dùng cho dây mềm kéo di động .
-Chống cháy :sơ đồ TN-C không dùng cho những nơi có khả năng cháy nổ cao .
-Tương hợp điện từ :

38
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

+Khi có dây PEN , dòng do tải không đối xứng chạy qua sẽ tạo nên điện áp rơi và tạo
nên các dộ lệch điện thế . Do đó sẽ phát sinh dòng điện chạy trong mạch tạo bởi vỏ thiết
bị , vật dẫn tự nhiên , cáp đồng trục và các thiết bị thông tin gây nhiễu .
-Ăn mòn :
+Sự ăn mòn bắt đầu từ thành phần dòng DC mà dây PEN tải chúng ăn mòn điện cực
nối đất .
+Bố trí bảo vệ chống chạm điện gián tiếp trong sơ đồ có dòng sự cố và điện áp tiếp
xúc lớn :
• Tự động cắt nguồn khi có hư hỏng cách điện
• CB và cầu chí sẽ đảm bảo việc cắt này .
Thiết kế vận hành :
Khi dùng CB hoặc cầu chì. tổng trở nguồn của mạch trước và sau thiết bị cần
được xác định khi thiết kế.Tổng trở này cần dươc đo sau khi lắp đặt và theo định
kỳ.Đặt tính thiết bị bảo vệ sẽ được xác định theo điện trở này này
Khi công trình được cung cấp từ 2 nguồn , các đặt tính cắt của CB cần được xác
định thèonguồn sử dụng
Bất kỳ sự cải tạo nào của lưới cũng phải kiểm tra điều kiện bảo vệ
2.Sơ đồ TN-S (3 pha 5 dây):
Đặc tính:
- Dây bảo vệ vá dây trung tính là riêng biệt .Đối với cáp có vỏ bọc chì, dây bảo vệ thường
là vỏ chì . HệTNS là bắt buộc đối với mạch có tiết diện < 10mm (Cu) và 16mm((Al)
hoặc các thiết bị di động
- Cách nối đất :
• Điểm trung tímh của biến áp dược nối đất 1 lần tại đầu vào lưới . Các vỏ kim loại
và vật dẫn tự nhiên sẽ được nối vào dây bảo vệ PE , dây này sẽ được nối trung tính
biến áp.
- Bố trí dây PE :
• Dây PE tách biệt với dây trung tính và được định kích cỡ theo dòng sự cố lớn nhất
có thể xảy ra.
• Bố trí bảo vệ chống chạm điện . Do dòng sự cố và điện áp tiếp xúc lớn nên:
-Tự dộng cắt nguồn khi có hư hỏng cách điện .
-CB và cầu chì sẽ đảm nhận vai trò này hoặc các RCD
Hệ quả :
- Quá điện áp : Trong điều kiện bình thường , trung tính biến áp và vỏ thiết bị cùng điện
thế
- Khả năng liên tục cung cấp điện , nhiễu điện từ , phòng cháy thấp

39
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

- Dây PE không được nối đất lặp lại tránh điện áp rơi và dòng trong dây bảo vệ trong điều
kiện vận hành bình thường .
- Tương hợp điện từ : trong điều kiện bình thường dây PE không có sụt áp do đó nhược
điểm của sơ đồ TNC được khắc phục.Sơ đồ TNC sẽ tương tự như sơ dồ TNS về vấn đề
này .Khi có hư hỏng cách điện,điện áp xung lớn sẽ xuất hiện trên dây PE,tạo nên hiện
tượng quá độ như sơ đồ TNC




Thiết kế vận hành :
- Tính tốn tổng trở của nguồn và của mạch có kiêm tra bằng đo lường sau lắp đặt và
định kỳ sau đó .
- Xác định điều kiện cắt khi công trình được cấp từ 2 nguồn.
- Kiểm tra điều kiện bảo vệ khi có sự cải tạo lưới.
- Sử dụng RCD với dòng tác động 500 mA sẽ tránh được hư hỏng về điện cũng như
những hư hỏng này xảy ra do hư hỏng cách điện hoặc ngắn mạch qua tổng trở.




40
ĐAMH thiết kế cung cấp điện

3.Sơ đồ TN-C-S :
TN-C TN-S
A
B
C

N
PEN
PE




RnñHT

SÔ ÑOÀ TN-C-S
-Sơ đồ TN-C-S là sự kết hợp giữa hai sơ đồ TN-C và TN-S,vì vậy mà ta tận dụng
được những ưu khuyết điểm của chúng để bảo vệ an tồn cho phân xưởng.
-Khi dùng chung một lưới , sơ đồ TN-S luôn sử dụng sau sơ đồ TN-C và điểm phân
giữa dây PE khỏi dây PEN thường là điểm đầu của lưới.
-Từ tủ điện chính đến các tủ phân phối ta sử dụng mạng kiểu TN-C,từ tủ phân phối
đến các thiết bị ta sử dụng mạng kiểu TN-S
II.Tính tốn chọn dây bảo vệ:
Dây PEN chọn bằng dây pha và bằng dây trung tính
Dây PE chọn có tiết diện bằng nửa tiết diện dây pha
Tính tốn dòng chạm vỏ :
Ichạm vỏ=0.95Upha/Z ∑
Z ∑ =Zpha ∑ +ZN+RPE
Do dòng chạm vỏ mang tính chất kiểm tra nên ta chỉ chọn những thiết bị trên các tuyến
dây có tổng trở nhỏ để kiểm tra điều kiện Icắt nhanhCB
Đề thi vào lớp 10 môn Toán |  Đáp án đề thi tốt nghiệp |  Đề thi Đại học |  Đề thi thử đại học môn Hóa |  Mẫu đơn xin việc |  Bài tiểu luận mẫu |  Ôn thi cao học 2014 |  Nghiên cứu khoa học |  Lập kế hoạch kinh doanh |  Bảng cân đối kế toán |  Đề thi chứng chỉ Tin học |  Tư tưởng Hồ Chí Minh |  Đề thi chứng chỉ Tiếng anh
Theo dõi chúng tôi
Đồng bộ tài khoản