Bê tông lan can

Xem 1-20 trên 97 kết quả Bê tông lan can
  • Lớp phủ mặt cầu: + Lớp phòng nước: 12 x 374.2 = 4490.4 (m2) + Bê tông asphal: 11 x 374.2 x 0.07 = 288.134(m3). - Đèn chiếu sáng: 38 cột (Bố trí dọc hai bên cầu với khoảng cách 20m) - Bê tông lan can: 0.3 x 2 x 374.2 = 224.52 (m3) - Cốt thép lan can và thép tay vịn: + Hàm lượng sơ bộ: 100 (kg/m3) + Khối lượng: 22452 (kg) 1.1.1. Tổng mức đầu tư Tính toán khối lượng mặt cầu và các tiện ích công cộng 1.1.1.1. Các căn cứ lập Tổng mức đầu tư: -Định mức...

    pdf8p mk_ngoc62 29-10-2010 255 128   Download

  • Cầu X vượt qua sông LG nằm trên tuyến tránh QL1A đoạn qua thành phố TB tỉnh TB. Dự án được xây dựng trên cơ sở nhu cầu thực tế là cầu nối giao thông của tỉnh với các tỉnh lân cận và là nút giao thông trọng yếu trong việc phát triển kinh tế vùng ĐBSH trong đó có tỉnh TB. 1.1.1. Các căn cứ lập dự án Quyết định số …/QĐ/GTVT ngày ... / .../ ... của Bộ trưởng Bộ GTVT về việc cho phép tiến hành chuẩn bị đầu tư lập báo cáo NCKT xây dựng câu...

    pdf6p mk_ngoc62 29-10-2010 260 155   Download

  • Đối với kết cấu bê tông cốt thép ƯST khi điều kiện kiểm tra ứng suất ở trên đ-ợc thoả mãn thì việc kiểm tra nứt cũng đảm bảo. Mặt khác theo quy định của điều 5.7.3.4 : ‘‘Chỉ khống chế nứt khi sự kéo của mặt cắt ngang vượt quá 80% cường độ chịu kéo do uốn như quy định của điều 5.4.2.6 (lấy đối với bê tông là 0.8 0.63 f 'c 0.5 f 'c ), ở tổ hợp tải trọng trạng thái giới hạn sử dụng được quy định ở bảng 3.4.1.1’’. Với việc sử...

    pdf18p mk_ngoc62 29-10-2010 293 148   Download

  • Phương án II là một kết cấu dây văng 3 nhịp, nhịp chính dài 182m + 2 nhịp biên dài 87m. Mặt cắt ngang dầm gồm 2 dầm chủ bê tông cốt thép tiết diện có chiều cao không đổi 1.8m, bản mặt cầu dầy 30cm. Khoảng cách giữa các dầm ngang là 6m bằng khoảng cách giữa các khoảng dây văng. Diện tích tiết diện dầm: 7.33m2 + Thể tích dầm: Vd = 7.33x370 = 2609.48m3 + Thể tích 1 dầm ngang: Vn = 0.5 x 1.5x11.6 = 8.7 m3 + Số l-ợng dầm ngang n = 56 dầm...

    pdf13p mk_ngoc62 29-10-2010 233 131   Download

  • tính chất vật liệu và tải trọng thiết kế 1.1.1. Vật liệu 1.1.1.1. Bê tông Bê tông thường có tỷ trọng: c = 2400 Kg/m3 Hệ số giãn nở nhiệt của bê tông tỷ trọng thường: 10.8 x10-6/oC (5.4.2.2) Mô đun đàn hồi của bê tông tỷ trọng thường lấy như sau: Ec 0.043 c Trong đó: c = Tỷ trọng của bê tông (Kg/m3) f’c = Cường độ qui định của bê tông (Mpa) Cường độ chịu nén của bê tông dầm hộp, nhịp cầu bản, trụ chính qui định ở tuổi 28 ngày là...

    pdf10p mk_ngoc62 29-10-2010 234 120   Download

  • hi công móng  Khoan tạo lỗ, hạ lồng thép và đổ bê tông cọc. + Đối với các móng phải thi công dưới nước và phải sử dụng vòng vây cọc ván thì:  Thi công cọc ván thép  Đào đất trong nước  Đổ bê tông bịt đáy  Bơm hút n-ớc 1.1.2. Thi công mố trụ  Lắp đặt ván khuôn  Đặt cốt thép  Đổ bê tông mố trụ  Tháo ván khuôn và đặt gối cầu Công tác chuẩn bị Kiểm tra vị trí lỗ khoan, các mốc cao độ. Nếu cần thiết có...

    pdf12p mk_ngoc62 29-10-2010 235 115   Download

  • các chỉ tiêu cơ lý của vật liệu. Bê tông C5000. Bê tông thường có tỷ trọng: c = 2400 Kg/m3 Hệ số giãn nở nhiệt của bê tông tỷ trọng thường: 10.8 x10-6/oC (5.4.2.2) Mô đun đàn hồi của bê tông tỷ trọng thường lấy như sau: Ec 0.043 c Trong đó: c = Tỷ trọng của bê tông (KG/m3) f’c = Cường độ qui định của bê tông (MPa) Cường độ chịu nén của bê tông dầm hộp, nhịp cầu bản, trụ chính qui định ở tuổi 28 ngày là f’c = 50 MPa...

    pdf8p mk_ngoc62 29-10-2010 149 80   Download

  • Kiểm toán theo trạng thái giới hạn sử dụng. Nội dung kiểm tra theo trạng thái giới hạn sử dụng được quy định trong điều 5.5.2. Trong đồ án kiểm toán các nội dung sau : Kiểm tra ứng suất trong bêtông theo điều 5.9.4. Các ứng suất tính được ở thớ chịu kéo và nén của tiết diện cần thoả mãn các khả năng chịu lực sau của bê tông: * Trước khi xảy ra các mất mát ứng suất: Khả năng chịu nén: o Đối với cầu xây dựng phân đoạn: f n 0.6 f '...

    pdf21p mk_ngoc62 29-10-2010 131 74   Download

  • Chiều dày của lớp bê tông bịt đáy xuất phát từ điều kiện: Trọng lượng của lớp bê tông bịt đáy và lực ma sát giữa cọc và bê tông bịt đáy phải lớn hơn lực đẩy nổi của nước: h.H . n 1m n.. b  k.U . .m Tính toán chiều dày lớp bêtông bịt đáy Trong đó: - Diện tích đáy hố móng: = (16+1)(16+1) = 289 (m2) H - Chiều cao từ mực n-ớc thi công đến đáy đài cọc H = 5.6m k - Số cọc trong hố móng k = 16 cọc U -...

    pdf7p mk_ngoc62 29-10-2010 207 69   Download

  • Trạng thái giới hạn sử dụngNội dung kiểm tra theo trạng thái giới hạn sử dụng được quy định trong điều Kiểm tra ứng suất trong bêtông theo điều 5.9.4.Kiểm tra nứt theo điều 5.7.3.4. Kiểm tra biến dạng theo điều 5.7.3.6. 1.1.1.1.1. Kiểm tra ứng suất trong bêtông + Giới hạn ứng suất nén của bê tông ứng suất trước : - Trường hợp khi không xét có hoạt tải Kiểm tra tiết diện theo các trạng thái giới hạn độ mảnh của tiết diện kiểm tra.

    pdf9p mk_ngoc62 29-10-2010 103 31   Download

  • 1. Xác định sự phân bố ứng suất trong tiết diện bê tông cốt thép khi làm việc chịu uốn thuần tuý trước khi hình thành vết nứt. 2. Xác định các giai đoạn làm việc của dầm và các giá trị tải trọng tương ứng. 3. Xác định hệ số an toàn của dầm theo các trạng thái giới hạn.

    doc4p vanchien223 06-06-2013 98 21   Download

  • Theo quy định của quy trình 22TCN 272-05 (điều 3.6.1.3.1): Đối với các mômen âm giữa các điểm uốn ngược chiều khi chịu tải trọng rải đều trên các nhịp và chỉ đối với phản lực gối giữa thì lấy 90% hiệu ứng của hai xe tải thiết kế có khoảng cách trục bánh trước xe này đến trục bánh sau xe kia là 15000mm tổ hợp 90% hiệu ứng của tải trọng làn thiết kế, khoảng cách giữa các trục 145KN của mỗi xe tải phải lấy bằng 4300mm.

    pdf22p mk_ngoc62 29-10-2010 158 92   Download

  • phản lực Hoạt tải Tung độ đường ảnh hưởng DT DAH 10392.863 Làn 205 4143.624 2 xe tải 246 14.5 1 0.968 0.928 0.912 659.5875 3.5 0.984 0.898 1 xe tải 14.5 1 0.984 3.5 0.968 DC 14782.487 2 trục DW 659.5875 11 1 0.995 Tổng tải trọng tính toán dới đáy bệ mố ở TTGH cờng độ I Phản lực 486.158 141.942 82.01348 55.97658 20566.66 Tính toán sức chịu tải của cọc: - Tính giống như phương án I, do tải trọng tác dụng lớn nên ta chọn cọc D = 2.0m (L = 100 m) Sử dụng cọc D =...

    pdf6p mk_ngoc62 29-10-2010 159 89   Download

  • Căn cứ vào qui trình AASHTO ta kiểm tra theo công thức: M u M n Kiểm toán theo trạng thái giới hạn cường độ 1 Kiểm toán sức kháng uốn tính toán Trong đó : : Hệ số sức kháng,quy định ở 5.5.4.2= 1.0 đối với các cấu kiện chịu kéo khi uốn và kéo BTCT DƯL Mu : Mô men uốn tại tiết diện tính toán lấy theo TTGH CĐ1 Mn : Sức kháng uốn danh định của tiết diện tính toán có cốt thép DƯL dính bám, tuỳ thuộc vào trục trung hoà đI qua cánh ( tiết diện...

    pdf7p mk_ngoc62 29-10-2010 132 70   Download

  • Khối lượng công tác phần kết cấu nhịp: Phần cầu chính: - Dầm hộp có chiều cao thay đổi từ 5.5m đến 3,5m đúc hẫng trên xe đúc, phần này có tổng chiều dài là chiều dài của phần cầu chính 90 +180 + 90 = 360. Có diện tích mặt cắt ngang: AK0 = 12.26 m2, AHL = 8.92 m2 Thể tích phần cầu có chiều cao dầm thay đổi: Vthay đổi = 430(AK0 + AHL)/2 = 430(12.26 + 8.92)/2 = 1270.8 m3 Thể tích phần cầu có chiều cao dầm không thay đổi: Vkhông đổi = (360 -...

    pdf8p mk_ngoc62 29-10-2010 108 36   Download

  • Để tiện cho việc kiểm toán nội lực của dầm, quy đổi tiết diện hộp về dạng tiết diện chữ I, sát với tính toán lý thuyết nhất. Nguyên tắc quy đổi nh sau: - Chiều cao tiết diện quy đổi bằng chiều cao tiết diện hộp. - Bề rộng cánh tiết diện quy đổi bằng bề rộng đáy hoặc bề rộng bản của tiết diện hộp. - Chiều dày sườn dầm tiết diện quy đổi bằng chiều dày sườn dầm của tiết diện hộp.

    pdf12p mk_ngoc62 29-10-2010 86 30   Download

  • Với đá tảng có kích thước là 1200.1200.200, tiến hành kiểm tra sự ép mặt của đá tảng dưới tác động của tải trọng. Tải trọng thẳng đứng tác dụng vào đá tảng (không xét đến tải trọng ngang và mômen) bao gồm: tĩnh tải 1, tĩnh tải 2, hoạt tải xe (2 làn đúng tâm), hoạt tải người. Vậy tải trọng đứng truyền xuống 1 bên đá tảng gây hiệu ứng ép mặt tính với tổ hợp cường độ là: P (1.25 44275  1.5 3133.5  1.25 1923.8  1.75 8620.5) / 2 38767 KN Sức...

    pdf7p mk_ngoc62 29-10-2010 74 27   Download

  • Sau khi tính toán xong các loại mất mát cho từng bó cốt thép, ta tính tổng các mất mát của các bó thép theo 2 tổ hợp sau: Các mất mát tức thời : f PT 1 f pF  f pA  f pES Tổng các mất mát : f PT f pF  f pA  f pES  f pCR  f pSR  f pR Các mất mát ứng suất được MIDAS tính theo quy trình đã được mô tả như trên do người dùng định nghĩa các dữ liệu đầu vào và...

    pdf19p mk_ngoc62 29-10-2010 79 25   Download

  • K : Hệ số độ dài hữu hiệu Lu : Chiều cao trụ Vậy đảm bảo không phải xét đến hiệu ứng độ mảnh theo phương x. Theo phương y ta coi trụ như một thanh có một đầu ngàm và một đầu khớp. KLu 0.7 17 13.5 22 0.88 ry Vậy khi tổ hợp nội lực đảm bảo không phải xét đến hiệu ứng độ mảnh theo phương y. Chọn mặt cắt tính toán Trong đồ án, tính toán cho 2 mặt cắt của trụ là mặt cắt tại vị trí tiếp giáp giữa thân trụ với bệ trụ và...

    pdf7p mk_ngoc62 29-10-2010 69 21   Download

  • Quy trình thiết kế - Quy trình thiết kế cầu cống theo trạng thái giới hạn AASHTO LRFD 1998 - Tiêu chuẩn thiết kế đường ô tô TCVN 4054 - 98. - Tiêu chuẩn thiết kế áo đường mềm 22 TCN 211- 95. - Quy trình khảo sát đường ô tô 22TCN-263-2000 1.1.2. Các nguyên tắc thiết kế: - Công trình thiết kế vĩnh cửu, hình thức cầu đẹp. - Đáp ứng được các yêu cầu về nhu cầu giao thông trong tương lai . - Thời gian thi công ngắn, thuận lợi, tính cơ giới cao. - Sử dụng...

    pdf13p mk_ngoc62 29-10-2010 406 210   Download

Đồng bộ tài khoản