intTypePromotion=1

Thông báo Khoa học và Công nghệ: Số 2/2016

Chia sẻ: ViJakarta2711 ViJakarta2711 | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:141

0
14
lượt xem
0
download

Thông báo Khoa học và Công nghệ: Số 2/2016

Mô tả tài liệu
  Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Thông báo Khoa học và Công nghệ: Số 2/2016 trình bày các nội dung chính sau: Nghiên cứu tính toán, thiết kế và thí nghiệm dàn thép, ứng dụng VBA trong Excel để tính toán cốt thép nhà cao tầng sử dụng nội lực từ SAP 2000, các phương pháp xác định cường độ và biến dạng của nền đất yếu, phương pháp tính khả năng chịu lực còn lại của cấu kiện bê tông cốt thép bị ăn mòn,... Mời các bạn cùng tham khảo để nắm nội dung chi tiết.

Chủ đề:
Lưu

Nội dung Text: Thông báo Khoa học và Công nghệ: Số 2/2016

  1. Mục lục Số 2/2016 – Thông báo Khoa học và Công nghệ TIN TỨC VÀ SỰ KIỆN 108 Hội nghị tổng kết tình hình kế hoạch đào 151 Phân tích nguyên nhân và đề xuất giải pháp bảo tạo năm học 2015 – 2016 và Tổng kết vệ bờ hạ lưu sông tam giang, tỉnh Phú Yên công tác phục vụ lễ kỷ niệm 40 năm ThS. Phan Thành Dân thành lập Trường 108 Tiếp Giáo sư Tsuyoshi Imai, Đại học 157 Nhận diện các nhân tố ảnh hưởng đến tiến độ Yamaguchi (Nhật Bản) đến thăm và làm thực hiện các dự án xây dựng công trình sử dụng việc tại Trường Đại học Xây dựng Miền vốn ngân sách nhà nước Trung TS. Trần Thị Quỳnh Như 109 Tiếp Giáo sư Youn Seok-Goo, Đại học 161 Rủi ro dự án đầu tư xây dựng Khoa học và Công nghệ Quốc Gia Seoul ThS. Vương Thị Thùy Dương (Hàn Quốc) đến thăm và làm việc 110 Tổ chức chương trình giao lưu văn nghệ 171 Kế toán tài sản cố định theo chuẩn mực kế toán Chào tân sinh viên 2016 quốc tế và hệ thống kế toán một số nước trên thế giới ThS. Nguyễn Thị Cúc 111 Tổ chức Lễ chào cờ, phát động quyên góp 180 Các nhân tố ảnh hưởng đến chính sách chi trả cổ ủng hộ đồng bào các tỉnh miền Trung và tức bằng tiền mặt tại Việt Nam Lễ ký cam kết giữ gìn an ninh trật tự, an ThS. Ngô Vũ Mai Ly toàn giao thông, phòng chống tội phạm, tệ nạn xã hội và thực hiện nếp sống văn 187 Bản mô tả công việc – Công cụ quản trị hữu hiệu hóa học đường ThS. Trần Thị Nguyên Thảo KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ 113 Phương pháp tính khả năng chịu lực còn 191 Sử dụng trò chơi ngôn ngữ trong giảng dạy tiếng lại của cấu kiện bê tông cốt thép bị ăn Anh mòn CN. Bùi Nguyên Tuân ThS. Nguyễn Bá Sáu ThS. Măng Trần Thu Thủy 121 Rô bốt ép cọc trong xây dựng móng công 196 Benefits and stories of culture shock trình MA. Mang Tran Thu Thuy KS. Nguyễn Văn Tân 127 Các phương pháp xác định cường độ và 202 Tìm hiểu văn hóa chính trị của Chủ tịch Hồ Chí biến dạng của nền đất yếu Minh trong mối liên hệ giữa con người với cộng ThS. Võ Thanh Toàn đồng dân tộc Việt Nam ThS. Nguyễn Thành Đạo 136 Cơ sở lý thuyết và phương pháp xác định 207 Hồ Chí Minh với việc đào tạo, bồi dưỡng đội ngũ điểm bất lợi của mạng lưới cấp nước trong trí thức yêu nước cho cách mạng Việt Nam giai nhà đoạn 1924 – 1930 KS. Đào Xuân Trà ThS. Nguyễn Thị Thu Trang 141 Một số giải pháp giúp tiết kiệm năng 215 Đoàn kết dân tộc qua các phong trào thi đua yêu lượng trong công trình xây dựng nước trong cuộc kháng chiến chống Mỹ KS. Lê Đức Gia ThS. Nguyễn Thị Tiến 145 Xử lý nước thải chi phí thấp bằng hệ thống 220 Đánh giá mức độ hài lòng của sinh viên về chất hồ sinh học lượng đào tạo tại Trường Đại học Xây dựng Miền ThS. Trần Thị Tuyết Trinh Trung ThS. Lê Đức Tâm
  2. KHOA HỌC SINH VIÊN 241 Phối hợp tổ chức hội thảo tập huấn “Quy chuẩn 229 Nghiên cứu tính toán, thiết kế và thí 09:2013/BXD về các công trình xây dựng sử nghiệm dàn thép dụng năng lượng hiệu quả - Nội dung và kinh SV Phạm Châu Đức nghiệm thực tiễn áp dụng” SV Ngô Quang Duy GVHD: KS. Lê Văn Trình 236 Ứng dụng VBA trong Excel để tính toán 242 Trường Đại học Xây dựng Miền Trung tổ chức lễ cốt thép nhà cao tầng sử dụng nội lực từ kỷ niệm 34 năm ngày Nhà giáo Việt Nam SAP 2000, ETABS (20/11/1982 – 20/11/2016) SV Nguyễn Công Đức SV Trần Thụy Thủy HỌC BỔNG ĐÀO TẠO, NGHIÊN CỨU KHOA SV Ngyễn Phương Nam HỌC GVHD: ThS. Phạm Hoàng Dũng TIN TỨC VÀ SỰ KIỆN 243 Thông báo học bổng tiến sĩ, Đại học Kỹ thuật Suranaree niên khóa 2017 241 Hội nghị phổ biến văn bản quy phạm pháp luật, quy chuẩn, tiêu chuẩn liên quan đến 244 Chương trình học bổng Lãnh đạo trẻ Việt Nam công tác thí nghiệm, kiểm định và quan năm 2017 trắc công trình xây dựng
  3. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 TIN TỨC VÀ SỰ KIỆN Hội nghị tổng kết tình hình kế hoạch Trường và trao giấy khen cho các tập thể, đào tạo năm học 2015 - 2016 và Tổng cá nhân đã có thành tích đóng góp cho Lễ kết công tác phục vụ lễ kỷ niệm 40 kỷ niệm diễn ra thành công tốt đẹp. năm thành lập Trường Nhằm tổng kết tình hình giáo dục đào tạo năm học 2015 - 2016 vừa qua, đồng thời báo cáo dự thảo kế hoạch giáo dục đào tạo năm học mới 2016 - 2017 đến toàn thể cán bộ giảng dạy, vào ngày 22/06/2015, Trường Đại học Xây dựng Miền Trung đã tổ chức Hội nghị kế hoạch đào tạo năm học 2015 - 2016. Ban Giám hiệu Nhà trường trao giấy khen cho các cá nhân, tập thể có thành tích trong công tác phục vụ lễ kỷ niệm 40 năm thành lập Trường ĐHXD Miền Trung Tiếp Giáo sư Tsuyoshi Imai, Đại học Yamaguchi (Nhật Bản) đến thăm và làm việc tại Trường Đại học Xây dựng Miền Trung Toàn cảnh hội nghị Ngày 30/6/2016, Ban Giám hiệu Tham dự và chỉ đạo hội nghị có Trường Đại học Xây dựng (ĐHXD) Miền PGS.TS. Vũ Ngọc Anh - Hiệu trưởng Nhà trường, quý thầy trong Ban Giám hiệu, Trung và lãnh đạo một số đơn vị trong trường đã có buổi tiếp đón và làm việc với lãnh đạo các đơn vị và toàn thể cán bộ Giáo sư (GS.) Tsuyoshi Imai đến từ Nhật giảng dạy trong toàn trường. Bản. GS. Tsuyoshi Imai hiện là Trưởng Bộ Hội nghị đã nhận được nhiều ý kiến môn Xây dựng và Kỹ thuật Môi trường, góp ý của cán bộ giảng dạy về kế hoạch Trường Khoa học và Công nghệ tiên tiến và chương trình đào tạo cho năm học (trực thuộc Trường ĐH Yamaguchi). 2016 - 2017 nhằm đáp ứng yêu cầu ngày càng nâng cao của công tác giảng dạy cũng như chất lượng giảng dạy. GS. Tsuyoshi Imai chụp ảnh lưu niệm cùng Ban Giám hiệu, lãnh đạo các đơn vị PGS.TS. Vũ Ngọc Anh - Hiệu trưởng Nhà và một số giảng viên trường phát biểu chỉ đạo Tại buổi làm việc, Ban Giám hiệu Cũng trong chiều ngày 22/6/2016, Nhà trường và GS. Tsuyoshi Imai đã trao Nhà trường đã tổ chức tổng kết công tác đổi các thông tin cơ bản của hai trường và phục vụ lễ kỷ niệm 40 năm thành lập nội dung hợp tác trong tương lai giữa Nhà 108
  4. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 trường và Trường Đại học Yamaguchi và trường nói chung, cũng như sinh viên và các trường thành viên. Trên cơ sở về các cán bộ giảng viên nói riêng có cơ hội tiếp lĩnh vực đào tạo giống nhau và nhiều cận khoa học và công nghệ giáo dục tiên giảng viên hiện nay của Trường Đại học tiến, cũng như cơ hội tìm hiểu các cơ hội Xây dựng Miền Trung đã và đang thực du học tại Trường SeoulTECH cũng như hiện nghiên cứu sinh tại Trường Đại học đất nước Hàn Quốc. Yamaguchi, PGS.TS. Vũ Ngọc Anh mong muốn thúc đẩy thực hiện hợp tác về nghiên cứu trong các lĩnh vực xây dựng, cầu đường, thiết kế kiến trúc, kỹ thuật môi trường… giữa hai đơn vị; trao đổi giảng viên và sinh viên ưu tú thông qua các chương trình ngắn hạn, chương trình hè; phối hợp tổ chức hội thảo, hội nghị khoa học trong lĩnh vực liên quan; tổ chức GS. Youn Seok-Goo chụp ảnh lưu niệm các chương trình tham quan, giao lưu học cùng Ban Giám hiệu, lãnh đạo các đơn vị hỏi kiến thức chuyên môn và kinh nghiệm và một số giảng viên giảng dạy giữa giảng viên hai Nhà Tại buổi làm việc, PGS.TS. Vũ Ngọc trường,… Anh thể hiện mong muốn thúc đẩy thực hiện hợp tác về nghiên cứu trong các lĩnh vực xây dựng, cầu đường, thiết kế kiến trúc, kỹ thuật môi trường… giữa hai đơn vị; trao đổi giảng viên và sinh viên ưu tú thông qua các chương trình ngắn hạn, chương trình hè; phối hợp tổ chức hội thảo, hội nghị khoa học trong lĩnh vực liên quan; tổ chức các chương trình tham GS. Tsuyoshi Imai giới thiệu một số thông quan, giao lưu học hỏi kiến thức chuyên tin về Trường ĐH Yamaguchi và Khoa Xây môn và kinh nghiệm giảng dạy giữa giảng dựng và Kỹ thuật Môi trường viên hai Nhà trường,… GS Youn Seok-Goo Trước đó, Giáo sư đã được đoàn cán cũng bày tỏ mong muốn sẽ kết nối và bộ Trường Đại học Xây dựng Miền Trung giúp đỡ làm cầu nối để hai trường sớm dẫn đi thăm cơ sở vật chất, các phòng thí thực hiện các thủ tục tiếp theo như đã nghiệm tại cơ sở chính và cơ sở B của Nhà trao đổi trong biên bản ghi nhớ hợp tác và trường. các chương trình liên kết cụ thể được trao đổi trong chuyến thăm và làm việc tại Tiếp Giáo sư Youn Seok-Goo, Đại học Trường ĐHXD Miền Trung của Giáo sư. Khoa học và Công nghệ Quốc Gia Seoul (Hàn Quốc) đến thăm và làm việc Ngày 22/8/2016, nhân chuyến công tác tại Hà Nội và nhận lời mời của Hiệu trưởng Trường Đại học Xây dựng (ĐHXD) Miền Trung (MUCE), Giáo sư (GS.) Youn Seok-Goo thuộc Trường Đại học Khoa học và Công nghệ Quốc Gia Seoul – SeoulTECH (Hàn Quốc) đến thăm và trao đổi các nội dung hợp tác trong tương lai GS. Youn Seok-Goo giới thiệu một số giữa MUCE và SeoulTECH. Chuyến viếng thông tin về Trường Đại học Khoa học thăm của GS. Youn là cơ hội để Nhà và Công nghệ Quốc Gia Seoul 109
  5. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 GS. Youn Seok-Goo thăm cơ sở thực hành Tiết mục Chào tân sinh viên của CLB Guitar và thí nghiệm của Nhà trường Tổ chức chương trình giao lưu văn nghệ Chào tân sinh viên 2016 Tiếp nối các hoạt động chào đón tân sinh viên khóa 2016 nhập học vào tháng 9/2016, tối ngày 8/9/2016, Đoàn Thanh niên và Hội Sinh viên Trường Đại học Xây Tiết mục của CLB Khiêu vũ dựng (ĐHXD) Miền Trung đã phối hợp tổ chức chương trình giao lưu văn nghệ Chào tân sinh viên khóa 2016. Chương trình thu hút sự tham gia của hơn 500 sinh viên khóa 2016 nhập học đợt 1 và các sinh viên đang theo học các hệ Cao đẳng, Đại học của Nhà trường. Hoạt động chào đón tân sinh viên được Nhà trường tổ chức thường niên Tiết mục múa của Hoa khôi MUCE 2016 nhằm thể hiện sự quan tâm của lãnh đạo Cũng trong chương trình giao lưu, Nhà trường và đặc biệt là các sinh viên Nhà trường đã tổ chức trao học bổng đang theo học đối với các tân sinh viên, khuyến khích học tập cho các tân sinh giúp các em gần gũi hơn với các hoạt viên có hoàn cảnh khó khăn; trao phần động giải trí, giao lưu, sinh hoạt ngoại thưởng cho Thủ khoa đầu vào năm 2016; khóa trong môi trường học tập mới tại trao bằng khen của Trung ương Đoàn, Hội Nhà trường. cho các cá nhân và tập thể đạt thành tích Câu lạc bộ (CLB) Âm nhạc, câu lạc trong đạt thành tích trong công tác Đoàn, bộ Guitar, Khiêu vũ, Vovinam và đặc biệt phong trào thanh niên năm học 2015 – là hai bạn Nguyễn Thị Bích Phương - Hoa 2016 và trong 15 năm hoạt động Tiếp sức khôi MUCE và bạn Phan Thị Tuyết Nhi - Á mùa thi và trong năm 2016. Khôi MUCE năm 2016 đã đem đến các tiết mục hát, múa, nhảy hiphop và trình diễn võ thuật đặc sắc và hấp dẫn. Hiệu trưởng Vũ Ngọc Anh, Đại diện CT CP ĐT XD Cầu đường Sài Gòn và Đại diện CN Bách Khoa Shop trao HB khuyến khích học Tiết mục biểu diễn võ thuật của CLB tập cho các tân sinh viên có hoàn cảnh Vovinam khó khăn 110
  6. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 Sáng ngày 24/10/2016, Trường ĐHXD Miền Trung đã tổ chức chào cờ tháng 10/2016 với nội dung chính: báo cáo tổng kết tình hình học tập và rèn luyện của học sinh – sinh viên (HSSV), thực hiện “Tuần văn hóa học đường” chào mừng Ngày Nhà giáo Việt Nam 20/11, tổ chức Lễ ký cam kết giữ gìn an ninh trật Thầy Phan Văn Huệ - Phó Hiệu trưởng Nhà tự, an toàn giao thông, phòng chống tội trường và ông Dương Tấn Dũng – Đại diện phạm, tệ nạn xã hội và thực hiện nếp Chi nhánh Bách Khoa Shop trao phần sống văn hóa học đường năm học 2016 – thưởng cho Thủ khoa đầu vào năm 2016 2017 và phát động quyên góp ủng hộ đồng bào các tỉnh miền Trung khắc phục hậu quả do thiên tai lũ lụt vừa qua. Sau khi nghe báo cáo tình hình học tập - rèn luyện cũng như công tác vệ sinh, phòng tránh dịch bệnh khu vực học tập và ký túc xá, thầy Phạm Văn Tâm – Phó Hiệu trưởng thường trực đã phát động hoạt động thi đua chào mừng Ngày Nhà giáo Hiệu trưởng Vũ Ngọc Anh và đồng chí Lê Việt Nam 20/11 năm nay. Thị Thanh Bích – PBT Tỉnh Đoàn, CT Hội đồng đội tỉnh Phú Yên trao bằng khen của TƯ Đoàn, Hội cho các cá nhân và tập thể đạt thành tích trong công tác Đoàn và phong trào thanh niên NH 2015 - 2016 Thầy Phạm Văn Tâm – Phó Hiệu trưởng thường trực đã phát động thi đua chào mừng 20/11 Tiếp đó, PGS.TS. Vũ Ngọc Anh – Bí thư Đảng ủy, Hiệu trưởng Nhà trường đã kêu gọi toàn thể cán bộ giảng viên – viên Đồng chí Ngô Thị Thanh Danh – UV BCH chức và HSSV toàn trường phát huy tinh Tỉnh Đoàn, Phó Trưởng Ban Thanh thiếu thần đoàn kết, tương thân tương ái, cùng nhi trường học trao bằng khen của TƯ nhau sẻ chia và ủng hộ nhân dân miền Đoàn và cho các cá nhân và tập thể Trung vượt qua giai đoạn khó khăn và đạt thành tích trong hoạt động Tiếp sức khắc phục hậu quả do cơn bão số 7. mùa thi 15 năm và năm 2016 Tổ chức Lễ chào cờ, phát động quyên góp ủng hộ đồng bào các tỉnh miền Trung và Lễ ký cam kết giữ gìn an ninh trật tự, an toàn giao thông, phòng chống tội phạm, tệ nạn xã hội và thực hiện nếp sống văn hóa học Hiệu trưởng Vũ Ngọc Anh phát động ủng hộ đường đồng bào các tỉnh miền Trung 111
  7. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 đoàn, Hội Cựu chiến binh, Đoàn Thanh niên và Hội Sinh viên và lớp trưởng các lớp đã ký vào bảng cam kết thực hiện tốt các nội dung của cam kết đã đề ra. Ban Giám hiệu, đại biểu khách mời và trưởng các đơn vị tham gia ủng hộ Thầy Phạm Văn Tâm – Phó Hiệu trưởng thường trực, đại diện Ban Giám hiệu ký bảng cam kết Đại diện các lớp HSSV tham gia ủng hộ Cũng trong chương trình chào cờ, Nhà trường đã tổ chức ký kết cam kết giữ gìn an ninh trật tự, an toàn giao thông, Lớp trưởng các lớp tham gia ký kết bảng phòng chống tội phạm, tệ nạn xã hội và cam kết thực hiện nếp sống văn hóa học đường năm học 2016 – 2017 của Nhà trường và toàn thể các lớp HSSV đang theo học tại Nhà trường. Đại diện Ban Giám hiệu, Công 112
  8. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ PHƯƠNG PHÁP TÍNH KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CÒN LẠI CỦA CẤU KIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP BỊ ĂN MÒN ThS. Nguyễn Bá Sáu Khoa Đào tạo nghề, Trường Đại học Xây dựng Miền Trung Tóm tắt 1. Đặt vấn đề Ăn mòn cốt thép đã được xác định là Dự báo khả năng chịu lực còn lại của nguyên nhân phổ biến gây hư hỏng kết cấu bê công trình bị xuống cấp là việc làm cần tông cốt thép trên toàn thế giới. Sự xâm nhập thiết, là cơ sở quan trọng giúp nhà quản lý của các chất Clorua có từ nước biển, nước đưa ra những khuyến cáo về tải trọng sử mưa, nước ngầm, hơi nước, v.v... gây ăn mòn dụng, từ đó có các giải pháp gia cố, sửa trong kết cấu bê tông cốt thép, dẫn đến cấu kiện bong tróc lớp bê tông bảo vệ, làm giảm chữa nhằm kéo dài tuổi thọ công trình diện tích cốt thép chịu lực, mất mát lực bám đảm bảo an toàn cho người sử dụng. dính giữa bê tông và cốt thép ảnh hưởng đến Trong số các nguyên nhân gây hư hỏng khả năng chịu lực của cấu kiện. Bài báo này các công trình Bê tông cốt thép (BTCT) thì giới thiệu một phương pháp tính khả năng chịu sự xâm nhập của chất Clorua có từ nước lực còn lại của kết cấu bê tông cốt thép bị ăn biển, nước mưa, nước ngầm, hơi nước, mòn bởi sự xâm nhập của chất Clorua có từ v.v... gây ăn mòn trong kết cấu BTCT đã nước biển, khi xuất hiện vết nứt. được xác định là nguyên nhân phổ biến Từ khoá nhất trên toàn thế giới. Ở Việt Nam, vấn Tính khả năng chịu lực của kết cấu bê đề nghiên cứu ăn mòn và bảo vệ công tông cốt thép bị ăn mòn. trình đã được tiến hành từ những năm 1970 cho đến nay các kết quả nghiên cứu được ứng dụng vào thực tế còn hạn chế, dẫn đến tuổi thọ của nhiều công trình xây dựng trong môi trường biển còn thấp so với yêu cầu. 2. Một số hình ảnh cấu kiện bê tông cốt thép bị ăn mòn Với những cấu kiện BTCT bị ăn mòn dễ phát hiện vì chúng luôn xuất hiện vết nứt chạy dọc thanh thép chủ, khi gõ vào bê tông nghe có tiếng bộp hoặc xuất hiện lớp rỉ sét màu vàng chạy dọc theo vết nứt khi đục vị trí bị nứt lớp bê tông có thể vỡ từng mảng lộ cốt thép dọc bị rỉ sét ra ngoài (hình 1). 113
  9. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 a) Cầu thang nhà dân dụng bị ăn mòn b) Sàn nhà dân dụng vỡ lớp bê tông bảo vệ c) Bong tróc lớp bê tông d) Vết nứt móng cọc do bảo vệ trụ cầu ăn mòn cốt thép Hình 1. Cấu kiện bê tông cốt thép bị ăn mòn 3. Quá trình thấm ion Cl- vào bê tông tông. Theo thời gian độ pH của bêtông có gây ăn mòn cốt thép thể bị giảm do bị cacbonat hóa là một Cốt thép trong BTCT được bảo vệ hiện tượng chung với mọi công trình chóng lại sự ăn mòn là nhờ có tính kiềm BTCT. Khi bê tông tiếp xúc với môi trường cao của vật liệu sử dụng. Trong môi không khí hoặc nước chứa khí CO2. Các trường có tính kiềm cao cốt thép bị ôxy sản phẩm của quá trình cacbonat hóa làm hóa tạo thành một lớp màng mỏng thụ thay đổi cấu trúc của bê tông, làm giảm động bền chắc trên bề mặt cốt thép thì độ chống thấm dẫn tới sự ăn mòn cốt cốt thép trong bê tông được bảo vệ không thép. Sản phẩm ăn mòn lần lượt được bị ăn mòn. hình thành dưới các dạng Fe3O4, Fe(OH)2, Thông thường vật liệu dùng chế tạo Fe(OH)3.3H2O,… Kèm theo quá trình này bê tông không bị nhiễm mặn có hàm là sự tích tụ sản phẩm ăn mòn trên bề lượng ion Cl ¯ ban đầu vào khoảng 0,1÷0,4 mặt kim loại có thể tích gấp 5 đến 7 lần kG/m3 bê tông (thấp hơn giới hạn có thể so với ban đầu. Chính sự trương nở thể gây ăn mòn cốt thép là 0,6 kG/m3). Nếu tích này đã gây ra nội ứng suất phá vỡ lớp không có tích tụ thêm ion Cl¯ từ môi bê tông bảo vệ và làm giảm tiết diện cốt trường bên ngoài vào và độ pH của bê thép [3]. tông luôn được duy trì ở giá trị không thấp Quá trình ăn mòn cốt thép diễn ra hơn 11,5 thì cốt thép trong bê tông được theo hai giai đoạn[6] (hình 2): Trong giai bảo vệ ở trạng thái thụ động, chúng đoạn mồi (I) và Điểm A tương ứng với thời không bị phá hủy và ăn mòn. điểm cốt thép bị mất lớp màng bảo vệ thụ Trên thực tế bê tông không hoàn động trên bề mặt cốt thép bị phá vỡ bởi toàn đặc chắc, cấu trúc bê tông tồn tại các Cl - hoặc CO2. Trong giai đoạn phát tán lỗ rỗng mao quản có thể cho các chất khí, (II). Phản ứng điện – hóa xảy ra với sự có nước và hơi ẩm thấm vào. Đó chính là mặt của ôxy, nước và nhiệt độ thích hợp, đường thấm ion Cl¯, O2, H2O và chất xâm khi tỷ lệ ăn mòn đạt ngưỡng dẫn đến sự thực khác từ môi trường bên ngoài vào bê hình thành các vết nứt, sau đó bắt đầu 114
  10. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 phá huỷ lớp bê tông điểm B. Ở cuối giai Việc xác định các tham số tính toán đoạn B, nếu ăn mòn không bị phát hiện khá phức tạp nó phụ thuộc vào loại kết và kết cấu không được tiến hành sửa chữa cấu, cấp độ bền, loại xi măng, các loại nó có thể sụp đổ do giảm khả năng chịu phụ gia được sử dụng, loại cốt thép, điều tải. kiện tự nhiên nơi xây dựng công trình, v.v... Mối quan hệ giữa các nhân tố kể trên với các tham số tính toán, được xây dựng dựa trên các kết quả khảo sát, thí nghiệm thực tế từ đó tìm ra được các số thiệu cụ thể để đưa vào tính toán. 4.1. Tính diện tích cốt thép bị ăn mòn 4.1.1. Quan hệ giữa diện tích cốt thép mất mát do ăn mòn và dạng ăn mòn Hình 2. Sơ đồ phát triển ăn mòn của cốt thép theo thời gian 4. Xác định các tham số tính toán Hình 3. Diện tích thép bị ăn mòn đều (hình a) và ăn mòn điểm (hình b) Ăn mòn cốt thép trong bê tông có Khi cốt thép mới bắt đầu ăn mòn thể là ăn mòn đều (uniform) hoặc ăn mòn phần rỉ sét chưa đủ tạo áp lực gây nứt bê điểm (pick)[5] (Hình 3). tông, vậy phần diện tích cốt thép bị ăn Công thức (1) mô tả mối liên hệ mòn đủ tạo áp lực gây nứt bê tông được giữa diện tích đường kính cốt thép ban gọi là ΔAs0 tương ứng với độ sâu ăn mòn đầu (o), đường kính cốt thép còn lại () ban đầu là xo [4] và [5]: và độ sâu do ăn mòn cốt thép (x): xo = 7,53 + 9,32 (c/o) (3)  = o – α.x (1) Trong đó: c - là chiều dày lớp bê Trong đó: tông bảo vệ (mm). α - là hệ số tập trung của ăn mòn Mối quan hệ giữa độ mở rộng vết điểm [4]; nứt (w) và độ sâu ăn mòn (x) bằng α = 2 khi cốt thép ăn mòn đều do phương trình thực nghiệm [5] : ion clo; w = 0,05 + (x - xo) (4) α = 4 ÷ 8 khi cốt thép ăn mòn điểm Trong đó: do ion clo.  - hệ số phụ thuộc vị trí đặt cốt Từ công thức (1) xác định được diện thép trong dầm; tích cốt thép bị mất do ăn mòn (ΔAs):  = 0,01 nếu cốt thép đặt phía trên ΔAs = (π/4)(2α.x.o – α2.x2) (2) so với hướng đổ bê tông; 4.1.2. Quan hệ giữa mở rộng vết nứt  = 0,0125 nếu cốt thép đặt phía và độ sâu do ăn mòn dưới so với hướng đổ bê tông. 115
  11. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 4.1.3. Quan hệ giữa diện tích cốt Giữa D và giá trị giảm diện tích tiết thép mất mát do ăn mòn và mở rộng diện cốt thép (ΔA s) có mối quan hệ như vết nứt sau: n Bề rộng vết nứt trên bề mặt bê  A   As  D  1  s  tông do ăn mòn và lượng cốt thép bị ăn  As   Aso  (10) mòn[7] : D - hệ số phụ thuộc vào quá trình ăn w = k(ΔAs – ΔAs0) (5) mòn; với: D = 0 ÷ 1 Trong đó: k - là hệ số thực nghiệm n - hệ số thực nghiệm; chọn n = 5 lấy k = 0,0575 Khi tính khả năng chịu lực của cấu Từ (5) xác định được phần diện tích kiện bị ăn mòn, phải kể đến sự giảm yếu do cốt thép bị giảm do ăn mòn ΔAs: vết nứt xuất hiện ở lớp bê tông bảo vệ. Đặc w biệt vết nứt ở trong vùng nén của cấu kiện  As   Aso  chịu uốn và cấu kiện chịu nén. Để tính diện 0,0575 (6) tích còn lại của lớp bê tông bảo vệ tham gia Trong đó: vào khả năng chịu lực của tiết diện[8]: As - Tổng diện tích cốt thép bị ăn A bav  (1  D ) A bov (11) 2 mòn (mm ); Trong đó: w - Độ mở rộng của vết nứt do ăn mòn (mm); Abvo - là diện tích lớp bê tông bảo vệ Aso - Diện tích ăn mòn cốt thép cần ban đầu (mm2); thiết để tạo vết nứt (mm2). Abva - là diện tích lớp bê tông bảo vệ    2 còn lại (mm2); c  3   Aso  As 1  1   7,53  9,32 10    D - là hệ số được xác định theo   o  o    (7)  công thức (10). Từ (6) và (7) ta có công thức tính Trong trường hợp ăn mòn quá mạnh diện tích cốt thép còn lại As(còn lại): làm bong tróc lớp bê tông bảo vệ. Thì diện As(còn lại)  As   As (8) tích tiết diện tính theo diện tích thực tế (Att) qua kết quả khảo sát ở hiện trường. Trong đó: As - tổng diện tích cốt 5. Ví dụ tính toán thép ban đầu (mm2). 5.1. Bài toán 1 (cấu kiện chịu uốn): Dầm 4.2. Tính suy giảm lực bám dính do ăn có kích thước tiết diện như hình 4: mòn Ăn mòn cốt thép luôn gây ra ảnh hưởng bất lợi kép đối với kết cấu BTCT. Làm giảm tiết diện cốt thép và làm mất (hoặc giảm) khả năng bám dính giữa cốt thép và bê tông làm cho lực kéo từ cốt thép không chuyền sang được bê tông và ngược lại [7]: τăn mòn = τo ăn mòn (1- D) (9) - Trường hợp không bị ăn mòn thì D = 0, khi đó không có mất mát lực dính do ăn mòn và τăn mòn = τo ăn mòn Hình 4. Tiết diện mặt cắt ngang dầm - Trường hợp ăn mòn quá mức thì D=1, khi đó lực dính bị mất toàn bộ do ăn mòn và τăn mòn = 0 116
  12. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 Bê tông B20; cốt thép CII; c=30mm. Dầm ăn mòn điểm do môi trường nước biển và bị nứt. Kết quả khảo sát đo được các vết nứt (w): - Vị trí thép số 1: w1= 0,5mm; w2= 1mm; - Vị trí thép số 3: w3= 1mm; - Cường độ bê tông đo được ở hiện trường (số liệu đã được xử lý đưa vào tính toán) Rb(còn lại)= 11,5Mpa; Tiết diện bê tông thay đổi không đáng kể do vết nứt còn bé. Tính khả năng chịu lực giới hạn của dầm chưa ăn mòn (Mgh) và khả năng chịu lực giới hạn còn lại của dầm bị ăn mòn (Mgh(còn lại)).  Kết quả tính toán: a. Số liệu - Tra bảng [2]: B20 có Rb= 11,5MPa; CII có Rs = 280MPa   R  0, 662 - Tổng các vết nứt: w= w1+w2+w3 = 0,5+1+1 = 2,5mm Trong đó: w1; w2; w3 : Kích thước các vết nứt đo được tại hiện trường. b. Tính khả năng chịu lực giới hạn của dầm chưa ăn mòn[1] - Tổng diện tích cốt thép: As = 3ϕ28 =3×615,7= 1847mm2 28 - Tính: a  30   44mm  h0  h  a  600 - 44 = 556mm 2 RA 280 1847 - Từ công thức:   s s   0,324  R  0, 622  phá hoại dẻo Rb bho 11,5  250  556 - Tính hệ số:   1  0, 5  =(1 - 0,5. 0,324)=0,838 - Tính khả năng chịu lực giới hạn: M gh  Rs As ho  280×1847×0,838×556=240959324Nmm=241KNm c. Kiểm tra khả năng chịu lực giới hạn còn lại của dầm bị ăn mòn - Tính diện tích cốt thép ăn mòn cần thiết để tạo vết nứt: 2     c  3     8  2 30   3   2  Aso  As 1  1   7, 53  9, 32  10    1847 1  1   7, 53  9, 32  10    18, 44 mm   o   o      28  28      - Tính diện tích cốt thép bị giảm do ăn mòn điểm: w 2,5 As  Aso   18, 44   61,92mm 2 0,0575 0,0575 - Tính diện tích cốt thép còn lại: As(còn lại)  As  As  1847  61,92  1785,1mm2 - Tính suy giảm lực bám dính do ăn mòn điểm: n 5  A  As   1785,1  D 1  s   1    0,113  As  Aso   1847  18, 44  - Tính diện tích lớp bê tông bảo vệ còn lại tham gia chịu lực: Abva  (1  D ) Abvo  (1  0,113).7500  6652, 5 mm 2 Trong đó: Abvo - Diện tích lớp bê tông bảo vệ ban đầu: Abvo  b.c  250  30  7500mm 2 b - Bề rộng tiết diện chữ nhật; c – bề dày lớp bê tông bảo vệ - Tiết diện dầm còn lại khi xuất hiện vết nứt: (Vết nứt còn bé, kích thước tiết diện dầm không thay đổi) 117
  13. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 b(còn lại)= b=250; h(còn lại)= h = 600mm Rs . As ( còn lai) 280 1785,1 - Tính hệ số:    0,312   R  0, 622 Rb ( còn lai) .b.ho 11, 5  250  556 - Tính hệ số:   1  0,5.   (1 - 0,5×0,199)=0,84 - Tính khả năng chịu giới hạn của dầm bị ăn mòn: M gh ( còn lai)  Rs As ( còn lai) ho  280×1785,1×0,9×556=233439669Nmm=233KNm 5.2. Bài toán 2 (cấu kiện chịu nén): Cột có tiết diện chữ nhật nén đúng tâm, cấu tạo cốt thép như hình 5 (Giả thiết bỏ qua sự lệch tâm sau khi cốt thép bị ăn mòn). Hình 5. Tiết diện mặt cắt ngang Cột Bê tông B20; cốt thép CII; c = 30mm. Chiều dài tính toán cột l 0 = 3,6m. Cột ăn mòn điểm do môi trường nước biển và bị nứt. Kết quả khảo sát đo được vết nứt (w): - Vị trí thép số 1 và 3: w1= 0,5mm; w3= 1,5mm; - Vị trí thép số 6 và số 7: w6= 1mm; w7= 1,5mm. - Cường độ bê tông đo được ở hiện trường (số liệu đã được xử lý đưa vào tính toán) Rb(còn lại)= 11,5Mpa; Tiết diện bê tông thay đổi không đáng kể do vết nứt còn bé. Tính khả năng chịu lực giới hạn của cột chưa ăn mòn (Ngh) và khả năng chịu lực giới hạn còn lại của cột bị ăn mòn (Ngh(còn lại)).  Kết quả tính toán a. Số liệu - Tra bảng phụ lục [2]: B20 có Rb= 11,5MPa; CII có Rsc = 280MPa; - Tổng các vết nứt: w = w1+w3+w6 +w7 = 0,5+1,5+1+1,5 = 4,5mm; Trong đó: w1; w3; w6; w7 – Kích thước các vết nứt đo được tại hiện trường. b. Tính khả năng chịu lực giới hạn cột chưa ăn mòn [1] - Tổng diện tích cốt thép: Ast = 4ϕ18 = 4×254,5 = 1018mm2 - Diện tích cột ban đầu: A = b.h = 200×300 = 60000mm2 - Diện tích bê tông: Ab= A-Ast = 60000–1018 = 58982mm2 - Xét uốn dọc: J min hb 3 300  200 3 + Tính bán kính quán tính: rmin     57, 74 mm A 12 bh 12  200  300 l0 3600 + Tính độ mảnh:    62,35   gh  120;   62, 35  28 rmin 57, 74 + Tính hệ số:   1, 028  0, 0000288. 2  0,0016. =0,82 118
  14. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 - Tính khả năng chịu lực giới hạn của cột: N gh    Rb Ab  Rsc Ast   0,82(11,5×58982+280×1018)=789933N=790KN c. Kiểm tra khả năng chịu lực giới hạn còn lại của cột bị ăn mòn - Tính diện tích cốt thép ăn mòn cần thiết để tạo vết nứt: 2     c  3     8  2 30  3   Aso  As 1  1   7, 53  9, 32  10    1018 1  1   7, 53  9, 32  10    20, 76 mm 2   o  o      18  18     - Tính diện tích cốt thép bị giảm do ăn mòn điểm: w 4,5 As  Aso   20,76   99,02mm2 0,0575 0,0575 - Tính diện tích cốt thép còn lại: Ast(còn lại)  As As  1018  99,02  919mm2 - Tính suy giảm lực bám dính do ăn mòn điểm: n 5  A  As   919  D  1  s   1    0,335  As  Aso   1018  20,76  - Tính diện tích lớp bê tông bảo vệ còn lại tham gia vào khả năng chịu lực: Abva  (1  D ) Abvo  (1  0,335).12000  7980mm 2 Trong đó: Bê tông bảo vệ ban đầu: Abvo  2.b.c  2(200  30)  12000 mm 2 - Diện tích tiết diện còn lại: o A(còn lại))= A  Abv  Abva  60000  12000  7980  55980 mm 2 - Diện tích bê tông còn lại: Ab(còn lại) = A(còn lại) - Ast(còn lại) = 55980 – 919 = 55061mm2 - Kích thước cột còn lại khi xuất hiện vết nứt (Vết nứt còn bé kích thước không thay đổi): h(còn lại)= h = 300mm; b(còn lại) = b= 200 - Xét uốn dọc: + Tính bán kính quán tính: J min h(còn lai) .b(3còn lai) 300  2003 rmin     57, 74mm A( còn lai) 12.b( còn lai) .h( còn lai) 12  200  300 l0 3600 + Tính độ mảnh:     62, 35   gh  120;   62, 35  28 rmin 57, 74 + Tính hệ số:   1, 028  0, 0000288 2  0, 0016  = 1,028- 0,0000288×62,352 -0,0016×62,35 = 0,82 - Tính khả năng chịu lực giới hạn còn lại của cột bị ăn mòn: N gh (còn lai )    Rb ( còn lai) Ab ( còn lai)  Rsc Ast ( còn lai)  = 0,82(11,5×55061+280×919)=730227N=730KN 6. Kết luận phụ thuộc vào thời gian thẩm thấu ion Cl - Ăn mòn là một hiện tượng phổ biến , khi lượng ion Cl - đạt ngưỡng ăn mòn thì trong kết cấu BTCT. Ăn mòn làm giảm có thể coi đó là giới hạn tuổi thọ của cấu tiết diện cốt thép, bong lớp bê tông bảo kiện. Phương pháp tính mà chúng tôi giới vệ dẫn đến quá trình ăn mòn diễn ra thiệu trong bài báo này, hoàn toàn có thể , nhanh hơn làm giảm khả năng chịu lực áp dụng tính toán khả năng chịu lực còn của cấu kiện. Những công trình xây dựng lại của các công trình bị ăn mòn từ đó trong môi trường xâm thực biển, tuổi thọ đưa ra những khuyến cáo về tải trọng sử 119
  15. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 dụng còn lại giúp nhà quản lý có biện trường theo dõi, quan trắc, thí nghiệm, pháp cải tạo, sữa chữa nhằm hạn chế sự đo đạc các số liệu nhằm thiết lập các rủi ro cho người và công trình. bảng tra các tham số tính toán cho mỗi Để áp dụng thành công phương loại bê tông sử dụng ở các khu vực khác pháp tính cần phải thực hiện phân loại bê nhau. Đây là cơ sở quan trọng để đưa tông, phân loại cốt thép tuỳ theo đặc tính vào kiểm tra tính toán lại khả năng chịu của vật liệu và phân vùng xây dựng, dựa lực của cấu kiện. vào điều kiện tự nhiên khảo sát hiện TÀI LIỆU THAM KHẢO [1]. Bộ Xây Dựng, 2006. Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế (TCXD 356:2005), Hà Nội. [2]. GS.TS. Nguyễn Đình Cống, 2013. Tính toán thực hành cấu kiện bê tông cốt thép, NXB Xây dựng, Hà Nội. [3]. TS.Nguyễn Mạnh Phát. 2007. Lý thuyết ăn mòn và chống ăn mòn bê tông cốt thép trong xây dựng, NXB Xây dựng, Hà Nội. [4]. Ngoc Anh VU, 2007. Requalification du Comportement Mécanique de Poutres en Béton Précontraint Dégradées par Corrosion des Armatures passives et actives, Thèse de Doctorat, INSA de Toulose. [5]. Alonso C., Andrade C., Rodriguez J., Diez J.M. 199.) “ Factors controlling cracking of concrete afected by reinforcement corosion ”, Materials and Structures, 31, pp 435-441. [6]. Rodriguez J., Ortega L.M., Casal J., Diez J.M., 1996a. “Corrosion of reinforcementand service life of concrete structures”, Seventh Conference on Durability of Building Materials and Components, vol.1, Stockholm, esditespar C. Sjostrom, pp 117-126. [7]. Tuutti K., 1982. Corrosion of steel in concrete, Swedish Cement and Concrete Researche Institute, Ed., Stockholm. [8]. Therry VIDAL, 2003. Requalification des structures dégradées par corosion desarmatures, Thèse de Doctorat, INSA de Toulouse. 120
  16. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 RÔ BỐT ÉP CỌC TRONG XÂY DỰNG MÓNG CÔNG TRÌNH KS. Nguyễn Văn Tân Phòng Quản trị và Thiết bị, Trường Đại học Xây dựng Miền Trung Tóm tắt 1. Giới thiệu Hiện nay, quá trình xây dựng diễn ra Hiện nay, rô bốt ép cọc được sử càng mạnh mẽ, các công trình ngày càng quy dụng nhiều ở những thành phố lớn của mô và các phương án móng nông không đáp Việt Nam như thành phố Hồ Chí Minh, Hà ứng được khả năng chịu tải của công trình do Nội, Bình Dương,… Đó là loại máy hoạt đó giải pháp móng cọc được sử dụng để giải động dựa trên phương pháp dùng lực ép quyết vấn đề nền móng cho công trình. Phần móng của công trình đóng vai trò quan trọng tĩnh để hạ cọc. Loại máy này rất phù hợp và chiếm giá thành cao cho công trình nên việc với các công trình xây dựng ở những khu sử dụng phương án móng và điều kiện thi công thành thị đông đúc nhờ vào tính linh hoạt hợp lý sẽ tiết kiệm cho công trình và tăng khả và nhanh nhạy của máy. Máy sử dụng lực năng chịu tải cho móng. Hiện nay, có nhiều tĩnh mạnh được sinh ra bởi dầu áp lực cao phương án thi công móng cọc trong đó có để đưa cọc vào trong đất một cách dễ phương án đóng cọc, ép cọc. Việc sử dụng các dàng mà không gây chấn động mạnh. Mọi máy móc trong thi công cọc để thay thế thao tác của máy như: nâng cọc, chuyển, phương án thi công truyền thống sẽ đem lại giữ bàn kẹp, di chuyển máy... đều được hiệu quả kinh tế cho công trình. thực hiện bằng thủy lực. Máy có thể nén Từ khóa được nhiều loại cọc có hình dáng và kích Nền móng, móng cọc, rô bốt ép cọc, giải thước khác nhau: cọc vuông, cọc tròn, cọc pháp. thép chữ H,... tùy thuộc vào yêu cầu kỹ thuật. Máy có thể ép được cọc vuông 600x600, cọc tròn 600. Chất lượng của cọc ép luôn được đảm bảo vì trong quá trình ép sẽ kiểm tra cọc. Tỷ lệ thành công của cọc là 100%. Cọc sẽ đạt được chất lượng cao và giảm được nhiều chi phí sản xuất. So với các phương pháp ép khác hoặc trong quá trình đóng cọc thì rô bốt ép cọc cho cọc đạt được chất lượng cao hơn rất nhiều, máy này là thiết bị hữu ích nhất cho các dự án lớn và cấp bách. Hoạt động của máy êm và phạm vi làm việc của máy rộng vì nó hoàn toàn được điều khiển bằng thủy lực và có thể tự di chuyển được trên công trường, lực ép cọc được tạo ra là rất lớn. Một đặc điểm rất quan trọng của máy mà có nhiều người quan tâm đó là máy có thể ép được cọc nghiêng từ 0o đến 5o. Điều này rất quan trọng vì trong thực tế hiện nay việc ép cọc nghiêng là rất khó khăn. 121
  17. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 Hình 1. Rô bốt ép cọc Hình 2. Ép cọc bằng đối trọng So với phương pháp ép cọc truyền thao tác. thống việc sử dụng rô bốt ép cọc tĩnh thủy + Thời gian thi công ngắn, hiệu suất lực có những ưu điểm nổi trội sau: cao, độ ép liên tục tốt, nối cọc dễ dàng, + Khi thi công không chấn động, hiệu suất cao hơn hẳn so với các loại máy không ô nhiễm, ít tiếng ồn, không làm rạn ép cọc khác, là lựa chọn hiệu quả cho việc nứt công trình xung quanh. Khi thi công ở thi công các công trình có quy mô diện khu vực tập trung nhiều công trình kiến tích lớn, thời gian thi công gấp. trúc nó sẽ phát huy hết những đặc tính ưu + Chất lượng thi công tốt, tỷ lệ cọc việt này, thể hiện nó đúng là loại thiết bị hoàn thành cao, cọc chịu áp lực thấp, số thi công lý tưởng cho phương pháp bảo vệ lượng cọc bị hỏng ít. So với máy đóng cọc thành phố. kiểu búa hay loại chấn động thì giá thành + Quá trình ép cọc: Trên máy có lắp làm cọc tiền chế thấp hơn 30%. đặt đồng hồ đo thể hiện rõ trở lực ép cọc, 2. Cấu tạo và nguyên lý hoạt động của phân đoạn thông số áp lực, cung cấp số rô bốt ép cọc liệu kỹ thuật đáng tin cậy cho công nhân 2.1. Cấu tạo chung Hình 3. Cấu tạo tổng thể rô bốt ép cọc 1. Sàn máy; 2. Dầm đặt đối trọng gia tải; 3. Gối đỡ dầm gia tải; 4. Chân đế di chuyển ngang; 5. Cơ cấu ép chính; 6. Gân tăng cường cho gối đỡ dầm gia tải;7. Chân đế di chuyển dọc; 8. Xi lanh di chuyển ngang; 9.Cụm cơ cấu di chuyển ngang; 10. Xi lanh nâng hạ máy; 122 11. Xi lanh di chuyển dọc; 12. Cabin điều khiển cơ cấu ép cọc; 13. Khung lắp cơ cấu ép cọc; 14. Cơ cấu ép cọc; 15. Xi lanh ép cọc; 16. Cẩu cấp cọc
  18. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 Hình 5. Rô bốt ép cọc tự hành có ép Hình 4. Rô bốt ép cọc tự hành không ép vùng vùng biên biên 2.2. Các bộ phận chính của máy kẹp đã kẹp chặt cọc và đưa cọc vào sâu 2.2.1. Cấu tạo cơ cấu ép cọc trong lòng đất. Lực ép yêu cầu của xilanh Cơ cấu ép cọc của máy gồm hệ là đủ để đưa cọc vào trong đất nhẹ nhàng xilanh ép cọc làm nhiệm vụ đẩy bàn kẹp và đảm bảo yêu cầu thiết kế. hướng xuống dưới. Quá trình đó các bàn Q1 Q1 Xilanh ép (4 cái) Coc Q2 Q2 Xilanh kep (8 cái) Q1 Q2 Q2 Q1 Q1 Q2 Q2 Q1 Hình 6. Sơ đồ động hệ thống ép và khung ép của rô bốt Hệ xilanh ép cọc gồm bốn xilanh, kẹp co hết để chờ cọc được thả vào vị trí trong đó hai xilanh chéo nhau làm việc lỗ ép. đồng thời và gắn chặt với bàn ép, chúng Bước 2: Cọc được cẩu vào vị trí lỗ vừa làm nhiệm vụ kéo bàn cọc chuyển ép của bàn ép. động lên xuống vừa ép cọc, hai xilanh còn Bước 3: Sau khi được cẩu cọc vào vị lại dùng để tăng lực dìm cọc khi cọc xuống trí lỗ ép, các xilanh kẹp duỗi để kẹp chặt sâu trong lòng đất. cọc trong suốt quá trình ép. Xi lanh ép cọc gồm có hai cặp làm Bước 4: Các xilanh ép duỗi để ép việc đồng thời, trong đó có một cặp vừa bàn ép xuống đưa cọc vào sâu trong lòng làm nhiệm vụ ép cọc và vừa làm nhiệm vụ đất. kéo bàn kẹp đi lên. Bước 5: Các xilanh kẹp co lại nhả Từ cấu tạo của cơ cấu ép cọc, quy má kẹp. trình hoạt động của nó được mô tả qua 6 Bước 6: Xilanh ép co lại hết hành bước và thể hiện như trên hình 7. trình để đưa bàn ép đi lên kết thúc một Bước 1: Xilanh ép co hết hành trình chu trình ép. Các bước tiếp theo lặp lại để đưa bàn ép lên trên và đồng thời xilanh tương tự như bước 2 đến bước 6. 123
  19. Thông báo Khoa học và Công nghệ Information of Science and Technology Số 2/2016 No. 2/2016 1 2 3 4 5 6 Q1 Q1 Q1 Q1 Q1 Q1 Q1 Q1 Q1 Q1 Q1 Q1 Q2 Q2 Q2 Q2 Q2 Q2 Q2 Q2 Q2 Q2 Q2 Q2 Q2 Q2 Q2 Q2 Q2 2 Q 2 Q Q2 Q1 Q1 Q1 Q1 Q1 Q1 Q1 Q1 Q1 Q2 Q2 Q1 Q1 Q2 Q2 Q1 Q1 Q2 2 Q Q1 Q1 2 Q Q2 Q1 1 Q Q2 2 Q Q1 1 Q Q2 Q2 Q1 1 Q Q2 2 Q Q1 1 Q Q2 Q2 Q1 Hình 7. Quy trình ép cọc 2.2.2. Cơ cấu kẹp cọc bố trí vuông góc với nhau. Do lực ép cọc Quá trình ép cọc được thực hiện lớn nên yêu cầu các xilanh kẹp phải có lực trước tiên bởi sự làm việc của các bàn kẹp kẹp tương đương để có thể giữ được cọc cọc. Bàn kẹp cọc gồm có 8 xilanh kẹp đặt trong suốt quá trình ép xuống đất. 30x30 650 650 Hình 8. Cơ cấu kẹp cọc 1. Tai lắp xi lanh ép; 2. Khớp cầu; 3. Bánh xe dẫn hướng; 4. Bề mặt hộp kẹp; 5. Má kẹp bên trong; 6. Má kẹp bên ngoài 2.2.3. Cơ cấu di chuyển - Sự di chuyển của máy đầu tiên Máy được di chuyển bằng hệ thống phải kể đến quá trình làm việc của cơ cấu thủy lực, nhờ các xilanh và các bánh xe nâng hạ máy. Cơ cấu nâng của máy bao nằm trong các chân đế dưới máy. Toàn bộ gồm các xilanh nâng hạ máy và các dầm máy sẽ di chuyển một cách nhẹ nhàng bởi của máy. Các dầm của máy gồm có hai sức đẩy của các xilanh. Như vậy lực đẩy của dầm chính và hai dầm phụ. Hai đầu của xilanh phải thắng được lực cản trong quá hai dầm chính gắn với bốn xilanh, đầu của trình di chuyển. Cơ cấu gồm có 8 xilanh pittông nâng hạ liên kết với bốn bánh xe thủy lực và 4 cụm bánh xe di chuyển. di chuyển. Đó chính là hệ thống bánh xe Quá trình di chuyển của máy: để di chuyển máy. Hình 9. Chân đế di chuyển (chân đế dài), cụm bánh xe và xi lanh trong chân đế 124
ADSENSE
ADSENSE

CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD

 

Đồng bộ tài khoản
2=>2