» Kỹ Thuật - Công Nghệ

» Cơ khí - Chế tạo máy

Động cơ máy bay part 9

Chia sẻ: Ashdkajd Daksdjk | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:9

Báo xấu

219
lượt xem 86
download

Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Khi không khí chảy qua hình khí động là cánh, tại mặt dưới sẽ có áp suất cao hơn so với mặt trên và hệ quả là sẽ xuất hiện một lực tác động từ dưới lên vuông góc với cánh. Lực nâng có độ lớn bằng diện tích cánh nhân với chênh lệch áp suất hai mặt. Độ chênh lệch áp suất phụ thuộc vào hình dạng thiết diện cánh tức là phụ thuộc vào hiệu suất khí động học của cánh, góc tấn (góc chảy của không khí tương đối với vật khí động – tiếng Pháp: (Incidence...

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: Động cơ máy bay part 9

Chöông 5: Tính Toaùn Nhieät Ñoäng Löïc Hoïc Ñoäng Cô PW4048D • pertes par choc • pertes par ‘écoulements secondaires’ couches limites moyeux et carter jeux • pertes de culot dues à l’épaisseur finiz des bords de fuite. 4.3. Determination du rendement d’étage -A- ROTOR
Chöông 5: Tính Toaùn Nhieät Ñoäng Löïc Hoïc Ñoäng Cô PW4048D P − PtR 2 Coefficient de perte ω R = 1 tR1 ρW12 2 ⎧ W12 ⎪ PtR1 = P1 + ρ ⎪ 2 Hypothèse d’incompressibilité ⎨ 2 ⎪ P = P + ρ W2 ⎪ tR 2 2 ⎩ 2 ρ ( )1 ⇒ P2 − P1 = W12 − W22 − ω R ρW12 2 2 (car V2 = cte) Mais W1 − W 2 = W u1 − W u 2 2 2 2 2 u (Wu1 − Wu 2 ) (Wu1 − Wu 2 ) 2 Et Wu1 − Wu 2 = 2 2 2u u2 2u ∆H σ 2u 2 Wu2 − Wu22 = 1 2 u ⎡ ∆H ω R ⎛ W1 ⎞ ⎤ 2 Soit ∆PR = P2 − P1 = ρu ⎢ 2 σ − 2 ⎜ ⎟⎥ 2⎝u⎠⎥ ⎢ u ⎣ ⎦ ⎡ ∆H ⎞ ⎞⎤ ω R ⎛ ⎛ V2 ⎞ ⎛ V2 2 2 ⎜ ⎜ ⎟ + ⎜1 − tgα1 ⎟ ⎟⎥ ∆PR = ρu ⎢ 2 σ − 2 2 ⎜⎝ u ⎠ ⎝ ⎠ ⎟⎥ ⎢u u ⎝ ⎠⎦ ⎣ -B- STATOR PtR1 − PtR 2 Coefficient de perte ω S = 1 ρV22 2
Chöông 5: Tính Toaùn Nhieät Ñoäng Löïc Hoïc Ñoäng Cô PW4048D ⎧ V22 ⎪ PtS 1 = P2 + ρ ⎪ 2 ⎨ Hypothèse: incompressibilité 2 ⎪ P = P + ρ V3 ⎪ tS 2 3 ⎩ 2 ρ ⇒ P3 − P2 = (V 22 − V32 ) − ω S ρV 22 1 2 2 V2 − V3 = Vu 2 − Vu 3 = Vu 2 − Vu2 2 2 2 2 2 1 = (Vu 2 − Vu1 )(Vu 2 + Vu1 ) Mais = (Wu 2 − Wu1 )(Vu 2 + Vu1 ) (Vu 2 + Vu1 ) Wu1 + Wu 2 +1 Comme 2u 2u ⎡ ω S ⎛ V2 ⎞ ⎤ 2 2 ∆H ∆PS = P3 − P2 = ρu ⎢ 2 (1 − σ ) − ⎜ ⎟⎥ 2 ⎝u⎠ ⎥ ⎢ u ⎣ ⎦ ⎡ ∆H ⎞ ⎞⎤ ⎛ ⎛ V2 ⎞ 2 ⎛ ∆H V2 2 ω ⎜⎜ ⎟ + ⎜ + tgα1 ⎟ ⎟⎥ ∆PS = ρu ⎢ 2 σ − S 2 ⎜⎝ u ⎠ ⎝ u 2 u ⎠ ⎟⎥ 2 ⎢u ⎝ ⎠⎦ ⎣ Optimisation de η is en fonction du degré de réaction σ Hypothèse On se donne ∆H • la charge par étage ψ = u2 V • le coefficient de débit ϕ = 2 u On cherche η is optimum en fonction de σ 1. On sait que
Chöông 5: Tính Toaùn Nhieät Ñoäng Löïc Hoïc Ñoäng Cô PW4048D ψ 1 = ϕ tgα 1 + +σ 2 donc (ϕ ,ψ , σ ) ⇒ α 1 (et α 2 ) α2 2. On calcule le facteur de diffusion D en fonction de α 1 et ω R = FR ( D) 3. On en déduit ω S = FS ( D) ⇒ η is (ϕ ,ψ , σ )
Chöông 5: Tính Toaùn Nhieät Ñoäng Löïc Hoïc Ñoäng Cô PW4048D ηis 0.95 ψ = 0.3 0.8 0.7 1 0.6 0.90 0.5 ϕ = 0.4 σ 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0
Chöông 5: Tính Toaùn Nhieät Ñoäng Löïc Hoïc Ñoäng Cô PW4048D ηis ψ = 0.5 1.5 0.95 1 0.9 0.8 0.7 0.90 0.6 0.5 0.80 ϕ = 0.4 σ 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 Fonctionnement hors adaptation Hypothèse Compresseur défini pour ϕ ,ψ et σ fixé (conditions nominales) ⇒ α1 donné par 1 = ϕ tgα 1 + ψ + σ 2 1 −ψ et β 2 donné par tgβ 2 = − tgα 1 ϕ
Chöông 5: Tính Toaùn Nhieät Ñoäng Löïc Hoïc Ñoäng Cô PW4048D V2 α1 , β 2 constants on fait varier ϕ = u ∆H = 1 − ϕ (tgβ 2 + tgα 1 ) ψ= 1. u2 ∆H V2 Quand ϕ = ↓ la charge ψ = 2 ↑ u u 1 2. On a tgβ 1 = − tgα 1 ϕ ϕ ↓ ⇒ tgβ1 ↑ et β1 ↑ ⇒ Quand W2 cos β1 = 3. On a W1 cos β 2 W2 ϕ↓ ⇒ ↓ ⇒ Quand W1 1 − ϕ tgβ 2 1 4. On a tgα 2 = − tgβ 2 = ϕ ϕ ϕ ↓ ⇒ tgα 2 ↑ et α 2 ↑ ⇒ Quand V3 cos α 2 = 5. On a V2 cos α 1
Chöông 5: Tính Toaùn Nhieät Ñoäng Löïc Hoïc Ñoäng Cô PW4048D V3 ↓ ϕ↓ ⇒ ⇒ Quand V2 V2 ϕ= ↓ Si le coefficient de débit u ∆H ↑ u2 V W2 β1 ↑ ↓ α2 ↑ 3 ↓ W1 V2 La charge ↑ mais les angles incidents sur la roue ( β1 ) et le redresseur ( α 2 ) ↑ et les ralentissements dans les grilles deviennent plus sévères ⇒ risque d’instabilité et pompage Problème: β 1' est trop grand Remède augmenter α 1 ⇒ Directrice d’ent à calage varial (ou redresseur à calage variable) Ventelles ou vannes d’antipompage
Chöông 5: Tính Toaùn Nhieät Ñoäng Löïc Hoïc Ñoäng Cô PW4048D β1' β1 v 2 v 2' 4.4. Performances Diagramme compresseur Taux de age pom p compression de linge iso-regime N3 N2 N1 Debit La ligne de pompage divise le champ compresseur en 2 domaines: stable/instable Les différents fonctionnement instables: 1. Décollement tournant

CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD

LV.15: Bộ Đồ Án Tốt Nghiệp Chuyên Ngành Cơ Khí

65 tài liệu

2342 lượt tải

intNumView=219

THÔNG TIN

TRỢ GIÚP

HỖ TRỢ KHÁCH HÀNG

Theo dõi chúng tôi

Chịu trách nhiệm nội dung:

Nguyễn Công Hà - Giám đốc Công ty TNHH TÀI LIỆU TRỰC TUYẾN VI NA

LIÊN HỆ

Địa chỉ: P402, 54A Nơ Trang Long, Phường 14, Q.Bình Thạnh, TP.HCM

Hotline: 093 303 0098

Email: support@tailieu.vn

Giấy phép Mạng Xã Hội số: 670/GP-BTTTT cấp ngày 30/11/2015 Copyright © 2009-2019 TaiLieu.VN. All rights reserved.