Tai xuông têp đinh kem gôc
̉ ́ ̣ ́ ̀ ́
MÔ
17.6. CÁC LO I VÀẠ
HÌNH VỀ PH NẢ CÁC THI T BẾ Ị NG:Ứ
t b đ ạ ế ị giữ và k t n i ư thi tế
ế ố đ u đã ề ơ c s ế
ượ ử d ng nh ụ đ n h u h t các tháp chi ầ ế ạ đ c tính c b n c a các lo i ơ ả ủ
ọ ừ các vòi phun và b m ly tâm ặ ư ệ ế ị t b ấ ạ
H u h t các lo i thi ầ ế bị ph nả ng hóa h c, t ứ các chùm ng. Ph n này dành cho các t hóa và ti ố ế ầ t b ph n ng ch y u, và cũng cung c p m t th vi n các lo i thi thi ộ ủ ế ả ứ ế ị ượ ử ụ c s d ng. ph n ng đã đ ả ứ
ấ ể ệ ữ
ượ ế ạ ể ộ
ạ M t ki u phân lo i thích ạ ệ ượ c t đ ả ứ ế ị ể ặ
Đi m khác bi t rõ nh t là gi a các quá trình v n hành d ng gián đo n và liên ậ c ti p xúc. t c và gi a các lo i pha mà chúng đ ụ ạ ữ h p cho các lo i thi t b ph n ng trên c s hai đ c đi m khác bi ơ ở ạ ợ hình 17.7. cho
ở
ộ ỗ ồ ể ườ ớ ạ i h n ị gi
ộ ề m t gi a hai pha, vì
ố ề
ng b thế có m t bộ ề m tặ ấ c phân tách hoàn toàn, và ch t l ng ti p xúc đ ớ
ế ơ ặ ặ
ế ề ặ ệ ở ổ
ệ ả ứ ng quá trình truy n nhi ự ậ ấ t b i vi c khu y ệ t và gi m tác h i c a chênh ạ ủ ườ ề ệ
Khi có h n h p không đ ng nh t , t c ố đ chuy n hóa th ấ ợ ở ố đ chuy n kh i qua b b i t c ặ ữ ể phân cách pha l n là đi u mong mu n. Do đó, các ch t ph n ng ho c xúc tác ặ ả ứ ố ớ r n đ ấ c đ y v i máy khu y ượ ẩ ấ ỏ ắ ượ c ho c trong tháp đĩa / đ m ho c trong các b m ly tâm. S v n chuy n ể ơ nhanh chóng các ch t ph n ng đ n b m t trao đ i nhi ấ ho c b m làm tăng c ả ặ ơ ệ ộ t đ . l ch nhi ệ
ụ ượ ử d ng ch
ẩ ế ỏ
c s ng s n ph m yêu c u hàng ngày nh . Thi ầ ả c dùng đ t o ra nhi u lo i s n ph m ượ ẩ ở ạ ả
quá ặ ượ ngườ đ ặ ể ạ ể ổ ể
ư ể ặ ộ ụ ề ạ
ể ớ
ả ng dài ủ y u khi th i gian ph n Quá trình gián đo nạ đ ứ ờ t b ự ng t ế ị gián đo n t ho c l ạ ươ các th i đi m khác nhau. th ể ờ ề t M t khác, nó không th ph thông hóa nh đi m chuy n ti p kinh t ế ừ ế t b gián đo n cùng trình gián đo n sang quá trình liên t c. M t ho c nhi u thi ạ ế ị ụ c s d ng đ mô ph ng quá trình liên t c v i các b tràn thích h p có th đ ỏ ể ượ ử ụ trên c s m t ngày ho c lâu h n. ơ ể ơ ở ộ ợ ặ
THÙNG KHU YẤ
ứ ế ị ph nả ng gián ế ấ
c cho ủ y uế đ lo i thi ạ ượ
ầ
ng quá trình truy n nhi ấ ả ứ ề ố
ả ứ ở ề ặ ặ
ộ ơ
ầ t trong m t thi ợ ườ t b ph n ng ế ị ầ ơ ệ
ổ bi n nh t. Lo i t b ạ đo n phạ Các thùng khu y làấ ở hình 17.8 và 10.1, và các ki uể đi u khi n ể quan tr ng ch ề ọ ể ạ ượ c m cứ ở hình 3.6. Quá trình khu y đ tr n các h p ph n ban đ u, đ đ t đ ầ ấ ể ộ ệ ở đ ng nh t trong su t ph n ng, và đ tăng c t ể ồ ử hình 17.9(b) x ng bao ho c các b m t bên trong. Thi t ườ ề d ng m t b m tu n hoàn đ tr n các h p ph n bên trong b và đ truy n ể ể ợ ụ nhi ặ ồ ư ộ chung có th đ t b trao đ i bên ngoài. B m tu n hoàn ho c h i l u nhìn ế ị ể ụ c s d ng đ thích nghi v i các lo i b ch a khác đ ph c ầ ạ ể ứ ể ộ ổ ể ể ượ ử ụ ớ
t b ph n ng gián đo n; ví d , t ế ị ạ ể ạ
ạ ả ứ ế ị ộ ơ
c s d ng cho quá trình polyme hóa etylen; khi polyme đ ả ượ ạ
ệ t c các lo i b d ng đ m ụ ấ ả t b ph n ng b m tu n hoàn dòng ch y màng ầ c t o ra, dòng ế ế ố ộ ấ ớ ố ộ ầ ề
v nh ki u thi ở đ ch y b gi m đ n t c đ th p h n r t nhi u so v i t c đ tu n hoàn, vì th ki u làm vi c c a thi ư ả ứ ụ ư ể hình 17.10(a)-(e). M t thi ượ ử ụ ị ả ả ể ạ t b này g n nh quá trình gián đo n. ơ ấ ầ ệ ủ ế ị
thi ứ t bế ị ph nả ng công nghi p có ệ
t bế ị khu yấ đ ậ ệ
h p cho s ợ ộ ầ ế ợ
ở hình c cho M t sộ ố thi ượ tính nh t,ớ 17.10: (b) phù h p cho các v t li u nhão, (c) cho các v t li u có ậ ệ ự ti p xúc g n c a các ch t và v i t c ấ ầ ủ l ng không th ớ ỏ ớ ố đ tu n hoàn cao (d) phù ộ ẫ ể tr n l n nh các hydrocarbon v i dung môi n ướ c. ư
t b ứ bình khu y làấ ế ị ph nả ng có
ụ ơ ứ ế quá trình liên ti p,ế ế t ể
c ụ
c hi u qu c a nó nh m t thi ộ ộ ẫ ư ộ
ủ
ớ ạ ờ ộ
ườ ng tâm (trong m t PFR) đ
ộ ư ố ờ ơ ở
Nhi uề ng d ng c a thi ủ kể cả v i bớ ể đ n ho c ặ đa bể s p x p nh ư trong hình 17.9 © (d). Hi u bi ắ về khả năng sử d ng m t b ầ ạ ượ đ tr n l n hoàn toàn là c n ộ ể khu yấ đ t đ thi t đ có th đánh giá đ t b ph n ng. ả ứ ượ ể ế ể ả ủ ế ị ệ Tr ng h p gi i h n khác là c a dòng kh i, trong đó các ch t không ph n ả ợ ườ ấ ố ng có cùng th i gian l u. Đ khác bi ỗ i h n trong h n ng h p gi các tr t t ư ứ ớ ạ ợ ệ ừ ượ h p hoàn toàn (trong CISTR) và tr n không h c ợ ộ ướ đánh giá v i s phân b th i gian l u (RTDs) trên c s phân tích qua phép ớ ự ki m tra ch th . ị ỉ
ể
c m i t ệ ố ớ ố th i gian l u không có ư
ế ế
ẵ ưở
ấ ờ ộ ạ ờ đ ố ươ ượ ỹ ư ị ự ậ t b ph n ng khu y lý t ả ứ ế ị ầ ằ
ạ ể
ậ ờ ộ t đ đ t đ ườ ng quan t ớ ng) đ ượ ấ ộ ộ ỗ ố ớ
ng th ế ế ế ể ạ ượ ộ ồ ng thì đ t đ ặ ư i là c n thi ầ ợ ườ ộ ộ ố c th t k . M c dù th i gian pha tr n tr thành m t đ i ộ ở
ứ
c đ a ra. Th i gian pha tr n ph ạ ượ ấ ờ ng c a r t nhi u nghiên c u trong tài li u (Westerterp et al., 1984, p. 2541), ệ ượ ư
ờ ấ ủ ả ổ ạ ộ ấ ộ
ề phía trên và tua-bin ướ
ườ
phía d ủ ể ứ ầ ự
ế ị ư ệ
c c v n thêm. Ch ng 10 ươ
Hi n nay, phân b t v i các ờ hệ số ho tạ đ ng hay thi ế t k , nh ng k thu t là giá tr d đoán v i các thi t b có s n. Tr ng thái CISTR (thi ấ c ch p ị nh n khi th i gian l u trung bình b ng 5-10 l n th i gian khu y tr n, kho ng ả c đ đ ng th cho m t h n h p v i th i gian còn l ớ c 50-200 vòng đ i v i m t cánh m t vài đ u vào. Th ầ khu y th c đã đ ượ ự t ủ ấ ề ượ ụ không k t qu t ng quát hóa nào có đ ế thu c vào hình d ng b ngoài và t c đ và công su t c a máy khu y. M t ộ ố ộ i trên cùng m t tr c, các vách cánh khu y ấ ở ộ ụ ở c c đ nh vào t ng c a b ch a, và có m t tuabin ph trên tr c cho ngăn đ ượ ố ị ộ ụ ụ t k . Tuy s tu n hoàn hi u qu c a các thành ph n là m t c s cho s thi ộ ơ ở ệ ự ầ ả ủ ế ế ng t k h p lý cho thi v y, vi c thi ườ t b pha tr n là có th , nh ng trong tr ậ ể ộ ế ế ợ h p có tính quy t đ nh các chuyên gia ph i đ ả ượ ố ấ ế ị ợ cũng nói v v n đ này. ề ề ấ
ầ ngườ
c s ng đ khu y, t ườ đ n vơ ộ ị thể tích và t cố độ đ u cánh qu t thì ầ ỉ lệ thích h p c a kích th ợ ủ ấ th ạ ướ ố c ng
Năng su tấ đ u vào trên ượ ử d ng đo c đ ụ và vách ngăn.
Biên đ thích h p cho m t s
c cho ộ ố đi u ki n ph n ả ng đ ứ ề ệ ộ ợ ượ ở b ng sau: ả
ố ộ ầ
T c đ đ u cánh (m/s)
ể ồ ớ ự truy n nhi ề t ệ
ỏ ỏ ỏ
2.5-3.3 3.5-5.0 5-6
Ho tạ đ ngộ Pha tr nộ Ph nả ng đ ng th ứ Ph nả ng v i s ứ Khí-l ng, l ng-l ng Bùn nhão
kW/m3a 0.05-0.1 0.1-0.3 0.3-1.0 1-2 2-5
a1kW/m3 = 5.08 Hp/1000gal
t trong b c th o trong ph n 17.7.
Hệ số truy n nhi
ề ệ ể khu y ho t ấ ạ đ ng đ ộ ượ ả ầ
ộ ộ ượ ướ
ủ ậ
r c a n s b c trên l u l
đ chuy n hóa cho tr ạ ậ ầ l ụ ư ầ
o’ đ
ỷ ệ ủ ể ng nguyên li u V ộ c, th tích t ng c a m t ổ ể i b c đ u tiên và sau đó là ch m h n. ơ t b c a th tích toàn ph n thi ế ị c tính b i công ở ượ ư ượ ủ ệ
Đ i v i m t l ng n p và ố ớ ể ạ CSTR gi m theo s b c, nhanh chóng t ả ố ậ Khi ph n ng là b c 1, ví d nh r = k.C, t ậ ả ứ ph n ng V ố ậ ả ứ th c:ứ
đ chuy n hóa 95-99%, m t vài giá ng trình này là
T i các ạ
ể ộ ộ trị từ ph ươ
ề ủ các b mơ
ộ ố ớ
ấ ộ ể tích, 4 ho c 5 khoang trong m t ặ ể i u, nh ng m t s l n h n s b c có th ư t là khi t k ng đ n trong hình 17.9 (d), đăc bi ơ ố ậ ệ
ng h p m t b c lý t ng. đi u khi n b ể ổ sung, các máy khu y, và Khi chi phí c a các t ki m trong th có thể tính toán cân b ng ti ệ ế ằ ng là m t giá tr t b th bình th ườ ị ố ư ộ ộ ử v i m t thi có giá tr kinh t ộ ế ớ ị s b c thì kém hi u su t h n tr ấ ơ ệ ố ậ ế ế ố ườ ơ ợ ộ ậ ưở
ụ ố ớ
ộ ặ ơ
ậ t b ph n ng dòng ng thì nh h n và r h n dãy thi ượ ộ ệ ố ế ị
đ nh mà m t b c cho là đ y đ đ gi ầ ủ ể ả ị ầ ế ị ộ ấ ớ ẻ ơ ỏ ơ ậ ộ ộ t b ph n ả ế ị t b s th tích ỷ ố ể ệ ố ấ ậ
Đ i v i m t vài m c đích nó đ c a 5 ho c h n các CSTR là m t ti m c n g n nh t v i m t thi ủ ng đ y. Thi ẩ ứ khu y, th m chí là v i v ng đ n. Cho h s ph n ng b c 1 t ơ c a m t CSTR n b c và m t PFR đ ủ
ả ứ c trình bày b i ở ả ứ ớ ỏ ố ộ ượ ậ ộ
đ chuy n hóa 99%, t ộ ụ ỷ số là 1.64. V i ph n
ệ ầ
i 99% đ ứ ể ớ t, 1 trong s ế s là 1.51 t ỷ ố ậ ả ng b c 2 ứ ố đó đ ạ cượ ộ
Ví d , khi n = 5 và ể ố cho tỷ số là c n thi và các b c khác m t nghi m s ậ ộ bi u di n b i hình 17.12. V i ph n ả ng b c 2 thì t ậ ớ ễ ở chuy n hóa v i 5 b c.
ể ậ ớ
t rõ ệ ràng gi a các b ữ ộ CSTR và PFR là s u phân b ả
ự ợ đ n gi n, ví ẩ ố s n ph m dụ như AB C, ườ ả ơ
ng h p ượ c trong PRF cao h n trong m t CSTR ơ
ả
ệ c tìm ra đ t o m t ch đ làm vi c ộ ế ỗ ệ ế ộ ể ạ ố ế ể ạ ả ứ
M t khác bi ộ ả ng ph c t p. Trong tr v i ph n ớ ứ ạ ứ hi u su t s n ph m trung gian B thu đ ệ ộ ẩ ấ ả đ n. Nó thì không th khái quát hóa hoàn toàn các k t qu , vì th m i h ơ ph i đ th ng ph n ng đ i s riêng l ẻ ả ượ ố t nh t. t ấ ố
THI T BẾ
PH NẢ Ị NG THEO DÒNG CH Y Ứ Ả NGỐ
t ứ
ử ờ
ẩ ị t c nh ng phân t ấ ả
ế ị ph nả ng theo dòng ng có (TFR) là dòng ổ không ph n ng có th i gian n i nào x y ra đ u là ng u nhiên, là k t ế c gây ra b i s c n tr c a các khúc nhiên ho c đ ả ủ ự ả ố ự
ẫ ở ủ ặ ả ở ộ
ỏ ủ ự ả ế ụ ậ
ố ả ứ ề ở ự ả ặ ệ ở ể ả ậ
ượ c m r ng vì trong ph m vi l n s ư ạ ở ộ
ng c a thi t b Tr ng thái lý ủ ưở ạ ng, trong đó t đ y lý t ấ ả ữ ưở đ nh cân b ng. B t kỳ khu y tr n tr l ở ạ ộ ấ ằ qu c a s ch y r i t ặ ượ quanh đ n dòng ch y b i các h t xúc tác nh ho c đ m tháp ho c các b ạ ph n ph bên trong các b . Tác đ ng c a s c n tr có th là 2 cái m t, tuy ộ ặ ể ể c có th x y ra, nh ng trong toàn nhiên, trong đó m t s b ph n kh y ng ộ ố ộ ấ b thì xem g n gi ng nh dòng đ y đ ớ ự ộ ẩ ượ ư ố ầ c h n ch . ch y r i đ ế ả ố ượ ạ
ọ ệ ầ ấ
ệ
c th c ự ả ngứ ả t b ph n ế ị ể ọ
ả ng đ ứ ượ ả c a ph n ế ị khu y trong dòng. K t qu ủ ế c phát tri n trong các thi ng tr c.
M i yêu c u c a vi c khu y tr n ban đ u các ch t ph n ấ ầ ủ hi n trong vòi khu y ho c thi hóa h c, gradien n ng đ và ứ
ộ t b ấ tệ độ đ ồ ng có dòng ch y ng tr c ti p theo h ả ố ặ ộ nhi ự ế ấ ượ ướ ụ
đ ặ ừ 1 đ n 15cm ho c h n ho c ặ ơ ườ ế
ủ
ng kính t ố ng kính đo theo đ n v ườ ơ ệ b . Các ng đ n c a thi ơ ủ ố ể c s d ng, trong các tr ị mét. Hình 17.13 là các lo iạ t b ph n ng có chi u dài ề ế ị ạ c u n d ng ợ ượ ử ụ ườ ơ
Các TFR có thể là các ng tròn có có thể là các bể có đ khác nhau c a các h h n 1000m đã đ ộ ế cong nh trên hình 17.14 (f) và 17.15 (c). Bán kính c a các b ph n là m t k t ư
ả ứ ng h p chúng đ ủ ượ ố ộ ậ
ủ ậ ệ ủ ơ ầ
ệ t. ộ t đ tránh vùng dòng ch y quá đ , ữ ợ ể
ố ộ ố ườ ỉ ố ề ả ứ ạ ả ứ
qu c a s cân đ i gi a giá c a v t li u, giá c a b m, và yêu c u v nhi ả ủ ự ng h p có th là c n thi Trong m t s tr ế ể ầ m c 2300-4000 ho c h n, n u ph n ng là ph c t p và mà có ch s Re ặ ơ ế ở ứ m t đ dài c a th i gian n đ nh là có h i. ạ ờ ộ ộ ủ ổ ị
ồ ố ượ ầ đ n, m t h ế
ề
ổ ệ ự ệ ố ộ ệ th ng l ng ng ư c đ ý nh ể ượ ể ự c c n c s d ng th c hi n s truy n nhi ể ệ ả ứ ộ ả
ệ ế t trong đó m t ph n ng x y ra ng u nhiên. S ệ ớ ơ ượ
ệ ố ế t
ố t: b sau đó có th đ ẫ c hoàn thi n v i các l p b o ôn trong hình ả ớ t đ t trong hình 17.15 (c). M t s trong thi ộ ố t phân và các ệ ả ứ
c minh h a trên hình 17.16. Trong quá trình ệ ố t đ cao khác đ ệ ộ ượ ọ
ả c ph n ề
oC và 200atm trong chùm ngố có đ
ị ng kính 10 cm ho c h n trong ượ ặ ơ ườ
t.
Khi m t sộ ố ng trong song song đ đ ự ượ ử ụ t b trao đ i nhi m t thi ế ị ộ t đ n các ng đ n đ truy n nhi ố ề 17.14 (f) và trong m t b gia nhi ộ ộ t đ t trong thì thích h p cho ph n ng nhi k c a b gia nhi ợ ế ủ ộ ph n ng có nhi ả ứ s n xu t Phenol, mono Clobenzen, và các dung d ch ki m ăn da đ ấ ả 320 ng ứ ở m t b gia nhi ộ ộ
ệ
ồ ừ sự c n thi ế
ệ ạ t phù ợ ố trí có thể đ h p các cượ
Nói chung, c u trúc các TFR đ ượ ắ ấ quá trình truy n nhi t khi có ặ ề trong ph n này. minh h a trong hình 17.3 và
c b t ngu n t ầ m t xúc tác d ng h t. Các b ạ ở ầ ọ
ng đ ứ ể
ờ ở ệ
ộ c bi u di n trong hình ượ ườ ấ ễ ả ng nhi ị đ i v i ph n t phân ứ ố ớ elylen và cho ph nả ng oxy hóa amoniac ứ
ượ ả
ư ể ả ằ ấ ộ ơ ấ c s n xu t b i s khu y ấ ở ự c hình thành t ượ
c polyme hóa t ượ ệ i ạ ấ i các áp su t ạ
M t sộ ố thi t bế ị ph nả ng có 17.14. Th i gian l u trong các nhi đ ượ tr n nhanh các ch t ph n ng trong m t b m ly tâm: NO đ ộ nhi cao ho c th p trong 2 ph n bi u di n.
dòng b t th đ n vơ tệ đ cao đ s n xu t acetylen và ấ c tính toán b ng ph n giây: acetic anhydrit đ ầ ả ứ t đ r t cao trong m t lò đi n: và etylen đ ộ ầ ệ ộ ấ ặ ể ễ ấ
ạ ế ị ộ
t b ph n ng có khu y ấ 0F (courtesy ươ ư ạ
ằ
Hình 17.10. Các lo i ch đ pha tr n trong thi ế ộ ả ứ ng m i. (a) H i v t th đ ng ch ng, 120 gal, 200 psig, 300 ơ ỏ ự ộ Blaw-Knox Co.). (b) khu y tr n n m ngang, 650 gal, 100 psig (courtesy Blaw- ộ ấ Knox Co.). (c) thi
t b sunfonat hóa [Groggins. Courtesy McGraw-Hill, New ế ị
t b pmkh n ng thay đ i nhi t n m ngang (courtesy Stratford ả ứ ế ị ổ ệ ằ
York]. (d) Thi Engineering Corp. Patents issued and pending).
ộ ủ ả ứ
ấ ỏ
ượ ấ ẫ ạ ệ ụ ộ ớ ấ ớ
ố ớ ầ
ộ ầ ơ ự ồ
ừ ơ
ớ
ế ế ị ừ ơ ớ
ả ứ ả ả t ki u 2 ng x d ng nh m t thi ử ụ ượ t b ph n ng hình ả ứ ả ế ị ớ ư ộ ề ể ệ ố
Hình 17.11. Phân lo i các b đóng c t cho ph n ng c a các khí v i l ng, ớ ỏ ắ ộ ẫ các cái này cũng ti n d ng cho các ph n ng mà ch t l ng không tr n l n ả ứ c. Bình: (a) v i 1 b khu y d n khí: (b) v i các cánh khu y có màng ngăn: đ (c) v i các ng hút: (d) v i đ u vào c a khí đi qua m t c n có rãnh xoay: (e) ớ ủ ư V i ng khu ch tán cho các ph n ng nhanh. (f) máy b m tua bin t m i nh ả ứ ớ ố t b v a ph n ng v a pha tr n. (g) khoang đa b m phun. Tháp: (h) m t thi ộ ộ tháp màng r i dòng ch y song song: (i) Tháp phun v i pha khí tu n hoàn: (j) ầ ộ tháp đ m v i dòng ch y song song: (k) tháp đĩa v i dòng ch y ng c. (l) m t ệ h th ng truy n nhi ệ ố ng.ố
CÁC THI T BẾ
PH NẢ Ị NG KHI-L NG: Ứ Ỏ
ứ ườ
ỏ ợ ấ ỏ
ố ỏ ấ ậ ố
ỉ ộ ớ ạ
ặ t b đ các ph n ng t ế ị ể
ng t ấ
ơ ỏ ả ứ ể ễ
t b ph n ng: Trong quá trình t ng h p butynediol, acetylen t ổ
ả ứ ợ c s c vào trong fomanldehit l ng t ề ị ạ ọ ỏ
ệ ượ ấ ụ ủ
ướ ấ
ả ứ ấ ế ị t b
ộ ệ ộ ỏ
ượ ử ụ 3 trong (f). Hidro đ ượ
ơ ọ ở ạ d ng t cho ệ ặ i áp ộ i nhi u v trí d c theo m t c đ t o ra axít c h p th c a Nitro oxit trong n ướ ể ạ t b (b) và (e). Các ch t béo ng trong thi ườ ấ ế ị i đi u t b ph n ng có khu y (c) và d ề ế ị có khu y và làm l nh trong (d). M t thi ộ ạ c s d ng cho ph n ng sunfo hóa ả ứ ầ ấ ạ ố c khu y tu n hoàn trong m t ng ộ ố ượ ử c s ể ằ
ả ng gi a khả năng bay h i cao, các ph n Trừ các tr ữ ng h p ch t l ng có ấ ỏ ơ ế đó m t sộ ự v n chuy n các khí và các ch t l ng di n ra trong pha l ng, ti p ể ậ ễ V n t c chuy n kh i luôn c a các ch t khí tham gia đi qua màng khí và l ng. ể ủ ể t c các quá trình chuy n i h n trong t luôn là m t ch tiêu chính ho c là gi ấ ả đ i. Dĩ nhiên thi nh h p th các khí tr ổ ự ư ấ ả ứ ụ ươ c g i là các tháp và các bình khu y. Hình 17.11 minh h a th ng đ ượ ọ ườ t b ph n ng l ng h i. Hình 17.17 bi u di n các ví đ c bi các lo i thi ế ị ạ các thi ạ ế ị su t cao đ ượ ụ ấ t đ tháp trong (a). Nhi nitric đ c lo i b theo 2 con đ ạ ỏ ượ đ c hidro hóa trong m t h thi ượ ki n gián đo n trong m t khoang ạ ệ ph n ng d ng màng m ng đ ạ ả ứ dodecylbenzen v i SOớ thông nh m chuy n hóa nitrocaprolactarn trong (g). D ng ng chùm đ d ng cho ph n ng amoniac và axít adipic trong (h). ụ ả ứ
ấ
ấ ắ thể có cả các ch t r n, ụ
và ch t l ng có ấ ỏ ả ử SO2 t ừ ố ệ t kê ệ ẫ
ả ng ho c xúc tác. B ng 17.9 li v ượ ộ ợ ượ m t sộ ố ví d . Vôi ng d n khí c a các nhà máy. ủ ể c đi u khi n b i v n t c chuy n ể ở ậ ố ề
Các ph nả ng gi a ch t khí ứ ữ như m t ch t ph n ứ ặ ấ ộ t tr i cho vi c kh b t/vôi v a là ữ ộ ng h p này t c đ ph n ng đ Trong tr ả ứ ố ộ ườ kh i thông qua màng khí. ố
ệ
ượ ụ hóa h cọ đ hình thành các h p ch t d ng l ng: ch t h p th sau th iả đ ợ v iớ ụ
ể ử ụ ằ
c tái sinh b ng s ấ ạ c tái s d ng b ng cách nâng cao nhi ấ ỏ ấ
ự r a khí ử ấ ấ ấ t đ ho c h th p áp su t ặ ạ ấ có th s d ng đáng k áp su t sau ể c. ằ ỏ ệ ộ ể ử ụ i kích th t b đó đã tính toán l
M t sộ ố khí hi n nay trong các khí sự h p thấ đó có th đ ể ượ trong 1 b tái sinh. Các h p ch t l ng này ợ ộ trong tháp h p th khi thi ế ị ấ
ướ ụ ạ
c c a thi ợ ườ ế ị
ề
ng h p, m t gi ộ ơ ở ệ c xác đ nh theo ph ươ ị . Các ph c k t qu v kinh t ả ề ế ươ ươ ể ủ
i h n v kích th ả t b ph n ớ ạ ề ướ ủ ấ ư ề c đ a ra trên c s hi u su t truy n kh i và áp su t đ a v 0, ấ ố ộ ố ng này có th r t l n trong m t s ể ấ ớ t t k cho thi ế ng pháp thi ế ế ệ ng khác c a quy n sách này. D li u cho vi c ữ ệ ụ ỏ
ọ ấ t b i Astarita, Savage, and trong các ch t b ph n ng khí-l ng hoăc các quá trình h p th hóa h c có ế ị trong quy n nh các quy n vi ư ả ứ ể ế ở ể
Trong t t cấ ả các tr ng có th đ ứ ể ượ ư nh ng m t kích th ộ ư ướ ng h p đ đ tr ợ ể ượ ế ườ b chuy n kh i ố ở ể ị t k các thi thi ế ế th đ t c vi ế ở ể ượ Bisio (Gas Treating with Chemical Solvents, Wiley, New York, 1983) và Kohl và Riesenfeld (Gas Purification, Gulf, Houston, TX, 1979).
ụ ệ
ử d ng xúc tác nhi u ỏ và ng: (d) thi ố
t bế ị ph nả ng xứ t: (b) phun nóng l nh xem k : (c) v ạ c l p s n: (g) thi ẽ ả ứ ế ị ệ ạ
t: (h) xúc tác Pt, c i t o l p c đ nh cho t
t b ph n ng 1 và 2 có đ ng kính là 5.5 ft v i chi u cao 9.5 ft và thi t b ph n ng đo n nhi ả ạ ớ ố ị ườ ề đ m: (a) đo n ạ t xen t b thay đ i nhi ế ị ệ ổ ầ t nhi u l p v v i các t ng ỏ ớ ề ớ s n p là 5000bpsd: ỷ ố ạ ế ị t b ề ớ
Hình 17.13. Các thi nhi ệ k đ ẽ ượ ậ ẵ đ t gia nhi ệ ố thi ế ị ả ứ ph n ng 3 là 6.5 * 12.0 ft ả ứ
CÁC THI T BẾ
PH NẢ Ị NG LO I Ạ Ứ Đ M CỆ Ố Đ NHỊ
c s ụ ố đ ượ ử d ng khi các h t xúc tác trong gi
ạ ắ ứ
ệ ơ v i m c ớ ể ữ ể ố
ụ
ả ệ t, nh trong các b s i gia nhi ệ ủ ộ ỏ ụ ề ứ ư ủ ệ
Các lo iạ đ m cệ ạ kính từ 2-5 mm. Các bình ch a các h t r n tr thi n quá là không đ c đ nh là cho m c đích c a truy n nhi ố ị các đ m nhi t d ng h t. ệ
ngườ ớ ạ đ i h n ụ đích duy nh t làấ c iả trình chuy n kh i gi a pha và phát tri n tr ng thái dòng ch y kh i ố ạ trong m c này. Các ng d ng khác c a các đ m tr ơ c đ c p ượ ề ậ ở t và ụ ệ ạ ạ
t b th đ c n p vào theo nhi u đ ng, ộ ế ị ph nả ng có ứ ể ượ ạ ề ườ
Xúc tác trong m t thi nh là:ư
ệ ộ ệ ộ
ố
ệ
1. M t đ m đ n l n, ơ ớ 2. M t vài đ m n m ngang, ằ 3. ng đ m trong m t l p v đ n. ỏ ơ 4. M t l p đ m v i các ng c đ nh, ố ị ớ 5. Các đ m trong các v b c riêng bi ộ ớ ố ỏ ọ ệ ộ ớ ệ t. ệ
ượ ệ ả
t b t đ b ng s truy n nhi ự
ứ ự ầ ư c minh h a trong hình 17.13 và ể ố ạ 17.18. D i thi ệ ộ ằ ả ệ ự
ố ị ấ ấ
ể ề
ả ứ ử ệ
M t sộ ố đ ế ị l pớ đ m là ọ ch y u vì s c n thi ệ t t cho vi c đi u khi n nhi ủ ế ề ề ế i dòng ch y ho c đ đi u khi n t ể ng x ng, nh ng cũng cho s phân b l ươ ặ ể ề ề t n th t áp su t. Có m t ít đ m c đ nh mà không có d phòng cho truy n ự ổ ệ ộ t đ đ u vào t c a ph n ng bé nó có th đi u ch nh nhi t. Ch khi nhi nhi ả ứ ệ ộ ầ ỉ ỉ ệ ệ ủ nh là thi t là kh thi: ph n ng kh hydro c a butan t l p ch đ đo n nhi ạ ế ậ ế ộ ủ ả ư c làm vi c theo cách trên. là m t ví d , đ ệ ụ ượ ộ
tính l ch s ị ư lâu dài và qui mô toàn thế gi
2 đ
ặ
ả ả ứ t k cho s oxy hóa SO ự
i, công ế ị t b t v thi ệ ề c minh h a trong hình ọ ệ ộ t đ ể
t c b n c a chúng là trong ch đ đi u khi n nhi ộ ả ứ ạ
t đ cao và đ ễ ố ạ
ạ ế ế ượ ế ộ ề ệ ơ ả ủ c t c đ thích h p cho ph n ng t i nhi ệ ộ ợ t đ th p. Hình 17.19 (g) bi u di n profile ể ệ ộ ấ t b , và hình 17.20 trình bày bi u đ đi u ể ồ ề ế ị 3, amoniac và metanol.
Vì quá trình s n cóả ớ nghệ s n su t axít sunfuric và amoniac đã có các sáng t o đ c bi ấ ph n ng. M t s b n thi ộ ố ả 17.19. Nh ng khác bi ữ và nh m thu đ ằ ượ ố ộ chuy n hóa mong mu n t ể thiên nhi khi n nhi ể
i nhi c trong thi t đ đ t đ ệ ộ ạ ượ t đ trong s n su t SO ấ ả ệ ộ
t b ọ ự ượ
nhi ế ị ph nả ng amoniac đ ứ ng đ gi ợ ỹ ưỡ c minh h a trong hình ặ t đ đ u đ n. Đ c ặ
ể ữ c d báo trong hình 17.21 (a), và m t s propile ượ ự
ệ ộ ớ
ơ ả ủ t đ có trong hình 17.22 (d) và 17.23 (e). V i ch đ hi n đ i dung tích ắ ng làm vi c ng n ệ ọ ệ ộ ề ộ ố ế ộ ệ ạ ớ ườ ế ị ộ
ệ c u tiên. D li u so sánh các hi u ữ ệ
i m t kho ngđi u ki n đ c t ng k t trong hình 17.22.
M t sộ ự l a ch n cho thi 17.21 và 17.22. Các b này tích h p k l ể tính c b n c a dòng đ nhi cao trong các b ph n đ n, các thi ậ qua xúc tác và áp su t nh h n 200atm đ ấ năng d ả
t b ph n ng v i đ ả ứ ượ ư ế ơ ỏ ơ ề ệ ượ ổ ướ ộ
t k các thi t cũng là ệ ệ ầ
m t thành ph n chính trong vi c thi ế ế ị ơ ệ ổ ộ ế ạ
ế Hi uệ ng nhi t ứ b ph n ng cho vi c ch t o các nhiên li u t ng h p. Các đ n v trong hình ả ứ ị 17.24 cho s t ng h p metanol và gasoline là các d ng l p c đ nh tiêu bi u. ớ ố ị ợ ạ ệ ợ ự ổ ể
ỉ số octan th p c a naphtha
ấ ủ ố ệ ủ ậ
t đ lên đ n 500 ệ ộ ế t. ầ
ả ạ ể oC và áp su t là 35atm là c n thi ấ c trình bày trong hình 17.25
Các xúc tác cho ph nả ng reforming c i t o ch ứ trong xăng trong s hi n di n c a hydro đ làm ch m quá trình c c hóa ự ệ cacbon trên xúc tác. Nhi ế t b ph n ng đ Đ i di n cho các thi ả ứ
ế ị ượ ệ ạ
đ các thành ph n th ậ ệ ầ ư
hình 17.26 h n h p l u huỳnh đ ể c x d ng ượ ử ụ ở ấ t b ph n ng d ả ứ ế ị ng có th tách l u huỳnh: ườ ỗ ể ợ ư ượ c
V t li u cung c p cho máy m t thi ộ hydro hóa thành hydrosunfit, mà th c s đ
ự ự ượ c kh . ử
ố đ nh th ị
ự thay thế các l
ấ đi qua thi ướ c riêng bi ướ ệ
ượ ằ ọ
c x d ng t ữ ể ả ộ ố ố
ả ng gi m l pớ đ m cệ t bế ị ph nả ng có Dòng l u ch t ứ ườ ư i cho vi c đ các l p xúc tác trong các b , m t cái d n. Sầ ớ ể ộ ệ ỡ ư c s d ng, nh t trong v t li u c đ nh đ giá có các kích th ượ ử ụ ậ ệ ố ị đ c minh h a trong hình 17.27. Các l ệ ướ ỡ ở xúc tác nh . M t cách b trí gi ng nhau đ i nhóm đ c n tr ạ s r i lo n c a các b c xúc tác b ng t c đ l u ch t cao. ậ ự ố i đ tr thành đ m b ng nh ng h t ạ ở ượ ử ụ ấ ỏ ạ ủ ố ộ ư ằ
t b ạ ấ ườ ố ng. (a) bình đ t
ạ ế ị ph nả ng b t th ứ ỏ acetylen từ hydrocarbon l ng [Putton etd., Pet Refin 3ir (ll) B
ạ ệ ả ứ ả ứ
t b ph n ng đ m d ng vòm cho ph n ng oxy hóa i Pt-Rh [GilZespie and Kenson, Chemtech, 625 (Oct.
ử ụ ồ ế ị ướ ố
ệ ố ị ạ ủ ộ
ở ộ ơ ấ ấ ủ ả ứ
ở ả ứ ố
Hình 17.14 M t sộ ố hình tr ng thi cháy t o etylen và O 9 (1958) ]. (b) thi amoniac, x d ng l khí quy n. (d) s n 1971) ]. (c) bu ng đ t Schoenherr cho vi c c đ nh nitro ả ể ph m c a anhydrit axít acetic và etenon d ng khí trong m t b m pha tr n. (e) ẩ áp su t th p c a etylen thi t b ph n ng Phillips cho ph n ng polyme hóa ế ị ả ứ (thi t b ph n ng có ng tu n hoàn khép kín). (f) ph n ng polyme hóa etylen ả ứ ế ị ầ áp su t cao. ở ấ
Đ M DI CHUY N
Ể Ệ
ặ ạ ứ ể ọ
ấ ắ ế ả ứ ậ ệ ạ ể
ệ ố ượ ấ ả
t. Ph n ng trên hình 17.28 (a) đ kho ng 4000 ả ổ
ộ ị ố ằ ị ả ứ
oF/giây đ l y l
ặ ượ ử ụ oF. Các viên đá n đ nh nhi ố ớ t b đ y đ tr l ể ở ạ
ể ấ ạ ồ ượ ư
c s ả ộ
c nung nóng trong khi cái khác thì ph n ng. ố Trong các bể ch a các v t li u d ng h t ho c mi ng di chuy n d c xu ng ặ ng. Ch t r n có th là m t ch t ph n ng ho c xúc tác ho c theo kh i l ấ ộ c x d ng cho vi c n ệ ổ m t ch t t i nhi ả ứ ệ ượ c t đ đ nh nitro trong không khí ở đ t b ng cách ti p xúc tr c ti p v i khí đ t, r t vào vùng ph n ng không ự ế ớ ế ệ ử c tu n hoàn b ng thi khí. Sau đó đ i vùng nung. Vi c x ầ ế ị ẩ ằ ộ lý khí ph i ng ng t t c đ kho ng 25000 i ả ạ ở ố ộ ả kho ng 1% nitro oxit. Trong m t ch đ ho t đ ng ậ ượ ử ế ộ d ng đ ng th i, m t đ ụ i n ng đ ạ ộ khác , 2 b ph n đ ộ ả ứ ộ ượ ồ ờ
ụ ộ
ứ ượ ử d ng trong cùng m t cách th c, ỏ ự s ầ đ t o etylen cũng không ch ng t c s ể ạ ứ
t, hình 17.28 (b) đ Thi t bế ị s i nhi ệ ỏ đ nhi ng d ng c a nó t phân d u ệ ể ủ ụ ứ b . c nh tranh và đã b t ị ừ ỏ ạ
c s ụ
ượ ử d ng t trình xúc tác craking c a d u khí. Xúc tác ể
i m t ộ ạ đ ượ ậ c v n ặ ể ồ
Các bộ ph n sậ ử d ng ụ ở trong hình 18.28 (c) đ th iờ đi m trong quá ủ ầ chuy n gi a khoang tái sinh và ứ ữ c xác đ nh v i bi u đ này. M t s d li u cho thi ớ
khoang ph nả ng v i gu ng ho c khí nâng. ớ ể ồ ộ ố ữ ệ t b đ ế ị ượ ị
ch t ph n ế ầ ượ ấ
c cho vào trên ượ
ấ ắ đá phi n d u là ế ầ đã nghi nề đ ượ
ệ ộ ủ ộ ị
ả ng đ c minh h a ọ ứ đ nh, không ỉ ầ ầ đáy. Khi đá di chuy n xu ng d n t m ể ố ơ ầ ấ ư ỉ
trong USSR và Trung Qu c.
Hai ví dụ trong đó ch t r n trong hình 17.29. Đá phi n d u khí và khí nguyên li uệ đ t đ kho ng 900 m t nhi ả carbon. Có nhi u b n thi ề ả ph n th ng m i hi n nay ệ ạ ầ
c cho vào oF, kerogen b phân h y thành h i d u và khí và c n ặ t k v mô hình nhà máy ch ng c t, nh ng ch ế ế ề ở ư ố ươ
ộ ế ị ế ị t b ph n ng nhi ả ứ ệ ộ
ố ụ ủ t nh m t thi ư ộ ố ả ố
ố
ố
hình ứ ạ ệ ữ ơ ố
ụ ỗ t không khí ố ố
t đ cao. t b gia nhi Hình 17.15. M t thi ệ (a) b c c c a các ng và các bu ng đ t, (1) ng b c x : (2) m ng b c x : ứ ạ ứ ạ ồ ố ố ư Sukhanov, Petroleum Processing, (3) chùm: (4) các ng có khoang đ i l u ( Mir, Moscow, 1982). (b) các m ng khoang b c x : (1) h c: 2-g m đ c l ố ả ch V: 3- ng: 4-b m phun:5-đ u phun nhiên li u khí: (6) van ti ế ầ (Sukhanov, Petroleum Processing, Mir, Moscow, 1982). (c) ng đ t lò cracking cho s ch bi n etylene t naphatha. ự ế ế ừ
LÒ
NUNG VÀ LÒ Đ TỐ
i 2500
0C và lò ớ ớ ố c lót b ng t m thép v i g m,
ở nhi ng thi ủ y u dùng ườ t đ cao, lò nung lên t ệ ộ t b đ ấ ế ị ượ ằ
Các bộ ph n này ch ậ i 4000 luy n lên t ớ ệ m t s lên đ n vài fit v chi u dày. ế ộ ố
ế oF. Thông th ề ề
c s ẳ ụ ả
ố
ả ấ ắ ạ ế ẩ
ườ ừ ệ
ể ự
không ch y ho c ượ ử d ng cho các v t li u mà ặ Lò nung th ng đ ng đ ứ ậ ệ ư là nung đá vôi và donomit. R t nhi u quy trình ho t ạ không bị m m ra nh ề ề ấ ệ ẽ ố t s đ t đ ng và gián đo n: ch t r n s ch đ c n p vào trong lò đ t, nhi ượ ạ ạ ộ cháy s n ph m cho đ n khi ph n ng x y ra hoàn toàn, và sau đó đ vào. Lò ổ ả ả ứ t b ph n ng có nung vôi trong hình 17.30 (c), nó ho t đ ng liên t c nh thi ụ ư ả ứ ế ị ạ ộ ng kính t ề đ m xúc tác di chuy n. Các bình này có đ 8 đ n 15 ft và chi u ế ể oF, m c dù s cao là 50-80 ft. Đ nung vôi, nhi t đ cao nh t vào kho ng 2200 ặ ả ấ ệ ộ oF. Nhiên li u cung c p có th là than i 1850 do t phân h y ti p t c x ra t ạ ế ụ ả ự ủ ể ệ ấ
ớ ộ ế ể ổ
ặ ặ ỏ ệ
2 c a m t c t lò nung), s ng pháp đ t, và
ị ố ộ ờ ủ
ặ c và tính hi n đ i c a lò nung, ph ệ ạ ủ ặ ắ ươ ố
3 c a lò nung), ho c 45-100lb CaO/ (gi ) (ft ộ ướ
c tr n v i các đá vôi n u hoàn toàn b vôi hóa có th cho phép b sung c c đ ố ượ thêm s lò, ho c nhiên li u khí ho c l ng. T c đ không gian là 0.8-1.5 lb CaO/ ỉ ự (gi ) (ft ủ ờ ph thu c vào kích th ụ kích th ở ướ trong kho ng 4-10 in. ả c kh i mà ố
t b ữ ứ
ữ nh ng ng d ng cho các thi ụ ấ ỏ
ấ ắ ự
CaSO
chi u dài/đ ữ 3 và th ch anh t ạ ng kính là10-20. Các lò nung thông d ng thì dài t ề ườ ớ ỷ ệ ụ
ả ớ
ườ ớ ườ ượ ứ
ề ọ ư ụ ể ủ ể
c s ế
ệ ộ ấ ộ
ằ ố ộ ủ ng kính lên đ n 1 in ho c các b t m n đ ặ ư t qua v thi ị ượ ử t đ th p có th ể t b . Hình 17.30 (a) và (b) ớ ề ế ị ỏ
ố ộ
ữ ế ị ph nả ng: gi a Các lò nung d ng quay có ứ ạ ạ sự phân chia t ch t r n ( h t t các ch t r n (xi măng), gi a các ch t l ng và ố ấ ắ ấ ắ mu i tố ừ mu i c a axit sulfuric), gi a các khí và các ch t r n, và cho s phân ố ủ 4). Lò nung là m t cái xilanh h p h y các ch t r n (SO ẹ ộ ừ ấ ắ ủ ừ l dài v i t ng kính kho ng 12ft và dài 425 100-125 ft, nh ng các lò xi măng thì l n có đ ừ ft đ 2-5 đ là v a c ng d ng. M t đ nghiêng so v i đ ng n m ngang t ộ ừ ộ ộ đ đ di chuy n các h t theo chi u d c. T c đ c a phép xoay là 0.25-2 vòng ạ trên phút. Các kh i k t đ ố ế ườ ộ t h u h t là v i các khí cháy, nh ng m t nhi d ng. C p nhi ụ ệ ầ ế c th c hi n thông qua truy n nhi đ ệ ệ ượ t đ c a khí và kh i trong trong m t lò nung xi măng và bi u di n propile nhi ệ ộ ủ ể các t c đ không gian c a m t s các quá trình nung. ủ ấ ự ễ ố ộ ộ ố
ớ ợ ụ ủ
ể ặ ự ớ ạ ủ ự ế ợ ổ
ụ
ạ ộ ỏ
ệ ể ọ ỉ
ướ
ế i lên. Thi ế ị ể
ế ị ớ
ườ qu ng piryt s t, t ắ ạ ư i m t th i gian l u ờ ộ ả ặ ộ
ấ thì thích h p v i quá trình liên t c c a các ch t Các lò nung đa bu ng cháy ồ i h n c a s k t h p ho c s nung t ng h p. ợ r n mà bi u hi n m t l ng gi ệ ộ ượ ắ ạ hình 17.30 (e), d ng g t quay, trong các d ng c bi u di n Trong các lo i đ ễ ở ạ ể ạ ượ ạ i khác c a đĩa quay, và khi c n g t dao đ ng nó g t nguyên li u ra kh i đĩa t ạ ủ ầ c cho vao đ nh, di chuy n d c theo chi u quay m i l n va ch m. V t li u đ ề ậ ệ ượ ạ ỗ ầ i trong khi khí cháy ho c ch t c ti n hành, và r i xu ng các đĩa k bên d ấ đ ặ ố ơ ượ ế c s d ng đ t b này đ d khí ph n ng khí chuy n đ ng t ượ ử ụ ể ộ ừ ướ thiêu k t qu ng, nung calci sunfat ho c boxit, và tái sinh sét h p th trong công ặ ụ ấ ặ nghi p d u m . M t thi ng kính 16 ft và cao 35 ft t b ph n ng v i 9 đĩa, đ ả ứ có th thiêu k t kho ng 1,250 lb/gi ờ kho ng 4.5 ti ng. ả ứ ế ệ ầ ể ả ỏ ế ế
ề ặ
ộ ng đ ặ ụ ể ụ ạ ấ
ố ch a c a m t ho c nhi u bu ng ho c các b trũng, ho c di ồ ị ớ ệ ử ụ
ụ ư ố ừ ề
ừ ố
cát và soda khan. M t lo i c a bu ng đ t tinh th mu i đ ạ ủ ừ ể
ố ề ễ
Các bu ng đ t ứ ủ ồ chuy n ho c c đ nh, th ặ ố ị ườ ể t b đ dù các thi ế ị ượ ử ụ kim, m t quá trình hóa h c vô , ví d nh đ t soda Leblanc, ki m sunfit t ọ ộ t ng mu i và than đá, Natri sunfat và hydro cloride t ả silicat ki m t ố ồ bi u di n trong hình 17.30 (d). Mu i và axít sunfouric đ ượ ạ ể bu ng trung tâm, và các d ng c g t quay đ u chuy n kh i l ồ theo h
ặ c trang b v i các d ng c g t - khu y. M c ặ ượ c s d ng h u h t cho vi c x lý qu ng và m c đích luy n ệ ặ ầ ế các mu i và axít sunfuric, và ố ượ c c n p liên t c đ n ụ ế ả ứ ng ph n ng ố ượ c x lên rìa. Các s n ph m đi ẩ ề ụ ng ra ngo i vi ch mà ki m sunfat đ ỗ ộ ố ụ ạ ề ể ượ ả ướ ạ ả
ườ
i nhi ệ ộ ấ ể ử ng kính 11-18ft có th x lý ướ c t đ kho ng 1000 ả ố ể ằ
oF. Các khoang có đ ạ 6-10 t n/24h mu i. Đ so sánh, m t lò nung Laury n m ngang, kích th ộ ấ
ra t t ừ xilanh 5 x 22 ft, có m t dung tích là 1 t n/h t ng mu i. ả ộ ố
tệ đ r t cao nh
ệ ớ ố ơ ườ
ộ ấ ố t ki m nhiên li u. Lò đ t Siemens-Martin ặ ư là các quá trình s n su t kính ho c ấ ả t tái t o v i ớ ng v i nhi ạ ệ ớ ộ hình 17.30 (d) v i m t ớ ệ ố
ấ ấ ả
ể ể ả ố ấ t
Các quá trình có nhi thép phế li u v i các lò đ t có khoang đ t đ n, th s ti ở ự ế khoang đ t r ng 13 ft và dài 40ft có năng su t vào kho ng 10 t n/h thép v i ớ th i gian l u là 10 h. Th tích khoang đ t vào kho ng 5000 cuft và th tích t ờ c b tái t o vào kho ng 25000 cuft. ả ộ
ệ ố ộ ư ạ ả
ứ t bế ị ph nả ng cho các quá
t b t. (a) thi đ ệ ứ ể ổ ế ị ph nả ng nh trình l ng-khí ỏ ườ
ỏ gi t bế ị h p thấ
ấ ầ ả ứ ả ứ ế ị
ụ ấ
3. ợ ủ ế ị ả ứ ỏ ớ
ể ạ t b ph n ng có khu y cho ph n ng hydro hóa caprolactan. (h) thi ả ứ
ấ ố ể ạ ả ứ ồ ừ ự
đ cặ HÌNH 17.17. Các ví dụ về thi ng kính 1.5 tọ đ t ng h p butinediol có bi ợ ụ Nitro oxit trong các c t đ m. (c) Hydro hóa m và cao 18m. (b) thi ộ ệ t b ph n ng có khu y cho ph n ng hydro tu n hoàn các ch t béo. (d) thi ấ hóa theo đ t c a các ch t béo. (e) quá trình h p th nitro oxide trong tháp đĩa. ấ t b ph n ng màng m ng đ t o dodecylbenzen sunfonat v i SO (f) m t thi ộ ế t (g) thi ế ị b ph n ng có bu ng đ t đ t o adiponitrit t ặ ủ axít adipic trong s có m t c a ả ứ ị axít photphoric
B NG 17.9.Các ví
Ả dụ về các quá trình t o t ng sôi có ạ ầ đ mệ
A. Quá trình xúc tác
1. Cracking d u và reforming. ầ
d u khí. ừ ầ
ả ộ ồ d u thô. ừ ầ
các amin ừ ợ
ừ
ừ
ng pháp Fischer-Tropsch
2. Thu h i benzen n ng đ cao t ồ 3. S n xu t olefin t ấ 4. Clo b ng quá trình oxy hóa HCl ằ 5. Acetylen t metan ừ 6. Đi u ch t ác andehyt ch a bão hòa ư ế ừ ề 7. Tái s n xu t h n h p nitro t ấ ỗ ả 8. Oxy hóa SO2 thành SO3 9. Andehyt phthalic t naphtha ho c o-xylen ặ benzen 10.Anhydryt axít maleic t ừ 11.Fomandehyt t metanol 12.Clo hóa metan và etylen 13.T ng h p gaonline b ng ph
ươ ằ ợ ổ
14.Hydro hóa etylen 15.Oxy hóa amoniac 16.Etylen oxit t etylen ừ 17.Butandien t butanol ừ 18.Kh hidro t isopropanol ừ ử 19.Ph n ng isome hóa n-butan ả ứ 20.Liên k t Cl vào PVC ế 21.Phân gi i ozon ả 22.Đi u ch hydrocarbon cloryt ế ề 23.Đi u ch nh a melamin ế ự ề 24.T ng h p isopren ổ ợ 25.Gi m b t vinyl acetat ả ớ 26.Đi u ch acrylonitrin ế ề
B. Các quá trình không xúc tác.
ố ầ
ề
ỏ ầ ạ ệ
ầ
ị ấ ặ
ệ ả ị
ủ ắ
ự ố ố ố ố ự ố
2, NiCl3 AlCl3
ộ ệ ả ủ
ư
ố
ặ
ặ
nhôm ừ boxit
florit
1. Khí hóa than đá 2. C c hóa t ng sôi 3. Cracking nhi t metan ệ 4. Đi u ch carbon ho t tính ế ạ 5. Etylen b ng vi c cracking các phân đo n d u m ằ 6. S đ t cháy than đá 7. Đ t cháy d u phi n ế 8. Đ t cháy các ch t th i đô th ho c công nghi p ệ 9. Đ t cháy các dung d ch đen (công nghi p gi y) ấ 10.S thiêu các mu i sunfit c a s t, đ ng và k m ẽ ồ ố 11.Đ t cháy sunfua trong m t đ m cát 12.Phân h y axít sunfuric th i và các sunfat 13.Cracking các clorit nh FeCl 14.Bay h i Reơ 15.Đ t cháy qu ng đá vôi và dolomit ặ 16.Nung xi măng 17.Kh b t các qu ng s t và oxit s t ặ ắ ắ ử ớ 18.Clo hóa qu ng c a nhôm, titan, Ni, Co và thi c ế ủ 19.Clo hóa các piryt thiêu và các qu ng s t ắ 20.Clo hóa đá vôi 21.Canci hóa nhôm hidroxit t 22.Đi u ch nhôm sunfat t ừ ế 23.Đi u ch nhôm florit, urani tetra và hexaflorit ế 24.Đi u ch W nguyên ch t t ế
ề ề ề ấ ừ
amoniac và Na ừ
ề ề ề ề ề ề ề
nhiên li u U ệ
ử nitrat
ừ
khí th i c a nhôm đi n phân ừ
ệ t b ng cát ả ủ ề ệ ằ ể ố
ạ
ạ ị ờ ặ ổ
nhiên li u b ng cracking nhi t clometylsilen
25.Canxi hóa ph t phát ố 26.Đi u ch phosphorus oxyclorit ế 27.Đi u ch carbondisunfit ế 28.Đi u ch hydrazin ế 29.Đi u ch axít nitric ế 30.Đi u ch nitrat t ế 31.Đi u ch Na carbonnat ế 32.Đi u ch hydro cianua ế 33.Hydroclorin hóa nguyên t 34.Đi u ch Urani trioxit t ừ ế ề 35.Tái sinh U t nhiên li u h t nhân ệ ạ 36.Lo i b florin t ạ ỏ 37.Quá trình đ t cháy đ truy n nhi 38.Làm l nh kh i h t nh các h t phân bón ư ố ạ 39.Quá trình s y các v t li u m n r i nh các qu ng n i và photphat thô ậ ệ ấ 40.Quá trình b c các ph n t ầ ử ọ
ư ệ ằ ệ
ệ ề ả ứ ố ị
t b ph n ng tháp đ m c đ nh: (a) ệ t bên trong: (c) vành không gian t trong các thi ổ ự ệ
ự ệ ố ố
ớ t bên ngoài: (h) nhi u l p v , v i s truy n nhi ệ ề ớ ề
Hình 17.18. Truy n nhi ế ị đun nóng s b thích h p: (b) s trao đ i nhi ơ ộ ợ l nh: (d) các ng có đ m: (e) áo đ m: (f) ng và kh p n i: (g) s trao đ i ổ ệ ố ạ t bên ngoài (Walas, nhi ỏ ớ ự ệ 1959).
ể
t. (b) s u trao đ i nhi ấ ệ
t b ph n ng đa đ m, làm l nh v i ch t t ả ứ ổ ệ ấ ả ố ớ ớ
ự ệ ẩ ố
đ ng c p nhi
ổ
ư ớ t bên ngoài và bên trong ng và kh p i khí v i áo xo n. (d) ắ ạ i s n ph n và cho s truy n nhi t cho ệ ề ự t và s ệ ệ ự ộ ố ấ t bên trong t b ph n ng Sper v i s trao đ i nhi ớ ự ế ị ệ t t b ph n ng Zieren-Chemiebau và bi n d ng nhi ế ị ấ ạ ả ớ ả ứ ả ứ ệ ế ạ ệ ố
Hình 17.19. Các thi t b ph n ng dùng đ oxy hóa l u huỳnh dioxit: (a) s n ả ế ị ph m c p nhi ệ ẩ ự n i. (c) thi ả ứ ế ị ố ng và kh p n i cho vi c ch ng c p l ớ ố ố môi tr ng. (e) BASF-Knietsch, v i các ng có đ m t ườ thay đ i bên ngoài. (f) thi ổ b m t. (g) h th ng thi ề ặ đ (Winnacker-Weingartner, Chemische Technologie, Carl Hanser Verlag, ộ Munich, 1950-2954).
Đ M T O T NG SÔI
CÁC THI T BẾ
PH NẢ Ị Ứ NG CÓ Ạ Ầ Ệ
c thu g n ọ ở đây đ thi ế ị trong đó các h t đ ể
M c này ụ trong s t
đ ự ươ t b ượ ng v i các khí. Các ch t r n đ ấ ắ ượ ị c nghi n m n ạ ượ ề ấ ỏ c hóa l ng v i các ch t l ng ớ ớ ỏ
ộ ỗ ỏ
ợ ử ả ặ ắ ầ
c g i là b t nhão. H n h p ba pha hóa l ng x y ra trong m t s quá trình ượ ọ ỏ ứ ộ ộ ố ỏ ệ ố ả
ủ ớ ệ ồ ấ ắ ượ ả ứ
đ hóa l ng than và quá trình x lý d u. Trong pha đ c khí-r n hóa l ng, m t ộ t su t m c đ rõ ràng là kh năng duy trì c a l p đ m: trong các h th ng chi ấ ế c cu n vào liên h i thông qua các khoang ph n ng và loãng ch t r n đ đ ố c tách riêng ra trong m t khoang ti p theo. ượ ế ộ
có quá trình cracking xúc tác ứ ụ ấ ủ ự hóa l ng là ỏ
ầ ạ ỏ ộ
c xoay vòng liên ti p gi a khoang ph n ng và khoang tái sinh. Hình 17.31 ế
t b tripper h i n ơ ướ
ự t b đi u khi n chính c khi xúc tác đ c là cho s ể ế ị ề
ế ị c nung. Trang thi c bi u di n trên hình 3.6 (h).
M tộ ng d ng r ng rãi nh t c a s ộ c a các phân đo n d u m . Vì các xúc tác thoái hóa trong m t vài phút, nó ủ đ ượ (a) là m t ki u c a các thi ể ủ ộ lo i b l p d u tr ầ ạ ỏ ớ c a các h th ng c nh nhau đ ệ ố ủ
ữ ả ứ t b nh v y. Thi ế ị ư ậ ượ ể ướ ạ ượ ễ
c và ấ ấ ớ ướ ậ
t dung (kho ng 50, 000 BPSD, 60hg/s) đ c bi u di n ị nhi ỏ ả ượ
t b ph n ng c n 15, 000 BPSD thì có đ ữ ệ ủ cách v n hành c a ễ trong ể ườ ng ả ứ ế ị ầ
ữ ệ
t k b i Kraft, Ulrich, và O’Connor (trong Othmer (Ed.), t b ph n ng thi ả ứ ế ị
Các bể xúc tác ch t pha l ng r t l n. Kích th m tộ đ n vơ ệ hình. D li u khác cho m t thi ộ ư ộ kính là 25 ft và dài 50 ft. S t c ngh n xúc tác và các d li u khác nh m t ẽ ự ắ thi ế ế ở Fluidization, Reinhold, New York, 1956) nh li
t kê sau: ư ệ
ng
ế ị tái sinh sử d ng đ m ụ ệ
t b t b ế ị tái sinh
ặ
ộ ạ ắ đ c, đ u vào cyclon ầ
ị
ế
v ng c a thi
Đ i l ạ ượ 15, 000 BPSD 250 t nấ 100 t nấ 2.5 fp 28.0 lb/cuft 0.5 lb/cuft 24.0 t n/ phút ấ 7.0 t n trên phút ấ 2 t n/ ngày
ộ ộ ộ ọ t k ế ế ấ
M cụ ị đi n tích danh nghĩa Đ n vơ ệ t kê, t ng Xúc tác li ổ ệ t kê, thi Xúc tác li ệ ậ ố ề m t, thi V n t c b ặ t b tái sinh Đ m đ c, thi ế ị ệ Khói lò c ng v i các h t r n ớ ặ T cố đ xoay c a xúc tác , đ n v ơ ủ T cố đ xoay xúc tác, đ n các cyclon T cố đ tiêu hao xúc tác, kỳ ủ
ị ủ
ộ ườ ầ ế ả ớ ự ở
ề ạ ộ ơ ạ ả ứ ể ủ ứ
ư ỏ ủ ể
ng ph n đ đ m pha đ c c a m t thi ớ
ặ ủ ng, đ ưở ầ
Hình 17.31 (b) là c a m t đ n v mà s cracking h u h t x y ra trong m t ộ ự ng truy n, m t công đo n mà tr thành kh thi v i s phát tri n c a xúc đ ả khoang trên, nh ng ch c năng tác zeolit ho t tính cao. Ph n ng hoàn toàn ở chính c a khoang đó là đ phân tách s n ph m và xúc tác đã h ng. Trong s ự ẩ ả t b ph n ng l n, trong nó s pha t ế ị ộ ươ ả ể ệ ng truy n chi tr n có th g n nh lý t ề ườ ể ầ ộ trong dòng đ y lý t ộ ẩ
ự ả ứ ơ t su t loãng thì g n h n ế ấ ỏ ng. Do đó, m t khoang ph n ng nh h n nhi u th a ả ứ ư ưở ỏ ơ ề
ự ố ả
ẩ c a thi ấ ề ượ c bi u di n ể ự ủ ượ ạ ơ ng gasoline trong ễ ở
mãn: h n n a, s phân b s n ph m t ơ ữ l n h n. Các d ng t ng t ớ hình 17.31 (c) và (d) c a các quá trình d u m khác t h n và hi u su t v l ệ ố ơ t b ph n ng đ ả ứ ỏ ế ị ầ ươ ủ
ỏ ạ ữ ứ
khí trong đ m l ng l n là ệ t b t ươ ế ế
ng x ng v i các y u t ế ố ớ c t i gi a xúc tác và ứ ng kính l n, nhi u và đ ườ ượ ướ ở
ớ ớ ệ ợ ỏ ề ỗ ệ
ượ ả
r tấ ớ đ m, t k . Trong thi thi ế ị ự ệ i b i các h t xúc tác. Quá trình ạ c c a ướ ử c tu n hoàn trong các cyclon, các ph n ng x y ra trong pha l ng ỏ c hi u rõ, ể ủ ệ ượ ặ
ầ ng. Các đ c tr ng v t lý c a đ m l ng không đ ưở ả ứ ư ậ ọ ượ ự
ả ứ ỏ ệ ộ ng t c a các thi t k tr c th c hi n r ng rãi trên các nhà máy ế ế ướ c ệ ươ ự ủ ơ ỏ
Cơ chế ph nả ng qua l ph c t p và không t ứ ạ các b t khí đ ọ này x y ra song song v i đ m h n h p l ng. Phía trên các đ m và tr ả xúc tác đ dòng đ y lý t ẩ vi c thi t các ph n ng hóa h c đ ế ệ pilot khá l n và trên c s các kinh nghi m t ớ trong lĩnh v c này.
ự
trình khí hóa c a than đá ỏ ủ
t b ộ ả
c li ượ ệ ể
i nhi ễ ư ấ ả trong b ng 17.9. M t vài thi t kê ễ ể
ệ ộ t đ ệ ượ ấ
ầ ư ườ ề ng h p nó ợ
ị ớ ự i nhi ạ ư ơ
chính s n ph m đó: các s n ph m cháy t ấ ắ ở
ừ ơ ề ặ ầ các ị ự
ầ ả ứ ụ ề ả ấ ậ ph n (c) là m t ví d v thi ộ ệ
t s b là 1h. Thi
ệ ơ ộ ả ự ộ
ạ ủ c cho là kh thi, nh ng m t s đ n v đ ị ượ ư c mô ph ng công đo n m t cách ki u đ i khái. Xúc tác c a thi ể ạ ạ ọ ầ t b đa đ m c a các công đo n l c d u ệ ộ ố ơ ộ ỏ
ở c gi c gi ệ ộ ự
ấ ố
ầ ướ ả ứ ở
i xu h ạ ộ ư ạ
t b ph n ng H-coal ế ị ư ở ự ả
c duy trì b i s x ra và làm đ y l ượ ề ạ ộ ư
c x lý hoàn toàn. Đ n v đ i trên m t ngày. Đi u ki n x y ra quá trình là 450 ệ ả ơ ư ượ ử ị ượ c ặ ầ
Các quá trình l ng không xác tác Winkler cho quá trong năm 1921. Các quá trình không xúc tác, và m t sộ ố quá trình th c tự ế ế ị ph nả ng không xúc khác đ ứ tác đ cượ bi u di n trong hình 17.32. Quá trình cracking naphtha thành etylen v i s luân chuy n cát nóng nh ch t t c bi u di n trong ph n ầ ể oC, thì có r t nhi u các c n carbon trên t đ ho t đ ng là 720-850 (a): t ạ ộ ặ trên các b m t các cát nh ng không nguy h i toàn ph n nh tr ạ ở ng đ n v cracking. Trong quá trình pha loãng nung canxi c a nhôm, ph n (b), ủ ố s luân chuy n ch t r n ả ẩ ẩ ể ự mi n phun c a d u và không khí đ t b xung cung c p đ ng l c. Đ n v nung ố ổ ệ ộ ủ ầ vôi t b ph n ng đa b c hoàn thi n: th i gian ờ ế ị ở l u trong khoang nung là 2h, trong khoang làm l nh là 0.5h, và trong m i ỗ ư khoang c p nhi ấ ế ị c xây d ng v i m t m c ứ không đ ớ ượ ế t tr l c đ ủ ạ ở ự ượ c tái sinh t đ đ c n thi ph n (d) thì không b ph n ng anhydrit phthalic ế ể ượ ầ ầ ả ứ ị i trong đó: khi ph n ng có đ nh y cao l vì th đ m t o t ng sôi đ ạ ữ ạ ượ ộ ả ứ ạ ầ ế ệ i s đi u khi n b ng cách c p nhi l v nhi ệ t i d t đ , s oxy hóa đ ấ ượ ể ằ ữ ạ ướ ự ề ề c cho b m t và phun ch t làm l nh. M t s hóa khí than c c đi n hình đ ượ ể ộ ự ạ ề ặ trong ph n (e): r t nhi u tro than l u thông theo nguyên li u c p vào đ ch ng ể ố ấ ề ệ ấ ư ph n (f) c a các h t than đá. Thi ng k t t l ầ ạ ế ụ ủ ạ ọ i có các b t ho t đ ng v i h n h p 3 pha. Xúc tác không l u thông nh ng l ợ ớ ỗ khí trong không gian. Ho t tính đ i 1-2% ầ ạ oC và xúc tác ng ng l ạ 3000psig. Than đá và d u n ng còn d đ t đ n nh m t “t ng hóa l ng”. bi
ư ộ ầ ế ế ỏ
ng hóa l ng và ỏ ệ ượ ộ các công nghệ thì phổ bi n. M t ế
ượ
ề ơ ộ ề ủ ộ
ế ự ộ ố ế ị ệ
ấ ỏ t b ph n ng. Tài li u khác v s ng 6. c trích d n trong các ph n tham kh o
Tài li u vệ ề hi n t ở trong Ullmann’s Encyclopedia (1973, Vol. 3, pp, 458-460). c cho thư m cụ đ Quy n sách b i Cheremisinoff và Cheremisinoff (1984) có nhi u h n 500 b ng ả ể ở ề t v bài báo v th y đ ng l c h c ch t l ng, s pha tr n và truy n tóm t ắ ề t, nh ng m t s ít trong công ngh thi nhi ư ệ hóa l ng đ ỏ
ự ả ứ ch ả ở ươ ự ọ ệ ầ ượ ẫ
ề ả ứ
ệ
ệ ộ ủ t đ th p. (a) các đ i các nhi ệ ộ ấ t và ph n ng đ ng nhi ả ứ ệ ẳ ự ợ
i áp su t khí quy n là ch y u. (c) t ng h p metanol trong m t thi ủ ế ể ấ ợ
ộ ể ỉ ắ
oC, các n ng đ đ ồ
c cân b ng. i 250 i 300 t đ trong các thi Hình 17.20. Đi u khi n nhi ể nh đ t n d ng các t c đ cao c a ph n ng ả ứ ở ố ộ ư ể ậ ụ cân b ng thu n tiên h n t ằ ơ ạ ậ ph n ng đoan nhi ả ứ 2 trong thi trình t ng h p amoniac. (b) s oxy hóa SO ổ đ m t ổ ệ ạ ph n ng có 4 l p đ m b ng quá trình ICI t ằ ạ ệ ớ ả ứ oC, 8, 2% t metanol t ạ ố t b ph n ng đa đ m gi ng ế ị ệ ế ổ t đ cao và s u bi n đ i nhi ệ ộ ự ủ ng cân b ng c a ườ ằ t trên bi u đ cân b ng cho quá ể ồ ằ ầ t b ph n ng có 4 t ng ả ứ ế ị t b ế ị i 500atm: không đ g s t: 35% ằ ộ ượ ạ
ộ ố ế ị ế ổ ổ
ợ ả ứ
ầ ả ự ạ t k hi n nay c a thi ế ế ệ c p nhi ệ ế ị ườ
ượ ượ ợ t b bi n đ i t ng h p ủ t cho thi t b ph n ng t ng h p amoniac, ổ ng đ duy trì s l nh cho nó, thông qua các ể ế ị ế t b bi n
ướ
ấ
ng tâm v i dung tích ớ ộ ế ổ ạ ổ ậ ủ ạ ự ằ ộ ỏ
ệ ộ ặ ế ạ
ư ộ ướ ư ụ ủ
i 2 đi m (Imperial Chemical c cung c p t ượ
Hình 17.21. M t s thi amoniac. (a) nguyên lý t ự ấ c gi m d n d c theo t dòng đ ọ c nhúng vào trong xúc tác, ng p trong xúc tác, thông qua thi ng đ ậ ố đ i nhánh-nhánh và ra ngoài. (b) b bi n đ i dòng h ộ ế ổ ổ ệ 1800 t n/ngày (Haldor Topsoe Co., Hellerup, Denmark). (c) b bi n đ i 3 đ m n m ngang và b ph n c a b c lót xúc tác. B qua s thay đ i các đo n là 8*85ft, áp su t 170atm, dung tích 2000taasn/ngày (Pullman Kellogg). (d) b n ả ấ t đ đ c tr ng d li u c a b bi n t b , đ c trung c a bi n d ng nhi tóm t ữ ệ ủ ộ ế ắ ể ặ ủ ầ c s d ng mà c a ph n đ i ki u làm l nh ICI. Các quá trình d n khí m t b ẫ ạ ể ổ (a) c a hình này. Làm mát đ ể ấ ạ ủ Industries)
ư ộ bi nế đ i làm l nh ICI tho kích th ạ ổ ướ c
Các dữ li uệ đ c tr ng cho các b ặ khác nhau:
660 4700
990 3200
1100 4250
1650 3220
vào% ầ
4 15
3.0 12.0
3.2 15.0
1.4 12.0
Dung tích (tpd ng n) ắ Áp su t (psig) ấ Thành ph n khí Amoniac M t ho t tính ạ ấ
7410.60 740
18.0 1170
188.5 1100
24.5 2400
ng kính (in.)
80 437
96 493
95 472
109 700
t ệ ổ
14.2 15.5 130
34.2 30.0 128
22.8 25.4 182
56.4 23.8 240
Dòng khí đi vào (MM scfh) Thể tích xúc tác (ft3) Áp su t bấ ể Phía trong đ ườ Chi u dài (in.) ề ng (t n) Kh i l ấ ố ượ Vỏ b c lót ạ Ph n trao đ i nhi ầ Áp su t bấ ể
t b bi n đ i làm l nh ICI dung ộ ế ị ế ổ ạ
Các d li u đ c tr ng cho m t thi l ượ
ư ữ ệ ặ ng 1300 t n/ngày: ấ
vào (MM scfbb) a ư ượ
2200 25.8 2600
3200 21.2 1730
4000 19.8 1320
4700 19.0 1030
ng kính (in.) ườ
120 663
102 606
96 528
89 488
ng (t n) ấ
ổ
Áp su t (psig) ấ L u l ng khí Thể tích xúc tác (ft3) Áp su t bấ ể Phía trong đ Dài (in.) Kh i l ố ượ Vỏ b c lót ạ t Bộ ph n trao đ i nhi ệ ậ Áp su t bấ ể (kém h n) ơ Đ gi m áp c a b bi n đ i (psi)
68.5 37.1 186 140
40.8 25.4 184 104
29.2 20.7 187 87
23.6 17.9 189 91
3, 12% m t ho t tính (CH
ủ ộ ế ổ ộ ả
4+A), 21.5% N2, 64.5% H2 thể
ấ ạ
