TUYE
Å
N TAÄP KEÁT QUAÛ KHOA HOÏC & COÂNG NGHEÄ 2016
VIEÄN KHOA HOÏC THUÛY LÔÏI MIEÀN NAM 285
Phần III
ÑÒA CHAÁT NEÀN MOÙNG - VAÄT LIEÄU XAÂY
DÖÏNG - COÂNG NGHEÄ MÔÙI, VAÄT LIEÄU
MÔÙI TRONG XAÂY DÖÏNG THUÛY LÔÏI
TUYE
Å
N TAÄP KEÁT QUAÛ KHOA HOÏC & COÂNG NGHEÄ 2016
286 VIEÄN KHOA HOÏC THUÛY LÔÏI MIEÀN NAM
TUYE
Å
N TAÄP KEÁT QUAÛ KHOA HOÏC & COÂNG NGHEÄ 2016
VIEÄN KHOA HOÏC THUÛY LÔÏI MIEÀN NAM 287
NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP TƯỜNG CỌC XI MĂNG ĐẤT CHỐNG SẠT
LỞ BỜ SÔNG Ở TỈNH LONG AN
RESEARCHING OF LANDSLIDE PREVENTION OF RIVERSIDE IN LONG AN
PROVINCE BY SOIL-CEMENT WALL SOLUTION
TS. Đỗ Thanh Hải, KS. Đoàn Nhật Phi
Trường Đại học Bách Khoa –TP.HCM
TÓM TẮT
Bài báo này tiến hành thí nghiệm đất ở Long An trộn xi măng với các hàm
lượng xi măng/đất tương ứng với 150 kg/m3, 200 kg/m3 và 250 kg/m3 được bảo
dưỡng trong điều kiện ngập nước, gần đúng như trong nền với thời gian bảo
dưỡng lần lượt 7, 14, 28 ngày; từ đó đề xuất tỷ lệ hợp lý để đưa vào sử dụng gia
cố mái dốc ven sông. Từ kết quả thí nghiệm, lựa chọn các thông số dựa trên kết
quả của mẫu đất với tỷ lệ (X/Đ) là 200 kg/m3 ở 28 ngày tuổi tính toán, so sánh
chuyển vị ngang của nền đất yếu được gia cố bằng tường cọc xi măng đất với
chuyển vị ngang của nền đất yếu được gia cố bằng cọc bê tông cốt thép dự ứng
lực. Kết quả là chuyển vị ngang của bờ kè giảm 0,126 cm và 0,039 cm khi khai
thác ngắn hạn và dài hạn.
ABSTRACT
This article conducted the cement-soil treated experiments with different cement
contents/soil : 150 kg/m3, 200 kg/m3, 250 kg/m3 which are cured in the saturated
condition with curing time 7, 14, 28 days, respectively. From this, It is suggested
the suitable ratio (X/Đ) to improve the slope on riverside. Based on the result of
the experiment, selecting parameters of specimens of the ratio 200 kg/m3 (X/Đ) at
28 days curing time to calculate and compare the horizontal displacement of
cement-soil pile wall to the horizontal displacement of pre-stressed pile. The result
showed that the horizontal displacement decreases 0.126 cm and 0.039 cm for
short-term and long-term using, respectively.
1. ĐẶT VẤN ĐỀ
Tình trạng sạt lở bờ sông, kênh rạch trên địa bàn tỉnh Long An đang diễn ra
mạnh mẽ gây ra những tổn thất rất lớn cho những công trình ven sông. Để giải quyết
vấn đề này, người ta thường phải sử dụng các giải pháp móng cọc ép bê tông cốt thép,
cọc khoan nhồi… kết hợp với tường cừ bản, kè sông, thảm đá… Tuy nhiên, chi phí cho
các phương án này khá lớn và tiến độ thi công chậm.
Phương án sử dụng tường cọc xi măng-đất gia cố mái dốc ven sông hiện đang
được áp dụng rộng rãi và hiệu quả vì có nhiều ưu điểm về kinh tế và tiến độ thi công.
Tuy nhiên, tùy theo địa chất theo từng khu vực mà hàm lượng xi măng, sự gia tăng sức
chống cắt của xi măng theo thời gian rất khác nhau. Đặc biệt đối với khu vực Đồng
bằng sông Cửu Long, phần lớn là đất yếu, địa chất phân bố rất phức tạp, cần nhiều kết
TUYE
Å
N TAÄP KEÁT QUAÛ KHOA HOÏC & COÂNG NGHEÄ 2016
288 VIEÄN KHOA HOÏC THUÛY LÔÏI MIEÀN NAM
quả nghiên cứu cho từng khu vực nhỏ để tiết kiệm được chi phí cũng như hiệu quả khi
áp dụng phương pháp gia cố này. Ngoài ra, vấn đề nghiên cứu tính toán biến dạng và ổn
định cho tường cọc xi măng gia cố mái dốc ven sông chưa được đào sâu nghiên cứu và
còn lẻ tẻ. Vì vậy bài báo “Nghiên cứu giải pháp tường cọc xi măng đất chống sạt lở bờ
sông ở tỉnh Long An” góp phần nhỏ vào kết quả nghiên cứu trên cho tỉnh Long An nói
riêng và Đồng bằng sông Cửu Long nói chung.
2. CÁC ĐẶC TRƯNG CƠ LÝ CỦA ĐẤT VÀ XI MĂNG LÀM THÍ NGHIỆM
2.1. Đặc trưng cơ lý của đất tự nhiên
Mẫu đất tự nhiên được lấy đại diện cho đất yếu khu vực Long An. Đất được
khảo sát là loại đất yếu ở trên bề mặt ở độ sâu nhỏ 2 – 4 m (tính từ mặt đất tự nhiên).
Bảng 1. Bảng tổng hợp các chỉ tiêu cơ lý của đất tự nhiên
2.2. Các chỉ tiêu cơ lý của loại xi măng tạo mẫu xi măng – đất
Bảng 2. Kết quả tính chất cơ lý của xi măng
TT Tính chất cơ lý Tiêu chuẩn thử nghiệmĐơn vịKết quả thử nghiệm Quy định
1 Khối lượng riêng TCVN 4030 - 2003 g/cm33,09
2 Độ mịn TCVN 4030 - 2003 % 1,7 ≤ 10%
3 Độ dẻo tiêu chuẩn TCVN 6017 - 95 % 31
4
Thời gian ninh kết
TCVN 6017 - 95 Phút Bắt đầu 120 > 45 phút
Kết thúc 235 < 420 phút
5
Cường độ nén
TCVN 6016 - 95 N/mm2
03 ngày 29,8 ≥ 18 N/mm2
28 ngày 53,2 ≥ 40 N/mm2
TUYE
Å
N TAÄP KEÁT QUAÛ KHOA HOÏC & COÂNG NGHEÄ 2016
VIEÄN KHOA HOÏC THUÛY LÔÏI MIEÀN NAM 289
Từ các kết quả nghiên cứu đã được công bố về ảnh hưởng của loại xi măng đến
sự phát triển cường độ của mẫu đất trộn xi măng [1], cho thấy xi măng Nghi Sơn phát
triển cường độ nhanh hơn các loại xi măng hiện có mặt trên thị trường như xi măng
Holcim, Hà Tiên ở gian đoạn ban đầu (7 ngày, 14 ngày), vì vậy sử dụng xi măng Nghi
Sơn để thí nghiệm trên đất ở khu vực này.
3. CÔNG TÁC CHẾ BỊ MẪU THỬ XI MĂNG – ĐẤT [2]
Các mẫu đất thí nghiệm được trộn với tỷ lệ X/Đ 150 kg/m3, 200 kg/m3, 250
kg/m3. Sau đó, thiết bị trộn được dùng để phối trộn, tạo mẫu. Quy trình tạo mẫu được
thực hiện một cách liên tục theo các bước sau:
¾ Bước 1: Cân các nguyên liệu trộn theo đúng tỷ lệ mong muốn.
¾ Bước 2: Trộn thô các nguyên liệu lại với nhau
Sau khi trộn thô hỗn hợp và cho vào cối trộn, tiến hành lắp cối trộn vào máy trộn
và vận hành máy trộn để tạo hỗn hợp.
¾ Bước 3: Tiến hành công tác đúc mẫu
Đối với thí nghiệm cắt trực tiếp: chuẩn bị khuôn mẫu có đường kính 6,3 cm,
chiều cao 2 cm.
Dán nhãn cho các mẫu vừa tạo.
¾ Bước 4: Tiến hành bảo dưỡng mẫu
Nhằm giảm hiện tượng mẫu bị nứt do co ngót và đảm bảo điều kiện bảo dưỡng
gần đúng với thực tế, các mẫu thí nghiệm được dưỡng hộ trong thùng xốp có chứa đất
tại hiện trường được đánh tơi ra và cho ngập nước, đậy kín nắp.
Hình 1. Quá trính tạo mẫu cắt trực tiếp
Hình 2. Bảo dưỡng mẫu Hình 3. Mẫu cắt trực tiếp
