BÀI TIỂU LUẬN
CHUYÊN ĐỀ THI CÔNG
1
MỤC LỤC
Trang 3 Lời nói đầu
4 Chuyên đề 1: Thi công cọc xi măng đất
1. Giới thiệu chung 4
2. Phạm vi ứng dụng 4
5 3. Ưu điểm
4. Tiêu chuẩn thiết kế 9
5. Các kiểu bố trí cọc 11
6. Công nghệ khoan phụt 14
7. Trình tự thi công 14 8. Tính toán cọc xi măng đất
17
17 9. Một số lưu ý khi thiết kế cọc xi măng đất. 10.Một số kết quả nguyên cứu và khả năng ứng dụng tại Việt Mam
Chuyên đề 2: Thi công ép cọc bê tông cốt thép A. Ép cọc thông thường 21
1. Một số định nghĩa định nghĩa 21
2. Ưu nhược điểm của phương pháp thi công ép cọc 22
3. Chuẩn bị mặt bằng thi công 22 4. Vị trí ép cọc
22 5. Lựa chọn phương pháp thi công ép cọc
24 6. Các yêu cầu kỹ thuật đối với đoạn ép cọc
2
24 7. Các yêu cầu kỹ thuật đối với thiết bị ép cọc
8. Tính toán chọn cẩu phục vụ 25
9.Phương pháp ép cọc và chọn máy ép cọc 25
B. Ép cọc BTCT dự ứng lực theo phương pháp khoan+ép 27
1. Giới thiệu chung về cọc BTCT dự ứng lực 27
2.Các qui định chung về cọc khoan ép 29
3.Chuẩn tọa đọ cọc 30
4.Bảo quản cọc 30
5.Trình tự thi công 30
6.Các bước kiểm tra chất lượng cọc 32
7.Biện pháp an toàn và đảm bảo vệ sinh môi trường 33
8.Sự cố và biện pháp xử lý 33
9.Lưu ý trước khi hạ cọc 33
10.Hàn các đoạn cọc 34
36
36
37
37
41
42
42
43
44
3
Chuyên đề 3: Ứng dụng coppha trượt trong thi công lõi thang máy 1. lựa chọn phương pháp thi công 2. mô tả thiết bị - cấu tạo lắp coppha trượt 2.1 mô tả cấu tạo 2.2. biện pháp lắp dựng 2.3.ứng dụng coppha trượt trong thi công lõi thang máy 2.3.1. công tác chuẩn bị 2.3.2.láp dựng hệ thông coppha trượt 2.3.3.thi công bê tông
47
lời nói đầu
4
Môn học Chuyên đề thi công là môn học nằm trong chương trình đào tạo bậc đại học chính quy chuyên ngành Xây dựng dân dụng và công nghiệp của các trường đại học xây dựng trong nước nói chung và trường đại học Kiến trúc TP.HCM nói riêng. Thời lượng môn học gói gọn trong 6 buổi học tương ứng với 30 tiết giảng dạy trên lớp. Theo đó, giảng viên phụ trách môn học sẽ trình bày và hướng dẫn cho sinh viên phương pháp nghiên cứu nội dung môn học. Nội dung môn học Chuyên đề thi công do các giảng viên của Khoa- bộ môn thống nhất và quy định cụ thể nói về các chuyên đề liên quan đến các kỹ thuật, công nghệ thi công đã và đang được áp dụng trên thế giới. Kết thúc môn học, nhiệm vụ của sinh viên là viết 1 bài tiểu luận trình bày những kiến thức mà mình đã
tiếp thu được sau khi hoàn thành môn học. Đề tài viết tiểu luận do giảng viên quy định bao gồm 3 chuyên đề trong đó:
+ 2 chuyên đề đã được giảng viên trình bày trên lớp.
+ 1 chuyên đề mở rộng sinh viên tự chọn trên các sách báo, mạng truyền thông.
- Chuyên đề 1: Thi công cọc xi măng đất. - Chuyên đề 2: Thi công cọc ép bê tông cốt thép. - Chuyên đề 3: Ứng dụng coppha trượt trong thi công lõi thang máy
Chuyên đề thứ 3 do tôi tự chọn xuất phát từ sự nhận thức của bản thân về tầm quan
trọng của việc sử dụng coppha trượt trong ngành xây dựng.
Ngày nay, hầu hết các công trình nhà cao tầng được xây rất nhiều và giải pháp giao thông chính là thang máy, việc làm coppha để thi công lõi thang máy là một công tác rất quan trọng và cần độ chính xác cao, với coppha thông thường thì không hiệu quả kinh tế và rất nguy hiểm cho công nhân khi làm ở độ cao mà sức gió thổi lớn, coppha trượt đã giải quyết được các vấn đề trên và rất hiệu quả khi úng dụng vào thi công lõi thang máy cho nha cao tầng.
THI CÔNG CỌC XI MĂNG ĐẤT
Công nghệ cọc vữa ra đời và áp dụng tại Nhật Bản khoảng 30 năm, cùng với những ưu điểm : thi công nhanh, tiết kiệm, ít ô nhiễm, gọn nhẹ… đặc biệt kiểm tra chất lượng hoàn toàn bằng điện toán nên có độ chính xác, chất lượng cao. Nên hiện nay công nghệ cọc vữa và chùm công nghệ cọc vữa cải tiến được áp dụng phổ biến tại Nhật Bản và các nước Đông Nam Á khác.
5
1. Giới thiệu chung
Cọc xi măng đất (hay còn gọi là cột xi măng đất, trụ xi măng đất) -(Deep soil mixing
columns, soil mixing pile)
Cọc xi măng đất là hỗn hợp giữa đất nguyên trạng nơi gia cố và xi măng được phun xuống nền đất bởi thiết bị khoan phun. Mũi khoan được khoan xuống làm tơi đất cho đến khi đạt độ sâu lớp đất cần gia cố thì quay ngược lại và dịch chuyển lên. Trong quá trình dịch chuyển lên, xi măng được phun vào nền đất (bằng áp lực khí nén đối với hỗn hợp khô hoặc bằng bơm vữa đối với hỗn hợp dạng vữa ướt).
2.Phạm vi ứng dụng
Khi xây dựng các công trình có tải trọng lớn trền nền đất yếu cần phải có các biện pháp xử lý đất nền bên dưới móng công trình, nhất là những khu vực có tầng đất yếu khá dày như vùng Nhà Bè, Bình Chánh, Thanh Đa ở thành phố Hồ Chí Minh và một số tỉnh ở đồng bằng sông Cửu Long.
Cọc xi măng đất là một trong những giải pháp xử lý nền đất yếu. Cọc xi măng đất được áp
dụng rộng rãi trong việc xử lý móng và nền đất yếu cho các công trình xây dựng giao thông, thuỷ lợi, sân bay, bến cảng…như: làm tường hào chống thấm cho đê đập, sửa chữa thấm mang cống và đáy cống, gia cố đất xung quanh đường hầm, ổn định tường chắn, chống trượt đất cho mái dốc, gia cố nền đường, mố cầu dẫn...
3.Ưu điểm
So với một số giải pháp xử lý nền hiện có, công nghệ cọc xi măng đất có ưu điểm là khả năng xử lý sâu (đến 50m), thích hợp với các loại đất yếu (từ cát thô cho đến bùn yếu), thi công được cả trong điều kiện nền ngập sâu trong nước hoặc điều kiện hiện trường chật hẹp, trong nhiều trường hợp đã đưa lại hiệu quả kinh tế rõ rệt so với các giải pháp xử lý khác.(nếu sử dụng phương pháp cọc bê tông ép hoặc cọc khoan nhồi thì rất tốn kém do tầng đất yếu bên trên dày. Với 1 trường hợp đã áp dụng với lớp đất dày 30m, thì khi sử dụng phương pháp cọc- đất xi măng tiết kiệm cho mỗi móng xi lô khoảng 600 triệu đồng.
Ưu điểm nổi bật của cọc xi măng đất là:
Thi công nhanh, kỹ thuật thi công không phức tạp, không có yếu tố rủi ro cao. Tiết kiệm thời gian thi công đến hơn 50% do không phải chờ đúc cọc và đạt đủ cường độ(Ví dụ tại dự án Sunrise). Tốc độ thi công cọc rất nhanh.
Hiệu quả kinh tế cao. Giá thành hạ hơn nhiều so với phương án cọc đóng, đặc biệt trong
6
tình hình giá vật liệu leo thang như hiện nay.
, sử lý món ng cho các c công trình h ở các khu u vực nền đ đất
Rất th yếu như b hích hợp ch bãi bồi, ven ho công tác n sông, ven c sử lý nền n biển
Thi cô ông được tr rong điều k kiện mặt b ằng chật h hẹp, mặt bằ ằng ngập nư ước
Khả n năng sử lý s sâu (có thể ) ể đến 50m)
Địa ch hất nền là c cát rất phù hợp với cô ông nghệ g gia cố ximă ăng, độ tin n cậy cao
4.T iêu chuẩn n thiết kế
TCXDVN g a học Công Xây nghị, Bộ X
Tại Vi 385 : 200 nghệ Xây dựng ban iệt Nam, ti 06 "Phương y dựng - Bộ n hành theo iêu chuẩn t g pháp gia ộ Xây dựn o Quyết địn thiết kế - th cố nền đất ng biên soạn nh số 38/20 hi công – n t yếu bằng n, Vụ Kho 006/QĐ-B nghiệm thu trụ đất xi oa học Côn XD ngày 2 u cọc xi mă măng" do ng nghệ Xâ 27 tháng 12 ăng đất là T Viện Khoa ây dựng đề 2 năm 200 06.
7
Tiêu c (Tuy nhiê chính mà chuẩn của n ên trong cá à chưa thấy nước ngoà ác tài liệu t y đề cập đế ài thì có Sh tính tóan n ến vấn đề th hanghai-Sta ày chỉ chủ hiết kế khi andard grou yếu đề cập công trình und treatm p đến vấn h chịu tải tr ment code D đề lực thẳn rọng ngang DBJ08-40- -94. à ng đứng là g.)
8
Công trình vĩnh trung plaza, đường Hùng Vương , Q.3. TP ĐÀ NẴNG, thi công tầng chắn tầng hầm đào 3m, đường kính cọc 1.2m, L=9m, thi công cọc móng đường kính 1m , L=12m. Do công ty Tenox Kyusyu thực hiện
Công trình khách sạn ĐẢO XANH TP ĐÀ NẴNGM, tường chắn đất hai tầng hầm đào sâu
10.5m, đường kính cọc 1m, L=14m, 6 hàng cọc
Quá trình nén chặt cơ học
Sau khi gia cố, thể tích khối đất sẽ là V, thể tích hạt rắn là Vh, thể tích lỗ rỗng Vr :
V = Vh + Vr
Như vậy, sự thay đổi thể tích khối đất là:
DV = Vo – V = (Vho + Vro) - (Vh + Vr)
Thể tích các hạt rắn được coi như không đổi trong quá trình gia cố, nghĩa là Vho = Vh , do đó: DV = Vro - Vr
DV = DVr (4)
Biểu thức (4) cho thấy:
9
Sự thay đổi thể tích khối đất khi gia cố chính là sự thay đổi thể tích lỗ rỗng trong khối đất.
Quá trình cố kết thấm
Ngoài tác dụng nén chặt đất, cọc xi măng đất còn có tác dụng
Làm tăng nhanh quá trình cố kết của đất nền.
Do cọc xi măng đất được đưa vào nền dưới dạng khô nên hỗn hợp cát - xi măng – vôi sẽ
hút nước trong đất nền để tạo ra vữa xi măng, sau đó biến thành đá xi măng.
Quá trình tạo vữa xi măng làm tổn thất một lượng nước lớn chứa trong lỗ hổng của đất, nghĩa là làm tăng nhanh quá trình cố kết của nền đất. Quá trình này xảy ra ngay sau khi bắt đầu gia cố và kéo dài cho đến khi nền đất được gia cố xong, toàn bộ cọc xi măng đất trở thành một loại bê tông .
Quá trình biến đổi hoá lý
Đây là quá trình biến đổi hoá lý phức tạp, chia làm hai thời kỳ: thời kỳ ninh kết và thời kỳ rắn chắc. Trong thời kỳ ninh kết, vữa xi măng mất dần tính dẻo và đặc dần lại nhưng chưa có cường độ. Trong thời kỳ rắn chắc, chủ yếu xảy ra quá trình thuỷ hoá các thành phần khoáng vật của clinke, gồm silicat tricalcit 3CaO.SiO2, fero-aluminat tetracalcit 4CaO.Al2O3Fe2O3:
3CaO.SiO2 + nH2O ═> Ca(OH)2 + 2CaO.SiO2(n-1)H2O.
2CaO.SiO2 + mH2O ═> 2CaO.SiO2mH2O.
3CaO.Al2O3 + 6H2O ═> 3CaO.Al2O3.6H2O.
4CaO.Al2O3Fe2O3 + nH2O ═> 3CaO.Al2O3.6H2O +CaO.Fe2O3.mH2O
Quá trình gia tăng cường độ của cọc gia cố và sức kháng cắt của đất nền
Khi gia cố nền đất yếu bằng cọc XMĐ, sức kháng cắt của cọc xi măng đất dưới tác dụng
của tải trọng ngoài xác định theo định luật Coulomb
ح = σ tgφ,
với φ là góc ma sát trong của đất.
Khi trộn thêm xi măng và vôi vào cát, do hình thành liên kết xi măng - vôi trong cọc nên khả
năng chịu lực nén và lực cắt của cọc gia cố tăng lên đáng kể.
10
Lúc đó, sức kháng cắt của cọc XMĐ xác định theo biểu thức
ح = σ tgφ + Cxm ,
với Cxm là lực dính được tạo nên bởi liên kết xi măng - vôi.
Giá trị Cxm có thể xác định được nhờ thí nghiệm cắt các mẫu chế bị ở trong phòng. Như vậy,
khác với cọc XMĐ có độ bền lớn nhờ lực dính trong hỗn hợp tạo cọc tăng lên. Độ bền của cọc XMĐ phụ thuộc vào lực dính trong liên kết xi măng - vôi, nghĩa là phụ thuộc vào hàm lượng xi măng và vôi trong hỗn hợp
11
5.Các kiểu bố trí cọc xi măng đất
12
Cọc xi măng đất (hay còn gọi là cột xi măng đất, trụ xi măng đất), được thi công tạo thành theo phương pháp khoan trộn sâu. Dùng máy khoan và các thiết bị chuyên dùng (cần khoan, mũi khoan…) khoan vào đất với đường kính và chiều sâu lỗ khoan theo thiết kế. Đất trong quá trình khoan không được lấy lên khỏi lỗ khoan mà bị phá vỡ kết cấu, được các cánh mũi khoan nghiền tơi, trộn đều với chất kết dính (chất kết dính thông thường là xi măng hoặc vôi, thạch cao… đôi khi có thêm chất phụ gia và cát).Phương pháp xử lý bằng cọc đất - xi măng khá đơn giản: bao gồm một máy khoan với hệ thống lưới có đường kính thay đổi tuỳ thuộc theo đường kính cột được thiết kế và các xi lô chứa xi măng có gắn máy bơm nén với áp lực lên tới 12 kg/cm2. Các máy khoan của Thuỵ Điển và Trung Quốc có khả năng khoan sâu đạt đến 35 m và tự động điều chỉnh định vị cần khoan luôn thẳng đứng. Trong quá trình khoan lưỡi được thiết kế để trộn đầu đất và xi măng, xi măng khô được phun định lượng liên tục và trộn đều tạo thành những cọc đất - xi măng đường kính 60 cm. Thời gian khoan cho một bồn có đường kính 34 m từ 45 - 60 ngày. Quá trình phun (hoặc bơm) chất kết dính để trộn với đất trong hố khoan, tuỳ theo yêu cầu có thể được thực hiện ở cả hai pha khoan xuống và rút lên của mũi khoan hoặc chỉ thực hiện ở pha rút mũi khoan lên. Để tránh lãng phí xi măng, hạn chế xi măng thoát ra khỏi mặt đất gây ô nhiễm môi trường thông thường khi rút mũi khoan lên cách độ cao mặt đất từ 0.5m đến 1.5m người ta dừng phun chất kết dính, nhưng đoạn cọc 0.5m đến 1.5m này vẫn được phun đầy đủ chất kết dính là nhờ chất kết dính có trong đường ống tiếp tục được phun (hoặc bơm) vào hố khoan. Khi mũi khoan được rút lên khỏi hố khoan, trong hố khoan còn lại đất đã được trộn đều với chất kết dính dần dần đông cứng tạo thành cọc xi măng đất. Hiện nay trên thế giới có hai công nghệ được áp dụng phổ biến là công nghệ của Châu Âu và công nghệ của Nhật Bản.
13
6.Các công nghệ khoan phụt
14
Hiện nay ở Việt Nam phổ biến hai công nghệ thi công cọc xi măng đất là: Công nghệ trộn khô (Dry Jet Mixing) và Công nghệ trộn ướt (Wet Mixing hay còn gọi là Jet- grouting)là công nghệ của Nhật Bản. - Trộn khô là quá trình phun trộn xi măng khô với đất có hoặc không có chất phụ gia. - Trộn ướt là quá trình bơm trộn vữa xi măng với đất có hoặc không có chất phụ gia. Mỗi phương pháp trộn (khô hoặc ướt) có thiết bị giây chuyền thi công kỹ thuật, thi công phun (bơm) trộn khác nhau. Hiện nay trên thế giới đã phát triển ba công nghệ Jet-grouting: đầu tiên là công nghệ S, tiếp theo là công nghệ T, và gần đây là công nghệ D. + Công nghệ đơn pha S: Công nghệ đơn pha tạo ra các cọc xi măng đất có đường kính vừa và nhỏ 0,4 - 0,8m. Công nghệ này chủ yếu dùng để thi công nền đất đắp, cọc... + Công nghệ hai pha D: Công nghệ hai pha tạo ra các cọc xi măng đất có đường kính từ 0,8 -1,2m. Công nghệ này chủ yếu dùng để thi công các tường chắn, cọc và hào chống thấm. + Công nghệ ba pha T: Phụt ba pha là phương pháp thay thế đất mà không xáo trộn đất. Công nghệ T sử dụng để làm các cọc, các tường ngăn chống thấm, có thể tạo ra cột Soilcrete đường kính đến 3m. Hiện nay ở Việt Nam, Trung tâm Công nghệ Máy xây dựng và Cơ khí thực nghiệm thuộc Viện Khoa học và Công nghệ Giao thông Vận tải đã nghiên cứu và chế tạo thành công thiết bị điều khiển và định lượng xi măng để thi công cọc đất gia cố. Qua đó, Trung tâm đã làm chủ được việc chế tạo hệ điều khiển, hệ định lượng và phun xi măng; tổ hợp thiết bị thi công cọc gia cố đã được ứng dụng thành công và cho hiệu quả cao tại công trường. So với sản phẩm cùng loại của CHLB Đức, thiết bị do Trung tâm chế tạo có tính năng kỹ thuật tương đương nhưng giá thành chỉ bằng 30%. So với thiết bị của Trung Quốc, thiết bị có nhiều tính năng ưu việt hơn hẳn: Do sử dựng máy cơ sở là loại búa đóng cọc di chuyển bằng bánh xích, nên tính cơ động cao, tốc độ làm việc của thiết bị khoan lớn, năng suất gấp 1,5-2 lần. Đặc biệt, tổ hợp thiết bị được trang bị hệ thống điều khiển hiện đại, toàn bộ các thao tác thi công cọc gia cố được tự động hóa theo các chương trình, các số liệu về lượng xi măng sử dụng trên từng mét cọc được hiển thị, lưu giữ và in thành bảng kết quả thi công cho từng cọc. Đây chính là những chỉ tiêu rất quan trọng đánh giá chất lượng của thiết bị cũng như chất lượng của cọc gia cố được thi công. Đây là lần đầu tiên ở trong nước chế tạo được tổ hợp thiết bị thi công cọc gia cố. Thiết bị có giá thành thấp, phù hợp với khả năng tài chính của các đơn vị thi công. Thiết bị cũng được các nhà thầu sử dụng để thi công tại sân bay Trà Nóc.
15
16
7.Trình tự thi công cọc xi măng đất Thi công cải tạo nền đất yếu bằng cọc xi măng đất có thể theo các bước sau: - Định vị và đưa thiết bị thi công vào vị trí thiết kế; - Khoan hạ đầu phun trộn xuống đáy khối đất cần gia cố; - Bắt đầu quá trình khoan trộn và kéo dần đầu khoan lên đến miệng lỗ; - Đóng tắt thiết bị thi công và chuyển sang vị trí mới. 8.Tính toán cọc xi măng đất Bài toán gia cố đất có 3 tiêu chuẩn cần được thỏa mãn: 1. Tiểu chuẩn cường độ: c, phi của nền được gia cố phải thỏa mãn điều kiện sức chịu tải dưới tác dụng của tải trọng công trình. 2. Tiêu chuẩn biến dạng: Mô đun biến dạng tổng của nền được gia cố phải thỏa mãn điều kiện lún của công trình. 3. Điều kiện thoát nước: Áp lực nước lỗ rỗng dư trong đất cần được "giải phóng" càng nhanh càng tốt. Ổn định tổng thể của các cọc đất gia cố xi măng Có hai dạng phá hoại chính cần phải xem xét đối với trường hợp mất ổn định tổng thể đó là: mất ổn định do trượt ngang các cọc đất gia cố; mất ổn định khi khối cọc quay quanh mép của khối, (Public Work ResearchCenter, 2004). Một số cơ chế phá hoại Về phương pháp tính nền gia cố bằng các loại columnar systems. Khi tính toán sức chịu tải của nền gia cố bởi cọc, 4 giả thiết phá hoại sau đây thường được dùng để kiểm tra: 1. Trụ bị phá hoại do biến dạng nở hông (bulging deformation): Tất cả các loại cọc mềm (highly compressible) như trụ đá, trụ cát, trụ vữa xi măng... đều có xu hướng biến dạng nở hông dưới tác dụng của tải trọng đứng. Biến dạng nở hông thường xảy ra ở phần đầu trụ nơi ứng suất hông trong đất tương đối nhỏ. Khi xảy ra biến dạng hông, ứng suất hông trong đất có thể giả thiết là đạt tới Rankine's passive limit (phá hoại bị động). Sức chịu tải của nền tính theo sơ đồ này được tính bằng tải trọng gây ra biến dạng nở hông cho từng trụ đơn lẻ. 2. Phá hoại của đất dưới đầu mũi mỗi trụ đơn lẻ: Nếu trụ quá ngắn (L < 3D), tải trọng tác dụng trên đỉnh trụ, do không được triệt tiêu hết (thông qua ma sát giữa trụ và đất), sẽ truyền xuống mũi trụ và gây ra phá hoại cắt của đất dưới trụ (punching failure). Sức chịu tải của nền trong trường hợp này là tải trọng gây ra phá hoại cắt của đất dưới đầu mũi của mỗi trụ đơn lẻ. Các công thức tính sức chịu tải truyền thống của Terzaghi, Meyerhof, Vesis, Hanson... đều dùng được tuy nhiên cần lưu ý là bề rộng móng B lúc này sẽ chính là đường kính trụ. 3. Phá hoại xảy ra ngay trong vùng được gia cố (mắt trượt phá hoại chạy qua cả trụ lẫn đất): với kiểu phá hoại này các cọc đất gia cố và đất xung quanh các cọc di chuyển theo
17
một khối khi mất ồn định. Tính toán sức chịu tải của nền như cho trường hợp móng nông đặt trên nền không có trụ gia cố. Dùng các công thức tính sức chịu tải nêu trên. Tuy nhiên cần lưu ý là tính chất cơ lý (c, phi) của nền sẽ được xem là tổng hợp của c, phi của đất và trụ. 4. Phá hoại xảy ra tại vùng đất dưới đầu mũi trụ. Đây là dạng mất ổn định tổng thể là cả khối cọc và đất giữa các cọc quay quanh mép của khối cọc. Tính toán tương tự như trường hợp 3. Tải trọng tác dụng trên bề mặt cộng với trọng lượng của khối trụ+đất sẽ được qui về thành tải trọng tương đương đặt lên lớp đất dưới đầu mũi trụ. Tính toán biến dạng của nền gia cố bằng trụ vật liệu rời thì phải tùy vào độ cứng của trụ cũng như dạng liên kết đầu mũi trụ để đưa ra sơ đồ tính phù hợp. Nếu trụ là dạng floating (không được đưa xuống tầng đất chịu tải) thì nên tính toán lún bằng cách qui đổi trụ+đất thành nền đồng nhất có E tương đương để tính. Nếu trụ tương đối cứng lại được đưa xuống tầng chịu tải thì tính lún nền bằng độ lún của trụ có lẽ phù hợp hơn. Lưu ý là trong tính toán lún nền gia cố bởi trụ, độ lún tổng không có ý nghĩa mấy. Độ lún lệch quan trọng hơn rất nhiều. Về chuyện lún lệch thì lại liên quan đến sự truyền tải trọng xuống trụ và đất nền như thế nào (arching effect). Hiện nay có 3 quan điểm: - Quan điểm xem cọc xi măng đất làm việc như cọc. Sơ đồ này đòi hỏi trụ phải có độ cứng tương đối lớn (trụ đá hoặc trụ bê tông - vibro-concrete column) và các trụ phải được đưa xuống tầng đất chịu tải (bearing layer). Nếu tính theo sơ đồ này thì lực từ móng chuyền xuống sẽ chủ yếu đi vào các columns (đất nền dưới móng không chịu tải). Với trụ không được đưa xuống tầng chịu lực, có thể dùng phương pháp tính với cọc ma sát để tính. - Quan điểm xem các cọc và đất làm việc đồng thời. Nền trụ+đất dưới móng được xem như nền đồng nhất với các số liệu cường độ c, phi được nâng cao (được tính từ c, phi của đất và của vật liệu làm trụ). Công thức qui đổi c, phi tương đương dựa trên độ cứng của trụ, đất và diện tích đất được thay thế bởi trụ.(tính tóan như đối với nền thiên nhiên) - Một số các nhà khoa học lại đề nghị tính tóan theo ca 2 phương thức trên nghĩa là sức chịu tải thì tính tóan như "cọc" còn biến dạng thì tính tóan theo nền. Sở dĩ các quan điểm trên chưa thống nhất bởi vì bản thân vấn đề phức tạp, những nghiên cứu về lý thuyết và thực nghiệm còn hạn chế. Có người đề xuất cách tính toán như sau: + Tính sức chịu tải của một cọc như cọc cứng. + Tính số cột cần thiết (Căn cứ lực tác dụng, khả năng chịu tải của đất móng giữa các cột). + Tùy thuộc tỷ lệ diện tích thay thế giữa cột va đất để tính tóan tiếp - Nếu tỷ lệ này >20% thi coi khối đất+Cột là một khối và tính tóan như một khối móng quy ước. - Ngược lại thì tính tóan như móng cọc.
18
19
9.Một số lưu ý khi thiết kế và ti công cọc xi măng đất Do việc thiết kế cọc xi măng đất thường được dựa trên nhưng giả thiết do vậy công tác thí nghiệm là rất quan trọng. Sau đây là một số thí nghiệm cần lưu ý khi thiết kế: a.Thí nghiệm xuyên tĩnh có đo áp lực nước lỗ rỗng CPTU; b.Thí nghiệm nén cố kết; c. Thí nghiệm hỗn hợp xi măng đất (để xác định hàm lượng xi măng sử dụng cho gia cố); d.Thí nghiệm cắt cánh; e. Thí nghiệm trộn đất tại chỗ với xi măng theo tiêu chuẩn của Thụy Điển Khi thi công ngoài hiện trường cần có một số thí nghiệm, đo và quan trắc như sau: a.Thí nghiệm xuyên cắt tiêu chuẩn, kết quả thí nghiệm sức kháng cắt được so sánh với kết quả thí nghiệm trong phòng, giá trị hàm lượng xi măng được chấp thuận là giá trị sao cho cường độ kháng cắt của cọc tương đương với kết quả phòng thí nghiệm; b.Thí nghiệm nén ngang; c. Thí nghiệm nén tĩnh một cột; d.Thí nghiệm đào cột; e. Thí nghiệm chất tải trên một cột; f. Thí nghiệm chất tải toàn phần; g.Quan trắc đo lún trên hiện trường; h. Quan trắc đo áp lực nước trong khối gia cố; i. Quan trắc do độ lún theo độ sâu của tầng đất của khối gia cố…… Dựa trên các kết quả thí nghiệm và quan trắc người kỹ sư thiết kế và thi công đề ra những biện pháp cần thiết cho việc xử lý nền móng công trình. 10.Một số Kết quả nghiên cứu và khả năng ứng dụng tại Việt Nam. Khi tính toán sức chịu tải của nền gia cố bởi cọc, 4 giả thiết phá hoại sau đây thường được dùng để kiểm tra: 1. Trụ bị phá hoại do biến dạng nở hông (bulging deformation): Tất cả các loại cọc mềm (highly compressible) như trụ đá, trụ cát, trụ vữa xi măng... đều có xu hướng biến dạng nở hông dưới tác dụng của tải trọng đứng. Biến dạng nở hông thường xảy ra ở phần đầu trụ nơi ứng suất hông trong đất tương đối nhỏ. Khi xảy ra biến dạng hông, ứng suất hông trong đất có thể giả thiết là đạt tới Rankine's passive limit (phá hoại bị động). Sức chịu tải của nền tính theo sơ đồ này được tính bằng tải trọng gây ra biến dạng nở hông cho từng trụ đơn lẻ.
20
2. Phá hoại của đất dưới đầu mũi mỗi trụ đơn lẻ: Nếu trụ quá ngắn (L < 3D), tải trọng tác dụng trên đỉnh trụ, do không được triệt tiêu hết (thông qua ma sát giữa trụ và đất), sẽ truyền xuống mũi trụ và gây ra phá hoại cắt của đất dưới trụ (punching failure). Sức chịu tải của nền trong trường hợp này là tải trọng gây ra phá hoại cắt của đất dưới đầu mũi của mỗi trụ đơn lẻ. Các công thức tính sức chịu tải truyền thống của Terzaghi, Meyerhof, Vesis, Hanson... đều dùng được tuy nhiên cần lưu ý là bề rộng móng B lúc này sẽ chính là đường kính trụ. 3. Phá hoại xảy ra ngày trong vùng được gia cố (mắt trượt phá hoại chạy qua cả trụ lẫn đất): Tính toán sức chịu tải của nền như cho trường hợp móng nông đặt trên nền không có trụ gia cố. Dùng các công thức tính sức chịu tải nêu trên. Tuy nhiên cần lưu ý là tính chất cơ lý (c, phi) của nền sẽ được xem là tổng hợp của c, phi của đất và trụ. 4. Phá hoại xảy ra tại vùng đất dưới đầu mũi trụ. Tính toán tương tự như trường hợp 3. Tải trọng tác dụng trên bề mặt cộng với trọng lượng của khối trụ+đất sẽ được qui về thành tải trọng tương đương đặt lên lớp đất dưới đầu mũi trụ.
21
p dụng khá phổ biến t trên thế
u nó chung được áp d n đường đắ i nhỏ; yêu giải pháp x n mạnh dạn ường đầu cầ ng mất ổn và cọc xi m dụng ở Việt ắp cao trên cầu đất nề xử lý nền b n ứng dụng ầu. Ngoài r định mái d măng đất đ t Nam gần nền đất yế ền cố kết nh ằng cọc xi g công ngh ra, ứng dụn dốc… cũng đã được áp n đây. ếu; công trì hanh; tiết k măng đất hệ này để x ng cọc xi m g đạt được ình yêu cầu kiệm vật li tỏ ra khá h xử lý nền đ măng đất đ c hiệu quả c u thời gian ệu đắp khi hiệu quả. V đắp trên đất để làm tườn cao về kinh n thi công i vật liệu Vì vậy t yếu ng chắn, h tế - kỹ
và ưu điểm m của
công nghệ pháp xử lý này trở nê bằng cọc x n phổ biến xi măng đấ n thì giá thà ất càng đượ ành xây lắp ợc nâng ca p sẽ giảm v ao.
t Nhận xét hệ trộn sâu Công ngh ng chỉ mới giới nhưn với các nền Thực tế v lún còn lại ngắn; độ hiếm thì g này khan húng ta nên sắp tới ch ác đoạn đư nhất là cá g hầm, chố vách tầng thuật. Một khi c phương p
KHU U DÂN CƯ Ư 584-TÂN N KIÊN, H HUYỆN B BÌNH CHÁ ÁNH,TP.H HCM
TH I CÔNG C CỌC TƯỜN NG VÂY 1 HÀNG C CỌC
22
ĐƯỜN G KÍNH C CỌC 1m, L L = 12m, H HL XM 260 0KG/M3
CÔNG NGHỆ THI CÔNG ÉP CỌC
A. ÉP CỌC THÔNG THƯỜNG
1. Một số định nghĩa
Cọc ép là cọc được hạ bằng năng lượng tĩnh, không gây nên xung lượng lên đầu cọc.
Tải trọng thiết kế là giá trị tải trọng do Thiết kế dự tính tác dụng lên cọc.
Lực ép nhỏ nhất (Pep)min là lực ép do Thiết kế quy định để đảm bảo tải trọng thiết kế lên cọc, thông thường lấy bằng 150 - 200% tải trọng thiết kế;
Lực ép lớn nhất (Pep)max là lực ép do Thiết kế quy định, không vượt quá sức chịu tải của vật liệu cọc; được tính toán theo kết quả xuyên tĩnh, khi không có kết quả này thì thường lấy bằng 200 - 300% tải trọng thiết kế.
2. Ưu nhược điểm của phương pháp thi công ép cọc
Hiện nay có nhiều phương pháp để thi công cọc như búa đóng, kích ép, khoan nhồi... Việc lựa chọn và sử dụng phương pháp nào phụ thuộc vào địa chất công trình và vị trí công trình.Ngoài ra còn phụ thuộc vào chiều dài cọc, máy móc thiết bị phục vụ thi công.Một trong các phương pháp thi công cọc đó là ép cọc bằng kích ép.
Ưu điểm:
-Êm, không gây ra tiếng ồn
- Không gây ra chấn động cho các công trình khác
-Khả năng kiểm tra chất lượng tốt hơn: từng đoạn cọc được ép thử dưới lực
ép và ta xác định được sức chịu tải của cọc qua lực ép cuối cùng.
Nhược điểm:
-Không thi công được cọc có sức chịu tải lớn hoặc lớp đất xấu cọc phải
23
xuyên qua quá dầy.
3. Chuẩn bị mặt bằng thi công
Phải tập kết cọc trước ngày ép từ 1 đến 2 ngày (cọc được mua từ các nhà máy sản xuất
cọc)
Khu xếp cọc phải đặt ngoài khu vực ép cọc, đường đi vận chuyển cọc phải bằng phẳng,
không gồ ghề lồi lõm
Cọc phải vạch sẵn trục để thuận tiện cho việc sử dụng máy kinh vĩ cân chỉnh
Cần loại bỏ những cọc không đủ chất lượng, không đảm bảo yêu cầu kỹ thuật
Trước khi đem cọc đi ép đại trà, phải ép thí nghiệm 1 – 2% số lượng cọc
Phải có đầy đủ các báo cáo khảo sát địa chất công trình, kết quả xuyên tĩnh.
4.Vị trí ép cọc
Vị trí ép cọc được xác định đúng theo bản vẽ thiết kế: phải đầy đủ khoảng cách, sự
phân bố các cọc trong đài móng với điểm giao nhau giữa các trục.
Để cho việc định vị thuận lợi và chính xác, ta cần phải lấy 2 điểm móc nằm ngoài để kiểm tra các trục có thể bị mất trong quá trình thi công. Thực tế, vị trí các cọc được đánh dấu bằng các thanh thép dài từ 20 đến 30cm
Từ các giao điểm các đường tim cọc, ta xác định tâm của móng, từ đó ta xác định tâm
các cọc. 5.Lựa chọn phương án thi công ép cọc
Phương án 1
24
Nội dung: Tiến hành đào hố móng đến cao trình đỉnh cọc, sau đó mang máy móc, thiết bị ép đến và tiến hành ép cọc đến độ sâu cần thiết. Ưu điểm : -Đào hố móng thuận lợi, không bị cản trở bởi các đầu cọc -Không phải ép âm Nhược điểm : -Ở những nơi có mực nước ngầm cao, việc đào hố móng trước rồi mới thi công ép cọc khó thực hiện được -Khi thi công ép cọc mà gặp trời mưa thì nhất thiết phải có biện pháp bơm hút nước ra khỏi hố móng -Việc di chuyển máy móc, thiết bị thi công gặp nhiều khó khăn
-Với mặt bằng thi công chật hẹp, xung quanh đang tồn tại những công trình thì việc thi công theo phương án này gặp nhiều khó khăn, đôi khi không thực hiện được.
Phương án 2
Nội dung: Tiến hành san phẳng mặt bằng để tiện di chuyển thiết bị ép và vận chuyển sau đó tiến hành ép cọc theo yêu cầu. Như vậy, để đạt được cao trình đỉnh cọc cần phải ép âm. Cần phải chuẩn bị các đoạn cọc dẫn bằng thép hoặc bằng bê tông cốt thép để cọc ép được tới chiều sâu thiết kế. Sau khi ép cọc xong ta sẽ tiến hành đào đất để thi công phần đài, hệ giằng đài cọc
Ưu điểm:
25
-Việc di chuyển thiết bị ép cọc và vận chuyển cọc có nhiều thuận lợi kể cả khi gặp trời mưa -Không bị phụ thuộc vào mực nước ngầm -Tốc độ thi công nhanh Nhược điểm: -Phải thêm các đoạn cọc dẫn để ép âm -Công tác đào đất hố móng khó khăn, phải đào thủ công nhiều, thời gian thi công lâu vì rất khó thi công cơ giới hóa
6.Các yêu cầu kỹ thuật đối với đoạn ép cọc
Cốt thép dọc của đoạn cọc phải hàn vào vành thép nối theo cả 2 bên của thép dọc và
trên suốt chiều cao vành
Vành thép nối phải phẳng, không được vênh Bề mặt ở đầu hai đoạn cọc nối phải tiếp xúc khít với nhau. Kích thước các bản mã đúng với thiết kế và phải ≥ 4mm Trục của đoạn cọc được nối trùng với phương nén Kiểm tra kích thước đường hàn so với thiết kế, đường hàn nối cọc phải có trên cả 4
mặt của cọc. Trên mỗi mặt cọc, chiều dài đường hàn không nhỏ hơn 10cm
7.Yêu cầu kỹ thuật với thiết bị ép cọc
Lực ép danh định lớn nhất của thiết bị không nhỏ hơn 1,4 lần lực ép lớn nhất
Pép max yêu cầu theo quy định thiết kế
Lức nén của kích phải đảm bảo tác dụng dọc trục cọc khi ép đỉnh, không gây lực ngang
khi ép
Chuyển động của pittông kích phải đều, và khống chế được tốc độ ép
Đồng hồ đo áp lực phải tương xứng với khoảng lực đo
Thiết bị ép cọc phải đảm bảo điều kiện để vận hành theo đúng quy định về an toàn lao
26
động khi thi công
Giá trị đo áp lực lớn nhất của đồng hồ không vượt quá 2 lần áp lực đo khi ép cọc
Chỉ huy động từ (0,7 ÷ 0,8) khả năng tối đa của thiết bị ép cọc
Trong quá trình ép cọc phải làm chủ được tốc độ ép để đảm bảo các yêu cầu kỹ thuật
8.Tính toán chọn cẩu phục vụ Căn cứ vào trọng lượng bản thân của cọc, của đối trọng và độ cao nâng cẩu cần thiết để chọn cẩu thi công ép cọc
Sức nâng Qmax/Qmin Tầm với Rmax/Rmin Chiều cao nâng: Hmax/Hmin Độ dài cần chính L Độ dài cần phụ Thời gian Vận tốc quay cần
9.Phương pháp ép cọc và chọn máy ép cọc
Ép đỉnh
Lực ép được tác dụng từ đỉnh cọc để ấn cọc xuống Ưu điểm Toàn bộ lực ép do kích thủy lực tạo ra được truyền trực tiếp lên đầu cọc chuyển thành hiệu quả ép. Khi ép qua các lớp đất có ma sát nội tương đối cao như á cát, sét dẻo cứng... lực ép có thể thắng lực cản do ma sát để hạ cọc xuống sâu dễ dàng. Nhược điểm Cần phải có hai hệ khung giá. Hệ khung giá cố định và hệ khung giá di động, với chiều cao tổng cộng của hai hệ khung giá này phải lớn hơn chiều dài một đoạn cọc: nếu 1 đoạn cọc dài 6m thì khung giá phải từ 7 ÷ 8m mới có thể ép được cọc. Vì vậy khi thiết kế cọc ép, chiều dài một đoạn cọc phải khống chế bởi chiều cao giá ép trong khoảng 6 – 8m
Ép ôm
27
Lực ép được tác dụng từ hai bên hông cọc do chấu ma sát tạo nên để ép cọc xuống Ưu điểm Do biện pháp ép từ 2 bên hông của cọc, máy ép không cần phải có hệ khung giá di động, chiều dài đoạn cọc ép có thể dài hơn.
Nhược điểm Ép cọc từ hai bên hông cọc thông qua 2 chấu ma sát do do khi ép qua các lớp ma sát có nội ma sát tương đối cao như á sét, sét dẻo cứng... lực ép hông thường không thể thắng được lực cản do ma sát tăng để hạ cọc xuống sâu. Nói chung, phương pháp này không được sử dụng rộng rãi bằng phương pháp ép đỉnh
Các bộ phận của máy ép cọc (ép đỉnh)
1.Xi lanh nâng hạ máy
2.Dầm chính
3.Ca bin điều khiển
4.Gía ép
5.Xi lanh ép
6.Cọc ép
7.Cần trục
8.Gia trọng
9.Cặp chân đế di chuyển ngang
10. Cặp chân đế di chuyển dọc
11.Thân máy
12.Cầu thang
Chọn máy ép cọc
Chọn máy ép cọc để đưa cọc xuống chiều sâu thiết kế, cọc phải qua các tầng địa chất khác
nhau tùy theo điều kiện cụ thể của địa chất công trình. Muốn cho cọc qua được những địa tầng đó thì lực ép cọc phải đạt giá trị:
Pep ≥ K.Pc
28
Trong đó : Pep – lực ép cần thiết để cọc đi sâu vào đất nền tới độ sâu thiết kế
K – hệ số K > 1; có thể lấy K = 1,5 – 2 phụ thuộc vào loại đất và tiết diện cọc Pc – tổng sức kháng tức thời của nền đất,
Pc = Pmui + Pmasat Pmui : phần kháng mũi cọc Pmasat : ma sát thân cọc
Như vậy, để ép được cọc xuống chiều sâu thiết kế cần phải có một lực thắng được lực ma sát bên của cọc và phá vỡ cấu trúc của lớp đất dưới mũi cọc. Lực ép đó bằng trọng lượng bản thân cọc và lực ép bằng thủy lực. Lực ép cọc chủ yếu do kích thủy lực tạo ra.
B.ÉP CỌC BTCT DỰ ỨNG LỰC THEO PHƯƠNG PHÁP KHOAN + ÉP
29
1.Giới thiệu chung về cọc BTCT dự ứng lực Thiết bị và Công nghệ thi công của Nhật Bản và Hàn Quốc, công nghệ được dùng rất phổ biến ở Nhật Bản và Hàn Quốc. Công nghệ chuyên dùng để thi công cọc ống (cọc bê tông ly tâm dự ứng lực, cọc ống thép) có đường kính từ D=0,3-1,0m. có nhiều ưu điểm so với các công nghệ thi công hạ cọc khác đang được áp dụng hiện nay.
Thi công móng cọc nhà cao tầng, công trình cầu … bằng cọc bê tông ly tâm dự ứng lực đang dần dần thay thế cọc khoan nhồi và các loại cọc khác vì công nghệ này có chất lượng cao, giá thành hạ. Công nghệ thi công hạ cọc ống bêtông ly tâm dự ứng lực bằng phương pháp khoan ép , khoan thả có nhiều ưu điểm và khắc phục được các nhược điểm của các phương pháp hạ cọc khác như sau:
30
Không làm ảnh hưởng chất lượng cọc do lực ép đầu cọc nhỏ. Không làm hóa mềm nền đất do được lấy đất từ bên trong lòng cọc. Khoan ép được cho tất cả các loại địa chất kể cả thấu kính cát hạt thô kết cấu chặt, sét kết cấu chặt hoặc đá phong hóa, đá nền. Thi công nhanh, chấn động nhỏ và không ảnh hưởng các công trình lân cận. Thi công được ở các khu vực diện tích chật hẹp trong đô thị có công trình kiến trúc lân cận.Vì không gây tiếng ồn. Tận dụng tối đa chiều dài cọc, không phải chặt bỏ đầu cọc khi thi công đài cọc. Mở rộng được đầu cọc để tăng sức chịu tải của cọc.
2.Các quy định chung về cọc khoan ép Coïc khoan eùp laø coïc ñöôïc haï baèng naêng löôïng tónh,khoâng gaây neân xung löôïng leân ñaàu coïc nhöng löïc eùp nhoû do ñöôïc laáy ñaát töø long coïc ra ngoaøi. Taûi troïng thieát keá laø giaù trò taûi troïng nhoû do Thieát keá döï tính taùc duïng leân coïc. Ñeå coù ñaày ñuû soá lieäu cho thi coâng moùng coïc, nhaát laø trong ñieàu kieän ñòa chaát phöùc taïp, Nhaø thaàu phaûi:
31
Tieán haønh eùp caùc coïc thöû vaø Tieán haønh thí nghieäm coïc baèng taûi troïng tónh theo ñeà cöông cuûa Tö vaán hoaëc Thieát keá ñeà ra
3.Chuẩn tọa độ cọc Traéc ñaïc ñònh vò caùc truïc moùng caàn ñöôïc tieán haønh töø caùc moác chuaån theo quy ñònh hieän haønh. Moác ñònh vò truïc thöôøng laøm baèng caùc coïc ñoùng, naèm caùch truïc ngoaøi cuøng cuûa moùng khoâng ít hôn 10m. Trong bieân baûn baøn giao moác ñònh vò phaûi coù sô ñoà boá trí moác cuøng toïa ñoä cuûa chuùng cuõng nhö cao ñoä cuûa caùc moác chuaån daãn töø löôùi cao trình thaønh phoá hoaëc quoác gia. Vieäc ñònh vò töøng coïc trong quaù trình thi coâng phaûi do caùc traéc ñaït vieân coù kinh nghieäm tieán haønh döôùi söï giaùm saùt cuûa kyõ thuaät thi coâng coïc phía Nhaø thaàu vaø trong caùc coâng trình quan troïng phaûi ñöôïc Tö vaán giaùm saùt kieåm tra. Löôùi truïc ñònh vò phaûi thöôøng xuyeân ñöôïc kieåm tra, Ñoä sai leäch cuûa caùc truïc so vôøi thieát keá khoâng ñöôïc vöôït quaù 1cm treân 100m chieàu daøi tuyeán.
4.Bảo quản cọc Chuyeân chôû, baûo quaûn, naâng coïc vaøo vò trí haï coïc phaûi tuaân thuû caùc bieän phaùp choáng hö haïi coïc. Khi chuyeân chôû coïc beâ toâng coat theùp döï öùng löïc cuõng nhö khi saép xeáp xuoáng baõi taäp keát phaûi coù heä con keâ baèng goã ôû döôùi moùc caåu. Nghieâm caám vieäc laên hoaëc keùo coïc BTLT döï öùng baèng daây.
32
5.Trình tự thi công cọc Ñònh vò tim coïc theo hoà sô thieát keá. Laép ñaët caàn khoan vaøo trong loøng coïc oáng BTLT döï öùng löïc. Di chuyeån maùy khoan ñeán vò trí coïc, duøng caàn caåu phuï trôï laép ñaët coïc vaø caàn khoan vaøo vò trí caàn khoan eùp vaø ñònh vò chính xaùc. Trieån khai khoan vaø eùp cuøng luùc, khi khoan ñaát ñöôïc theo caàn khoan ruoät vòt ñöa vaøo trong long coïc. Khi khoan, khoâng ñöôïc xoay coïc ñeå eùp trong ñoaïn > 5m saâu tính töø maët ñaát. Cuøng luùc vôùi vieäc haï coïc thì caàn caåu phuï trôï laép caàn khoan vaøo ñoaïn thöù 2 ñeå chuaån bò.
33
Trong khi haï coïc, duøng heä thoáng ñònh vò thaúng ñöùng caàn maùy khoan treân maùy khoan vaø maùy kinh vó ñeå theo doõi ñoä thaúng ñöùng coïc. Sau khi ha xongï ñoaïn thöù 1 caùch maët ñaát khoaûng 1.2 – 1.5m thì döøng eùp, di chuyeån maùy khoan ra ngoaøi, ñoàng thôøi caàn caåu phuï trôï seõ laép ñaët ñoaïn thöù 2 leân treân ñoaïn thöù 1. Kieåm tra maët tieáp xuùc cuûa 2 maët bích ñaàu coïc cho chính xaùc, ñaûm baûo 2 maët bích ñaàu coïc hoaøn toaøn tieáp xuùc nhau. Kieåm tra ñoä thaúng ñöùng cuûa 2 ñoaïn coïc baèng maùy kinh vó vaø thöôùc coù boït thuûy. Haøn noái 2 ñoaïn coïc bôûi ñöôøng haøn 10mm baèng 2 maùy haøn (neáu coù ñieàu kieän thì duøng maùy haøn baùn töï ñoäng, haøn day…)sau khi haøn xong queùt bitum quanh moái noái vaø maët bích coïc. Di chuyeån maùy khoanvaøo vò trí vaø tieáp tuïc khoan eùp nhö ñoaïn 1 ñeå haï coïc xuoáng loøng ñaát. Neáu coïc thieát keá coù ñoaïn thöù 3, 4….thì trình töï thi coâng gioáng nhö ñoaïn 2. Moãi ñoaïn coïc phaûi ñöôïc eùp lieân tuïc khoâng ñöôïc döøng nghæ coïc laâu quaù 6h nhaèm khoâng laøm aûnh höôûng ñeán quaù trình eùp. Sau khi haï coïc ñeán caùch cao ñoä thieát keá khoaûng 2.5m thì döøng, sau ñoù eùp coïc saâu theâm 0.5 -1m roài tieán haønh thoåi röûa long coïc vaø bôm vöõa beâ toâng M200 trong long coïc ñeå bòt ñaàu coïc (khoâng môû roäng ñaàu coïc). Caáp khoái vöõa ximaêng M200 cho 1 vöõa seõ ñöôïc TN trong phoøng TN hôïp chuaån. Löôïng vöõa ximaêng bôm vaøo trong loøng coïc coù chieàu cao lôùn hôn 2.4m (0.4 laàn ñk coïc) , coù phuï gia ñoâng cöùng nhanh. Sau khi khoan eùp ñöôïc 7 ngaøy ñeå vöõa ximăng ñaït cöôøng ñoä, duøng buùa ñoáng coïc 8taán vôùi chieàu cao rôi 1.5m (hoaëc buùa ñoáng coïc thuûy löïc hoaëc diezen coù naêng löôïng xung kích töông ñöông) ñoáng chieàu daøi coïc ñeán ñoä xaâu thieát keá hoaëc ñaït ñoä khoái thieát keá ñeà ra. Trong thôøi gian thi coâng coïc, ñôn vò thi coâng ñaûm baûo haï ñaàu coïc xuoáng maët ñaát thieân nhieân taïi vò trí coïc ít nhaát laø 3m, coá gaéng haï caøng xaâu caøng toát nhaèm giaûm chi phí cho chuû ñaàu tö. Sau khi ñoáng töø 14-21 ngaøy, coù theå thöïc hieän caùc bieän phaùp kieåm tra chaát löôïng nhö: thöû PDA hoaëc neùn thöû tónh coïc.
6.Các bước kiểm tra chất lượng cọc
34
Kieåm tra ñoä thaúng ñöùng Phöông aùn 1: baèng thieát bò ñònh vò thaúng ñöùng cuûa maùy khoan eùp, Phöông aùn 2: Baèng maùy toaøn ñaït ñieän töû ño theo 2 phöông vuoâng goùc. Kieåm tra moái haøn: baèng maét thöôøng nhaèm kieåm tra chieàu daøy ñöôøng haøn, caùc khuyeát taät ñöôøng haøn… Ñoaïn muõi coïc caàn ñöôïc laép ñaët caån thaän, kieåm tra theo 2 phöông vuoâng goùc sao cho ñoä leäch taâm khoâng quaù 10mm. Khi phaùt hieän coïc bò nghieâng caàn ngöng eùp ñeå caân chænh. Tröôùc khi haøn coïc caàn kieåm tra beà maët 2 ñaàu ñoaïn coïc, söõa chöõa cho maët thaät phaúng, Kieåm tra chi tieát moái noái laép döïng ñoaïn coïc phaûi truøng taâm vôùi ñoaïn coïc keá tröôùc.Ñoä nghieâng so vôùi phöông thaúng ñöùng khoâng quaù 1%. Sau khi ñôn vò thieát keá vaø chuû ñaàu tö quyeát ñònh chieàu daøi coïc ñaïi traø thì caàn phaûi haï coïc chính xaùc ñoä saâu ñöôïc yeâu caàu hoaëc ñaït ñoä choân thieát keá.
Khi troän vöõa bôm bòt ñaàu coïc caàn phaûi ñöôïc ño löôøng caáp khoái vaø laáy maãu vöõa khi bôm ñeå kieåm tra (cöù 1 ngaøy thi coâng laáy maãu vöõa 1 laàn) . Tröôûng hôïp coù nghi ngôø chuû ñaàu tö vaø ñôn vò giaùm saùt coù theå khoang laáy maãu vöõa ñaàu coïc sau khi ñaõ ñaït cöôøng ñoä ñeå kieåm tra chaát löôïng vöõa sau khi bôm. Cöôøng ñoä maãu vöõa ñaàu coïc phaûi ñaït cöôøng ñoä > 50kg/cm2.
7.Biện pháp an toàn và đảm bảo vệ sinh môi trường Caùc thieát bò khoang eùp phaûi ñöôïc kieåm tra tröôùc khi thi coâng, Heä thoáng ñöôøng daây ñieän phaûi ñöôïc kieåm tra thöôøng xuyeân khoâng ñeå tröïc tieáp treân maët ñaát… Cöû caùn boä phuï traùch ATLD thöôøng tröïc taïi coâng tröôøng.Taát caû caùn boä, coâng nhaân vaø moäi thaønh phaàn vaøo coâng tröôøng phaûi coù ñaày ñuû caùc duïng cuï baûo hoä lao ñoäng theo quy ñònh hieän haønh. Trong 1 ngaøy ñeâm thi coâng, chuû ñaàu tö, tö vaán giaùm saùt, ñôn vò thi coâng thöïc hieän ngay coâng taùc nhieäm thu ñöôïc chính xaùc ñaït y/c theo quy ñònh hieän haønh.
8.Dự kiến sự cố và biện pháp xử lý khi có sự cố xảy ra Maùy khoang quaù taûi khoâng khoang ñöôïc vaøo loøng ñaát : trong khi khoang caàn löu yù coät ñòa chaát ñeå xaùc ñònh toác ñoä voøng quay khoang, löïc khoang cho phuø hôïp. Khi caûm thaáy quaù taûi caàn ruùt caàn khoang leân, thöïc hieän ñoäng taùc khoang moài. Trong tröôøng hôïp coïc xuoáng chaäm thì caàn taêng taûi eùp vaø khoang laáy vaät chöôùng ngaïi cheøn eùp leân coïc. Tröôøng hôïp ñang bôm vöõa bò taét thì xaùc ñònh vò trí vöõa bò taét, thaùo raùp caàn môùi vaø xem xeùt laïi keát caáu vöõa ñaõ troän taïi maùy troän. Coïc ñoùng ñaït chieàu daøi thieát keá nhöng khoâng ñaït ñoä choái hoaëc ngöôïc laïi.
35
9.Lưu ý trước khi thi công hạ cọc Nghieân cöùu ñieàu kieän ñòa chaát cuûa coâng trình vaøñòa chaát thuïy vaên, chieáu daøy, theá naèm vaø ñaëc tröng cô hoïc cuûa chuùng. Thaêm doø khaû naêng coù chöôùng ngaïi döôùi ñaát ñeå coù bieän phaùp loaïi boû chuùng, söï coù maët cuûa coâng trình ngaàm vaø coâng trình laân caän ñeå coù bieän phaùp phoøng ngöøa aûnh höôûng xaàu ñeán chuùng. Xem xeùt ñieàu kieän moâi tröôøng ñoâ thò (tieáng oàn vaø chaán ñoäng) theo tieâu chuaån moâi tröôøng lieân quan khi thi coâng gaàn khu daân cö vaø coâng trình coù saün.
Nghieäm thu maët baèng thi coâng. Laäp löôùi traéc ñaït ñònh vò caùc truïc moùng vaø toïa ñoä caùc coïc thi coâng treân maët baèng. Kieåm tra chöùng chæ xuaát xöôûng cuûa coïc. Kieåm tra kích thöôùc thöïc teá cuûa coïc. Chuyeân chôû vaø saép xeáp coïc treân maët baèng thi coâng. Ñaùnh daáu chia ñoaïn leân than coïc theo chieàu daøi coïc. Toå hôïp caùc ñoaïn coïc treân maët ñaát thaønh caây coïc theo thieát keá. Ñaët maùy traéc ñaït ñeå theo doåi ñoä thaúng ñöùng cuûa coïc ño ñoä choái cuûa coïc.
10.Hàn các đoạn cọc Chæ baét ñaàu haøn noái caùc ñoaïn coïc khi: Kích thöôùc caùc maõ ñuùng vôùi thieát keá; Truïc cuûa ñoaïn coïc ñaõ ñöôïc kieåm tra thaúng ñöùng theo 2 phöông vuoâng goùc; Beà maët 2 ñoaïn coïc phaûi tieáp xuùc that khit vôùi nhau. Ñöôøng haøn moái noái phaûi ñaûm baûo ñuùng quy ñònh thieát keá veà chòu löïc, khoâng ñöôïc co nhöõng khuyeát taät sau:
Kích thöôùc ñöôøng haøn sai leäch so vôùi thieát keá;
Chieàu cao hoaëc chieàu roäng moái haøn khoâng ñoàng ñeàu;
Ñöôøng haøn khoâng thaúng, beà maët moái haøn bò roã,quaù nhieät, bò nöùt… Chæ ñöôïc tieáp tuïc haï coïc khi ñaõ kieåm tra caùc moái haøn khoâng bò khuyeát taät.
TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC
1. Sức chịu tải của cọc tính theo thí nghiệm SPT
Trong đó:
36
Na Ns Ls Chỉ số SPT của đất dưới mũi cọc Chỉ số SPT của lớp cát bên thân cọc Chiều dài đoạn cọc nằm trong lớp cát
Lc Ap d Chiều dài đoạn cọc nằm trong lớp sét Diện tích mũi cọc Đường kính cọc
Hệ số phụ thuộc vào phương pháp hạ cọc (cid:2009)
2. Sức chịu tải của cọc tính theo đất nền
Trong ñoù:
Qs : Söùc chòu taûi cöïc haïn cuûa thaønh phaàn ma saùt xung quanh thaân coïc Qp : Söùc khaùng muõi cöïc haïn cuûa coïc FSs : Heä soá an toaøn cuûa thaønh phaàn ma saùt (theo phuï luïc B cuûa TCVN 205:1998, laáy FS s = 1.5 ÷ 2.0) FSp : Heä soá an toaøn cuûa thaønh phaàn choáng muõi (theo phuï luïc B cuûa TCVN 205:1998, FS p = 2.0 ÷ 3.
Xaùc ñònh söùc chòu taûi cöïc haïn cuûa coïc theo thaønh phaàn ma saùt thaønh coïc :
Theo coâng thöùc
Qs =∑ Asi . Fsi
Asi : Dieän tích xung quanh cuûa thaân coïc naèm trong lôùp ñaát ñang xeùt As = u.li
Xaùc ñònh söùc chòu taûi cöïc haïn cuûa coïc theo thaønh phaàn löïc khaùng muõi
Theo coâng thöùc
Qp = Ap . Qp
37
Ap : Dieän tích tieát dieän ngang cuûa muõi coïc Qp : Löïc khaùng muõi ñôn vò
ỨNG DỤNG COPPHA TRƯỢT TRONG THI CÔNG LÕI THANG MÁY
1 Lựa chọn phương pháp thi công
Với các công trình lõi vách bêtông cốt thép có chiều cao, diện tích bề mặt lớn, nếu sử dụng coppha thông thường là không hợp lý và kinh tế bởi lẽ độ luân chuyển coppha này thấp, thi công cần đến hệ chống và giàn giáo quy mô chống đỡ, trong khi đó việc đảm bảo chất lượng lại không cao, thậm chí gây cản trở và mất an toàn khi thi công. Mặt khác với các công trình lõi vách có diện tích bề mặt lớn, khi thi công lên cao, chiu tác động mạnh của gió gây khó khăn cho công tác chế tạo và lắp dựng coppha (đặc biệt với các vách biên). Một giải pháp nâng cao hiệu quả về chất lượng đối với các công trình lõi vách là sử dụng coppha trượt.
Nhận xét về hệ thống coppha trượt:
Ưu điểm:
- Quá trình thi công được tiến hành đồng thời hàng loạt các quá trình bộ phận mà ở các phương pháp khác phải thực hiện tuần tự. Đây là phương pháp thi công nhanh với thời gian thi công đạt kỷ lục thấp nhất.
- Phương pháp khắc phục dễ dàng trong những điều kiện xây dựng chật hẹp nhờ thiết lập chính xác các bước của dây chuyền công nghệ kèm theo các nhu cầu và dự trữ tài nguyên, thiết bị… đảm bảo cho quá trình thi công liên tục.
- Rút ngắn thời gian tháo cốppha, đảm bảo tốc độ thi công nhanh khi xây dựng tường, vách cứng mà các phương pháp khác không thể có được. Trên thực tế tốc độ nâng cốppha tối ưu đạt 6 ữ 7 m/ngày hoặc 25 ữ 30 cm/h. Cốppha được nâng đồng thời và lấy công đoạn đổ bêtông làm dây chuyền chủ đạo chính.
- Đảm bảo chất lượng thi công cao, tính liền khối của công trình vì không tạo ra mạch ngừng (khớp nối). Thi công tường và sàn đảm bảo tính toàn khối với lượng thép giảm đáng kể.
- Thi công các công trình có chiều cao lớn (hàng trăm mét) mà không cần đến hệ cột chống và dàn giáo quy mô như các phương pháp thông thường. Phương pháp này đảm bảo tiết kiệm được vật liệu và chi phí lao động. Nếu thống nhất hoá và tạo ra được cốppha vạn năng (bằng thép, gỗ, chất dẻo…) cho phép thi công được các dạng kết cấu công trình khác nhau thì hiệu quả tiết kiệm càng cao.
- Việc hoàn thiện đồng thời với quá trình đổ bêtông lên cao cho nên đã tiết kiệm được vật liệu và chi phí lao động khá nhiều. Khi hoàn thiện chỉ cần xoa nhẵn bề mặt tường vói lớp phủ 3 ữ 7mm thay cho lớp trát dày 25mm vì mặt tường ra khỏi cốppha đã khá bằng phẳng và đều đặn.
- Đảm bảo được độ luân lưu sử dụng cao với cốppha cũng như các bộ phận chi tiết
(khoảng 150 ữ 500 lần). Cốppha sử dụng có chiều cao không lớn, thường từ 1 ữ 2m.
38
- Giảm chi phí lao động do việc cơ giới hoá cao trong quá trình thi công, công tác cốppha chỉ cần một lần lắp dựng cho hết quá trình thi công. Ngoài ra còn làm thay đổi hẳn lao động vất vả của người thợ.
- Đảm bảo thi công liên tục trong mọi điều kiện kể cả thời tiết lạnh nếu có các biện
pháp dưỡng nhiệt kèm theo.
Nhược điểm:
- Thi công phải được trang bị thiết bị nâng (kích nâng) và phải tốn thêm cốt thép làm
thanh trụ kích.
- Quá trình thi công phải tuân thủ nghiêm ngặt theo một quy trình công nghệ chặt chẽ. - Các hệ thống thiết bị phải đảm bảo và công tác kiểm tra bảo dưỡng … phải hoạt
động liên tục cả ngày lẫn đêm.
- Công tác thí nghiệm phải tiến hành thường xuyên theo yêu cầu đặc biệt của công
nghệ
- Phải đảm bảo đủ số cán bộ kỹ thuật nắm vững chuyên môn và kiến thức liên ngành,
đòi hỏi phải có đội ngũ công nhân có tay nghề cao…
2 Mô tả thiết bị - Cấu tạo - Cách lắp dựng cốppha trượt 2.1 Mô tả thiết bị - Cấu tạo cốppha trượt:
39
Thiết bị cốppha trượt bao gồm hệ cốppha, hệ thống sàn nâng và hệ thống nâng trượt. Các bộ phận của cốppha trượt là tấm cốppha, khung kích, thanh trụ kích và sàn nâng. Hệ cốppha có 3 bộ phận là tấm cốppha, giá sườn (liên kết và sử dụng để nâng cốppha), khung kích.
Hình 105: ảnh minh hoạ thiết bị cốppha trượt
Trong đó:
A: Sàn đỡ bêtông B: Vách cốppha C: Sàn thao tác D: Thanh dẫn hướng E: Sàn trượt theo
-Hệ thống cốppha:
Chiều cao của tấm cốppha trượt trung bình 1,1 ữ 1,2m; bộ cốppha này bao quanh toàn
bộ kết cấu đứng cần phải đổ bêtông bằng cốppha trượt.
Thông thường cốppha gồm các bộ phận: cốppha sàn, cốppha góc, cốppha lỗ cửa. Các
tấm thường dùng thép chống uốn nguội dày 2 ữ 2,5mm hoặc hàn thép thép góc.
-Hệ thống sàn nâng: Dùng để thực hiện các thao tác trong quá trình thi công. Hệ thống này được bố trí tại
hai cao trình:
+ Cao trình trên liên kết trực tiếp vào mảng cốppha và được gọi là sàn thao tác chính. Sàn thao tác dùng để chứa vật liệu, lắp dựng cốt thép, vận chuyển, đổ bêtông, lắp cốppha cửa hoặc dịch chuyển cốppha khi cần thiết.
4
3 2
5
6
9
1
1 - Tấm cốppha 2 - Khung kích 3 - Cơ cấu chống nâng kích 4 - Thanh trụ kích (ty kích) 5 - Sàn thao tác trong 6 - Sàn thao tác ngoài 7 - Sàn treo trong 8 - Sàn treo ngoài Hình: Cấu tạo của cốppha trượt
40
8
7
500
500
- Cao trình dưới được liên kết với sàn thao tác trên bởi xích hoặc dây treo và gọi là sàn treo. Sàn treo dùng để kiểm tra chất lượng bêtông, hoàn thiện bề mặt ngoài và tháo dỡ hộp khuôn các lỗ cửa nếu có. Hình vẽ trên ký hiệu 7,8
-Hệ thống nâng trượt : Hệ thống nâng thông thường hiện nay là kích thuỷ lực. Nhờ áp lực dầu, kích nâng đưa toàn bộ kết cấu cốppha và sàn nâng trượt lên dọc theo các thanh trụ kích. Hệ thống nâng gồm 3 bộ phận sau:
+Khung kích: được chế tạo bằng gỗ hay kim loại. Có tác dựng giữ cho các tấm cốppha ép sát vào kết cấu và không bị biến dạng khi có lực xô ngang. Khung kích có dạng chữ Π, khi được nâng lên nó kéo theo các mảng cốppha trượt. Khung này được đặt cách nhau từ 1,5 ữ 2,5m. Hệ thống này tiếp nhận toàn bộ tải trọng của cốppha, kích, sàn nâng, các tải trọng của vữa bêtông và các tải trọng trong quá trình thi công.
+Thanh trụ kích (ty kích): Làm nhiệm vụ tỳ kích và tiếp nhận toàn bộ tải trọng tác động từ khung kích và truyền lực xuống kết cấu bêtông. Ty kích làm bằng thép, thường có kích thước là ỉ25 ữ ỉ50mm có thể dài đến 6m (hoặc có thể bằng chiều dài một thanh thép), một đầu được chôn ngầm chặt trong bêtông, đầu kia xuyên qua lỗ tỳ kích. Ty kích có thể nằm lại hoặc rút ra khỏi kết cấu sau khi thi công. Liên kết thanh trụ kích có thể bằng mối hàn, nối kiểu chốt mộng (kiểu âm dương), chốt nêm, nối vặn ren…
Hình106: Chi tiết nối thanh trụ kích kiểu âm dương Đầu thanh kích có loại đầu bằng, đầu nhọn, đầu côn, đầu vặn ren. Khi nối thanh kích phải vuông góc với trục dọc của thanh. Độ nghiêng lệch đường kính phải ≤ 0,5cm; bề mặt xung quanh của thanh và các ren cần song song với độ lệch cho phép không quá 0,25mm.
+ Kích: có nhiệm vụ đưa toàn bộ cốppha và sàn nâng trượt lên dọc theo các ty kích. Sức nâng của một kích thuỷ lực thông thường từ 10 tấn trở lên. Các loại này cho phép tăng khoảng cách bố trí khung kích tạo sự thuận lợi cho thi công xây dựng, dễ dàng đổ bêtông, lắp cốt thép, tạo điều kiện tăng năng suất lao động hạ giá thành công trình. Hiện nay có rất nhiều lạo kích như: Kích thuỷ lực, kích cơ điện, kích bàn ren, kích kẹp, kích khi nén.
+ Kích thuỷ lực (Chủ yếu là kích dầu CIFA) được sử dụng phổ biện vì loại kích nhỏ
41
công suất lớn và sử dụng đơn giản, tiện lợi.
Hình 107: Kích thuỷ lực CIFA Các kích được nối với nhau thành từng chuỗi và được điều khiển qua trạm vận hành
của máy bơm trung tâm.
Máy bơm trung tâm có thể vận hành được 80 ữ 100 kích. Trong thi công để đảm bảo
Håi dÇu
N¹p dÇu
H ?
VÞ trÝ 1
VÞ trÝ 2
VÞ trÝ 3
an toàn tuyệt đối người ta chỉ dùng 30 ữ 40 kích.
Hình 108: Sơ đồ nguyên lý làm việc của kích thuỷ lực
Sơ đồ một chu kỳ làm việc của kích có thể được mô tả theo 3 vị trí: - Vị trí 1 - Là giai đoạn chuẩn bị bắt đầu bơm dầu. - Vị trí 2 - Kích đã được nâng lên do áp lực của dầu so với vị trí ban đầu một đoạn
Δh.
- Vị trí 3 - Kích trở lại vị trí một là kết quả thu được sau một chu trình di chuyển của hệ cốp pha từ vị trí ban đầu đến vị trí cuối cùng. Thời gian trượt một khoảng Δh là 100 ữ 150 s, thời gian này là một chu kỳ hoạt động của kích (tc), tc bao gồm:
42
+ tp- Thời gian bơm dầu vào kích, tp = 30 ữ 45 s + tg- Thời gian di chuyển cốppha, tg = 65 ữ 90 s + ti - Thời gian trả kích về vị trí ban đầu, ti = 5 ữ 15 s
Trong một giờ có thể thực hiện được từ 12 ữ 20 chu trình di chuyển, như vậy, trong
một ngày hệ cốppha trượt có thể lên được 2,5 ữ 3 m chiều cao.
Những thanh trụ thép nhận toàn bộ tải trọng của hệ cốppha, sàn công tác, thiết bị và
nguyên vật liệu truyền xuống móng công trình.
Thiết bị dùng để kiểm tra hệ cốppha trong quá trình thi công là ống thuỷ bình, quả dọi.
Nếu điều kiện cho phép, nên dùng máy thuỷ bình và máy kinh vĩ để kiểm tra.
Vị trí đặt thiết bị kiểm tra cần phải xác định cho phù hợp; việc kiểm tra phải tiến hành
thường xuyên để tránh nghiêng lệch gây hậu quả xấu.
Hệ thống áp lực dầu: - Trạm điều khiển nâng áp lực dầu: áp lực định mức của bơm dầu lấy 120 l/cm2. Lưu lượng của bơm dầu dựa vào số lượng kích và thời gian một lần cấp dầu để tính toán xác định, nói chung có thể lấy 25 ữ 50 l/phút. Dung tích hữu hiệu của thùng dầu phải > 3 lần dung tích của các kích và đường ống, nếu dung tích thùng dầu không đủ có thể dùng thùng dầu phụ. Đối với môtơ, van đổi chiều, van lọc, đường ống dầu nên bố trí đồng bộ theo áp lực lưu lượng tính toán.
- Bố trí đường dẫn: yêu cầu của việc bố trí đường dẫn là cần rút ngắn thời gian cấp và thu hồi dầu, tăng tốc độ trượt, rút ngắn thời gian tối đa vênh thời gian và độ vênh của các kích trước và sau khi trượt, để tránh một số kích trượt lên sớm mà dưới tác động của sàn cứng hoặc hệ thống cốppha, xuất hiện trạng thái vượt tải. Bố trí đường dầu thường có các cách sau:
+ Phương pháp nối tiếp: ưu điểm là đường dầu về đơn giản, nếu lực cản của ống dầu tương đối nhỏ, áp lực của kích có thể như nhau; nhược điểm của nó là độ chênh trượt tương đối lớn, dễ tạo ra độ chênh trượt bậc thang, điều chỉnh phức tạp, phải cắt đường dầu khi cần thay đổi kích.
+ Phương pháp nhóm nối song song: ưu điểm nổi bật là thuận lợi cho việc điều chỉnh độ lệch nâng, khi đổi kích không cần cắt đường dầu; nhược điểm của nó là thời gian hồi dầu dài, đường ống dầu tương đối nhiều. Trong nối song song, về đường kính ống, chiều dài ống, phương thức bố trí các nhóm yêu cầu như nhau để giảm độ lệch khi nâng do tốc độ cấp và hồi dầu không bằng nhau.
+ Phương pháp hỗn hợp: trong mỗi đường nhánh nối song song, số lượng nối tiếp có gắng giảm ít. Chiều dài đường dầu cần cố gắng như nhau để giảm độ chênh nâng của kích nối nối tiếp. Đường dầu phân cấp bố trí các nhóm chia ra của nó phải đánh dấu rõ ràng, đường ống dầu nên tập trung đặt ở sàn cố định ở mép sàn.
- Dầu thuỷ lực: cần có tính trơn và tính ổn định tốt, độ nhớt của nó được xác định dựa
vào yêu cầu của áp lực và điều kiện nhiệt độ.
Sau khi lắp đặt xong hệ thống áp lực dầu phải vận hành thử, đầu tiên phải bơm dầu xả khí, sau đó tăng áp tới 100 kG/cm2, lắp lại 5 lần, tiến hành kiểm tra toàn diện, sau khi các bộ phận làm việc bình thường mới cắm ty kích vào.
2.2 Biện pháp lắp dựng - Đánh dấu tuyến tim của vách và cột, tuyến vị trí lỗ cửa, tuyến vị trí dọc ngang của
43
trụ đứng bên của giá nâng.
- Cào bằng và bố trí tấm đệm ngang (hoặc láng xoa phẳng lớp vữa xi măng cát vàng)
mặt đổ trụ đứng bên của giá nâng.
- Lắp đặt giá nâng ở vị trí giao nhau của trục dọc và ngang, sau khi hiệu chỉnh độ
thẳng đứng và thăng bằng, cố định chắc chắn.
- Lắp đặt vòng găng trên và dưới, đồng thời liên kết thành bộ khungvới giá nâng ở vị
trí giao nhau của trục dọc và ngang.
- Lắp đặt các giá nâng ở khoảng giữa của tuyến trục, đồng thời sơ bộ hiệu chỉnh độ
thẳng đứng và thăng bằng gia cố tạm thời chắc chắn.
- Lắp đặt các dầm nối của dầm ngang trên giá năng tạo thành một hệ thống khung trượt của cốppha đồng thời kiểm tra toàn diện và hiệu chỉnh độ thảng góc và độ thăng bằng.
- Điều chỉnh thanh đỡ vòng găng trên trụ đứng bên giá nâng, điều chỉnh vòng găng trên, dưới tới độ dày yêu cầu của vách, độ côn của cốppha và độ ngang bằng của vòng găng, văn chặt các bulông thu, sau đó gia cố chắc vòng găng ỏ vùng góc lồi và lõm.
- Sau khi lắp đặt cốppha góc đồng thời hiệu chỉnh và cố định, dọc tuyến lắp đặt phía
cốppha đồng thời chèn khe cốppha.
- Buộc cốt thép đứng và ngang trong cốppha, lắp đặt các đường ống chôn sẵn, khuôn
các lỗ của.
- Sau khi dọn sạch trong cốppha, lắp lại thao tác trên để lắp ván khuôn phía còn lại và
chen khe miệng dưới hai cốppha.
- Lắp đặt dầm chính sàn thao tác trong và đỡ sàn đua ngoài, lắp đặt và gia cố hệ thống
thanh chống đứng và ngang. Sau đó lát hoặc lắp đặt tấm sàn của trong và ngoài. 2.3 ứng dụng coppha trượt trong thi công lõi thang máy 2.3.1.Công tác chuẩn bị.
Trước khi thi công cần căn cứ vào đặc điểm của thi công bằng cốppha trượt để đưa ra những sửa đổi cục bộ, đưa ra biện pháp xử lý đối với những bộ phận khó thi công và tiến hành phân vùng, phân đoạn thi công.
Chuẩn bị máy móc, thiết bị và nhân lực đủ để thi công lõi được liên tục và đảm bảo
chất lượng.
* Cốppha khuôn cửa lõi thang máy: Hệ cốppha khuôn cửa có tác dụng tạo các ô cửa của lõi thang máy để đúng với kiến
44
trúc và kết cấu của lõi. Chi tiết cấu tạo xem (bản vẽ TC - 05)
Hình113: ảnh minh hoạ hệ cốppha khuôn cửa và liên kết của nó vào vách thép
2.3.2 Lắp dựng hệ thống cốppha trượt. Để lắp dựng cốppha trượt các công tác chuẩn bị mặt nền và tim trụ cần phải thật chính xác vì loại cốp pha này chỉ lắp dựng một lần. Tiến hành lắp cốppha đúng thiết kế để tránh phải điều chỉnh sau. Đầu tiên phải làm sạch mặt nền, sửa chữa cốt thép chờ nhô lên tại vị trí lắp cốppha. Sau đó chuyển toàn bộ cốppha trượt đến sát vị trí lắp. Lắp dựng cốppha trượt được tiến hành theo trình tự sau:
-Lắp các cốppha phía trong :
Sao cho các thành khuôn vẫn hở một phía. Các tấm panô được lắp ở mức và vị trí bởi các nêm. Cốppha được lắp với độ nghiêng theo thiết kế và được chống giữ tạm bởi các cột chống và dây neo.
-Lắp đoạn cốt thép đầu tiên:
Các cốt thép đứng được kiên kết chắc chắn vào những thanh thép chờ ở mặt móng
theo đúng yêu cầu thiết kế.
-Lắp các cốppha phía ngoài:
Sao cho cốppha trên cả 2 phía của bức tường được hoàn chỉnh. Đảm bảo chiều dày của các bức tường và khoảng hở bảo vệ cốt thép kiểm tra độ thẳng đứng của các tấm cốppha bằng quả dọi và máy kinh vĩ.
-Lắp các gông kim loại:
Xác định vị trí của gông trên cốppha trượt theo bản vẽ thi công. Lắp đặt các trụ đứng của gông bằng cách cố định tạm thời với chốt và đinh, đảm bảo vuông góc với sườn cốppha. Sau đó cố định với các chốt hoặc đinh vít bởi các thanh ngang của gông (nó được tạo bởi 2 thanh thép chữ U nằm ngang ở phần trên của trụ đứng). Kiểm tra độ phẳng của các thanh ngang và độ thẳng đứng của các gông bằng ống ni vô và quả dọi.
Lắp consol đỡ các sàn công tác. Cố định consol bởi các cột trụ đứng của gông bằng
đinh ốc.
-Lắp sàn công tác:
- Xác định vị trí các dầm trên cốppha và đặt nó vào vị trí như trong bản vẽ thiết kế thi
45
công.
- Cố định các thanh đứng trên các dầm và trên các consol . - Lắp các ván vào sàn công tác. - Lắp các lan can tay vịn và các thiết bị đảm bảo an toàn lao động.
-Lắp thiết bị nâng:
- Cần tuân thủ theo một cách nghiêm ngặt các quy định về việc lắp đặt các thiết bị
nâng dành cho mỗi hệ thống.
- Đưa vào các tấm thép nhỏ để đệm gối các thanh trụ kích giữa thành khuôn và gối
trên bêtông.
- Đưa các kích thuỷ lực đến trước chỗ lắp và đặt nó vào vấu của các gông. Cố định nó
với các thanh của gông.
- Yêu cầu lắp đặt thanh trụ kích: + Lắp đặt phải đúng phương trượt, hoặc thẳng đứng theo quy định, có thể kiểm tra bằng dọi. Lắp đặt thanh kích và kích không được dùng máy mà phải bằng tay. Trong khi trượt, trên mỗi thanh nên bố trí bộ phận giữ vị trí để khống chế độ nghiêng. Khoảng cách giữ các bộ phận đảm bảo cho mỗi lần dịch chuyển lên 30 cm là vừa.
+ Nếu trong quá trình trượt có hiện tượng thanh trụ kích mất ổn định hoặc kích kéo theo, hoặc cong đi thì phải nhanh chóng có biện pháp xử lý gia cường. Đối với thanh trụ kích tận dụng làm thép chịu lực thì khi gia cường phải chú ý cả 2 khả năng chịu lực của nó. Trường hợp thanh kích đứng tự do hoặc trượt không (kể cả xuyên qua lỗ) thì đều phải liên kết gia cường lại.
- Lắp đặt các bơm thuỷ lực và đặt nó vào buồng riêng dành cho nó và nối với nguồn điện máy 220V/380V và tiến hành cho chạy thử. Kiểm tra chiều quay của rôto của bơm trong trường hợp quay ngược chiều thì đổi đầu 2 pha giữa chúng.
2.3.3Thi công bêtông.
-Các cơ sở để xác định tốc độ trượt trượt.
Đặc trưng của thi công công trình bằng CPT là thi công tốc độ nhanh và kết cấu đổ bêtông của công trình được nâng dần lên theo nó. Tốc độ đó gọi là tốc độ trượt (cm/h, m/ngày) hay còn gọi là tốc độ nâng cốppha (cm/h).
Để xây dựng công trình với chi phí thấp, chất lượng cao và dễ dàng nâng trượt thì cốppha cần phải lấy sát với tốc độ cho phép lớn nhất Vmax được tính toán theo sự đông kết của bêtông ứng với loại ximăng sử dụng và điều kiện nhiệt độ môi trường không khí. Tốc độ chọn còn phụ thuộc vào tiến độ thi công, các điều kiện đảm bảo dự trù vật liệu và nhân lực. Tốc độ trượt cần phải được lựa chọn là lớn nhất với khả năng cho phép. Xác định tốc độ trượt là thành phần quan trọng quyết định hiệu quả của cả hệ thống cũng như tối ưu hoá quá trình tổ chức thực hiện trên công trường.
Khi nâng trượt với tốc độ nhỏ hơn tốc độ tối ưu không những làm giảm đi sự toàn khối của công trình mà còn tăng thêm lực ma sát, lực dính giữa bêtông và ván thành. Việc nâng cốppha lên khi vùng trên cứng hơn và gây nên các khuyết tật vết nứt ngang đồng thời khó hướng CPT theo chiều thẳng đứng, có thể dẫn đến phá huỷ kết cấu bêtông.
46
-Khống chế thời gian đông kết của vữa bêtông:
Sau một số giờ đông rắn, bêtông phải có đủ cường độ theo qui định để tách ra khỏi cốppha ở khoảng 2/3 chiều cao của nó. Cường độ bêtông thoát ra khỏi cốppha đã trình bày ở trên.
Công thức tính tốc độ trượt khống chế (V) theo cường độ bêtông ra ngoài tấm cốppha
V = V =
cm/h
max
được xác định như sau: H - h - a T
Trong đó:
Chiều dày mỗi lớp đổ bêtông, h = 15 ữ 20 cm.
Khoảng cách từ mặt bêtông đổ đầy đến mép trên của tấm cốpppha (a = 5 ữ
Vmax: Tốc độ trượt lớn nhất H: Chiều cao của tấm CPT, H = 120 cm h: T: Thời gian cần thiết để bêtông có thể trượt ra khỏi tấm cốppha, T = a: 10 cm).
Từ đó ta có: 85
95
cm/h
V = max
÷ T
Ta có bảng mối quan hệ giữa Nhiệt độ môi trường - Thời gian đông cứng - Tốc độ
trượt cho phép:
Vmax (cm/h)
7,9 ữ 6,2 10,3 ữ 7,7 13,3 ữ 10,1 16,6 ữ 12,1
12 ữ 14 9 ữ 11 7 ữ 8,4 5,7 ữ 7
Nhiệt độ không khí ( oC ) 5 10 15 20
Mối quan hệ: Nhiệt độ – Thời gian đông cứng – Tốc độ trượt cho phép T (h)
-Khống chế tốc độ trượt của CPT theo khả năng chịu lực của thanh trụ kích:
Xác định tốc độ trượt phải đảm bảo khả năng thanh trụ kích làm việc không quá khả năng chịu lực của nó. Khả năng chịu lực của nó liên quan đên sự đông cứng của bêtông, độ cứng của thanh trụ kích, cách liên kết cố định hệ CPT và độ cứng tổng thể của hệ. Điều quan trọng ở đây là phải tính toán để ngăn ngừa sự mất ổn định của thanh trụ kích khi nâng trượt.
47
Tốc độ trượt của cốppha xác định theo quy định sau: - Khi thanh trụ kích xét they không có khả năng mất ổn định thì tốc độ trượt cần khống chế theo cường độ bêtông ra khỏi cốpppha theo công thức như trên: Vmax = (H - h- a)/T
- Khi thanh trụ kích chịu nén có khả nằng mất ổn định, tốc độ trượt lúc này cần tính
V =
+
cm/h
0,6 T
10,5 T. K.P
toán khống chế theo khả năng chịu lực có xét đến ổn định của thanh trụ kích:
Trong đó: P: T:
Tải trọng tác động lên một thanh trụ kích, Thời gian cần thiết để bêtông có thể đạt được cường độ 7 ữ 10 daN/cm2 trong điều kiện thời tiết trung bình của ca làm việc, xác định theo thực nghiệm, lấy T = 4 ữ 6h
K: Hệ số an toàn, K = 2 -Xét sự ổn định tổng thể của kết cấu công trình trong quá trình thi công:
Việc xác định tốc độ trượt cần căn cứ vào kết cấu của công trình cụ thể để tính toán
khống chế tốc độ.
Với công trình đang tính toán, ta coi như toàn bộ kết cấu lõi thang máy là ổn định tuyệt đối trong quá trình thi công CPT nên ta có thể trượt với mọi tốc độ nằm trong giới hạn cho phép đã tính toán ở các phần trước.
Trong thi công, khi chọn tốc độ trượt cần chú ý đến tốc độ trượt nhỏ nhất và tốc độ trượt lớn nhất (Vmin và Vmax). Vmax xác định từ điều kiện khống chế để bêtông có đủ cường độ ra khỏi cốppha, còn Vmin khống chế theo điều kiện để bêtông không bị dính bám vào CPT. Tốc độ Vmin phải đảm bảo: nếu t < 150C thực hiện được 2 lần nâng/1h và khi t > 150C đạt được 3 lần nâng/1h. Tốc độ Vmin tương ứng với khi nhiệt độ không khí là thống nhất. Nâng trượt cốppha với tốc độ nhỏ nhất là không cho phép với bất cứ trường hợp nào.Tốc độ trượt Vmin = 5 cm/h Các quá trình đổ bêtông:
Hình116: ảnh minh hoạ cho quá trình đổ bêtông
-Các giai đoạn trượt
48
+Giai đoạn bắt đầu trượt:
Khi bắt đầu đổ bê tông nói chung bêtông được đổ khoảng 2/3 chiều cao cốphpa và trước lúc lớp bêtông đổ đầu tiên bắt đầu đông cứng, cốppha trượt 1 ữ 2 hành trình phải thường xuyên quan sát sự làm việc của thiết bị cốppha và cường độ ra khỏi khuôn của bêtông: Nếu cường độ ra khỏi khuôn đạt 0,5 ữ 2,5 kG/cm2 thì có thể cho trượt bình thường.
+Giai đoạn trượt bình thường: Trong giai đoạn này nên dùng phương pháp xen kẽ: chia lớp đổ bêtông và chia lớp trượt, nghĩa là lúc đổ thì đầm bêtông mỗi lớp mà không trượt; còn lúc trượt cốppha của mỗi lớp đổ bêtông thi không đổ, không đầm bêtông để khống chế chiều dày mỗi lớp đổ bêtông và đạt được mục đích đổ bêtông đều. Thời gian gián đoạn hai tầng nâng nâng, thường không vượt quá 1 giờ. Nếu vượt quá 1 giờ thì nên cứ cách 1 giờ chạy một hành trình kích. Nếu thời tiết tương đối nóng nên tăng 1 ữ 2 hành trình kích để đảm bảo bêtông trong cốppha trước lúc ra ngoài cốppha ở trạng thái không dính.
+Giai đoạn ngừng trượt: Nếu do thi công yêu cầu hoặc một số nguyên nhân khác mà trượt đến cao độ nhất định không thể trượt tiếp thi cần phải áp dụng một số biện pháp ngừng như sau: Đổ bêtông tới cùng một cao độ, cách một khoảng thời gian nhất định cốppha nâng một hành trình cho đến khi cốppha và b tông không dính thì dừng, đồng thời làm cho bêtông đảm bảo được cường độ khi ra khỏi cốppha.
Trong suốt quá trình thi công trượt cốppha phải được vệ sinh liên tục để đảm bảo cốppha được nâng thuận lợi, bêtông không bị dính vào cốppha, khối vách không bị kéo nứt và mặt tường bằng phẳng.
Khi bêtông chia từng lớp đổ xong, cùng với việc nâng cốppha phải luôn luôn làm sạch vữa bám dính ở mặt trong cốppha, đặc biệt chú ý vệ sinh cốppha góc, tấm ván cài và vữa bị kẹp ở khe giữa cốppha ngăn và cốppha rời. 2.3.4Tháo dỡ cốppha trượt
Sau khi kết thúc đổ bêtông tường lõi thang máy tiến hành nâng cốppha trượt không tải, gối nó lên tường. Lúc này cốppha đã được tách khỏi bêtông hoàn toàn. Mở hãm các bơm và hạ kích trên các ti trụ đỡ cho đến điểm cố định. Trọng lượng của cốppha trượt không còn tác dụng lên ti mà truyền trực tiếp vào gối đỡ trên tường bêtông đã khô cứng. Lúc này thì tiến hành tháo dỡ cốppha trượt.
Trước khi tiến hành tháo dỡ, toàn hệ được chống đỡ, neo giữ vào kết cấu lõi: Sàn thao tác được chống đỡ bằng các dầm co rút, các tấm cốppha tường và khung kích được cố định vào tường bằng các thanh chốt đỡ xuyên qua tường. Trình tự tháo như sau: Tháo kích, tháo thanh trụ kích rồi sau đó tháo cốppha thành và khung kích ra. Việc thu hồi lại thanh trụ kích được sử dụng các dụng cụ thủ công chuyên dụng.
49
Tháo dỡ cốppha trượt là một công việc nguy hiểm và khó khăn, bởi vì nó phải thực hiện trên cao. Vì vậy việc chỉ huy tháo dỡ cần được giao cho một cán bộ kỹ thuật có kinh nghiệm và phải chấp hành nghiêm ngặt các biện pháp an toàn lao động. Việc tháo dỡ chỉ được thực hiện vào ban ngày và được bắt đầu khi tất cả mọi thứ vật liệu đã được dọn sạch khỏi sàn công tác của cốppha trượt công tác. Thi công tường lõi thang máy bằng cốppha trượt được thể hiện chi tiết trong
2
2
2
5
1
6
3
6
3
4
3
1
1
7
1
2
4
1. Xμ ngang khung kÝch C12 2. Chi tiÕt dÇm ®ì, C6,5 3. Bul«ng liªn kÕt xμ ngang víi trô khung kÝch 4. èng bao 5. Vßng ®Öm che khe èng 6. ThÐp C ®Ó treo èng bao 7. Thanh trô kÝch D32
Thu hồi lại thanh trụ kích: Sau khi đổ bêtông, thanh trụ kích không phải chịu lực nữa nên có thể lấy ra khỏi bêtông. Để thu hồi thanh kích cần phải có biện pháp bao ôm bảo vệ thanh khỏi bị dính bám vào bêtông. Ống bao ôm cần có đường kính lớn hơn đường kính thanh trụ kích (khoảng 3 ữ 4mm). Ống có thể chế tạo từ thép tấm hàn lại hoặc bằng chất dẻo. Đầu cuối của ống cần nằm trên cao độ của cạnh dưới của tấm CPT. Đối với khung kích thông thường ống bảo vệ chỉ cần dài 1,5 ữ 1,7 m. Khi trượt, nhờ ống bảo vệ treo cố định vào khung kích qua mặt bích đã tạo khe hở quanh thanh trụ kích (xem hình vẽ dưới đây).
Hình118: Cách lắp đặt ống bao bảo vệ để thu hồi thanh trụ kích
Để thu hồi thanh trụ kích nên dùng loại tháo lắp thông thường. Nó nằm trong bêtông và thường lấy ra sau khi kết thúc trượt hoặc rút ra từng đợt khi dừng ở giữa chừng. Khi rút từng đợt cần căn cứ vào tải trọng tác dụng thực tế nhưng không được rút quá 1/4 tổng số thanh trụ kích. Đối với công trình đang xét, ở khu vực giao nhau giữa tường trong và ngoài phải để nguyên không được rút giữa chừng.
Khi thu hồi thanh trụ kích có thể sử dụng các thiết bị để rút ống đặt trên khung kích
hoặc sử dụng cần trục tháp kéo lên. 2.3.5 Những sự cố thường gặp trong khi thi công bằng cốppha trượt và biện pháp khắc phục. -Sàn công tác mất cân bằng:
Nguyên nhân:
+ Các bó khoá kẹp của kích làm việc không bình thường. + Hành trình của kích không đều nhau. + Tải trọng tác dụng lên các kích không đều nhau. + Một số kích không hoạt động.
Biện pháp khắc phục:
+ Kiểm tra hoạt động của từng kích để sửa chữa hoặc thay thế các kích không hoạt
động.
+ Kiểm tra sự phân bố tải trọng trên sàn công tác, nếu phân bố không đều thì phân bố lại cho đều ngay. Đặc biệt lưu ý công tác vận chuyển bêtông ngang trên sàn công tác, không để tập trung các xe goòng có chứa bêtông ở cùng một vị trí.
50
+ Kiểm tra cao đôn của từng kích, xác định phần nâng “cao nhất” của sàn công tác, tách các kích đã nâng cao nhất đó, nâng dần sàn lên bằng các kích còn lại. Trong quá
trình nâng, tách dần các kích đã dến cao độ “cao nhất”. Khi toàn bộ các kích đã lên tới cao độ “cao nhất” ngừng toàn bộ để kiểm tra, hiệu chỉnh thiết bị cốppha.
+ Khi sàn công tác trở về vị trí cân bằng, các thiết bị trở lại hoạt động bình thường
thì tiếp tục nâng trượt theo chu kỳ đã định.
-Tường bị nghiêng:
Nguyên nhân: +Do cốppha bị biến dạng lệch hoặc cốppha không đều, do thanh chống bị cong
hoặc do sàn công tác mất cân bằng.
Biện pháp khắc phục: Kiểm tra và tìm ra chỗ biến dạng hoặc bị lệch của cốppha rồi tiến hành chuyển lại từng tấm cốppha lại cho hết lệch. Trong quá trình hiệu chỉnh, theo dõi hoạt động của cốppha, khi thấy các tấm cốppha cần hiệu chỉnh đã trở về vị trí đúng thiết kế thì ngừng hiệu chỉnh để tiến hành kiểm tra toàn bộ cốppha. Khắc phục song tiếp tục nâng trượt theo chu kỳ đã định.
-Ti kích uốn cong. Nguyên nhân:
+ Tốc độ trượt quá lớn, bêtông ra khỏi cốppha quá sớm chưa đạt cường độ để giữ ti
kích trên đoạn uốn tự do. + Ti kích chịu quá tải. + Cốppha bị bêtông bám dính do tốc đọ trượt quá chậm. + Do kẹt các chi tiết chôn sẵn của công trình vào cốp pha.
Biện pháp khắc phục:
+ Nếu ti kích bị uốn cong từ 10 ÷ 20 mm thì cần phải gia cường bằng cách hàn vào đoạn cong một ti kích phụ, tách kích ra khỏi hệ trong 3 chu kỳ nâng, nếu thấy ti kích không bị uốn cong thì tiếp tục cho kích hoạt động và trở lại nâng trượt bình thường.
+ Nếu ti kích tiếp tục bị uốn cong sau khi đã xử lý như trên, ta cắt bỏ đoạn bị uốn cong (nếu đoạn uốn cong còn ở trên mặt bêtông) hoặc đục bêtông để cắt và rút ti kích ra (nếu doạn uốn cong ở trong bêtông) sau đó đưa đoạn ti kích khác vào hàn nói với đoạn cũ ở chỗ cắt. Bịt lại lỗ bêtông đã bị đục bằng vữa ximăng hoặc bêtông có cùng cường độ với bêtông kết cấu công trình.
-Kích không xả dầu:
Nguyên nhân: Kích không xả dầu làm cho kích không trở lại vị trí ban đầu được thì nguyên nhân chủ yếu là do lò xo đẩy không đần hồi hoặc cơ cấu bị kẹp bị biến dạng không làm việc.
Biện pháp khắc phục: Tạm ngừng thi công để thay kích mới.
-Quá tải động cơ, dầu thuỷ lực bị nóng
Nguyên nhân: Độ nhớt dầu không đạt yêu cầu kỹ thuật, các van làm việc không bình
thường.
Biện pháp khắc phục: Kiểm tra và hiệu chỉnh độ nhớt của dầu. Hiệu chỉnh các van
51
bảo đảm van cao áp và hạ áp chỉ chênh nhau 10 atm. -Bêtông sau ra khỏi cốp pha bị rỗ, xốp.
Nguyên nhân: Do đầm không phù hợp hoặc đổ quá nhiều bêtông vào khuôn cốppha. Biện pháp khắc phục:Đục hết bê tông bị rỗ, xốp sửa lại bằng vữa ximăng hoặc bêtông có mác tương đương. Để ngăn ngừa, nê có biện pháp đổ bêtông chính xác, chừa khuôn không từ 5 ÷ 10 mm và đầm bêtông một cách hợp lý. -Bêtông không thể tách khỏi cốppha, bị chẩy ra ngoài ở phần phía dưới cốppha.
Nguyên nhân: Do nhiệt độ mối trường thấp, độ sụt lớn do lượng nước quá nhiều hoặc
đầm bêtông không phù hợp hoặc tốc đọ trượt quá lớn.
Biện pháp khắc phục: Giảm tốc đọ trượt, điều chỉnh lại cấp phối và độ sụt của bêtông,
đầm bê ông một cách hợp lý. -Bêtông sau khi ra khỏi cốppha xuất hiện các vết nứt ngang.
Nguyên nhân: Do cốppha thiếu độ côn hoặc độ côn của cốppha quá về một phía hoặc
tốc độ trượt quá chậm để cho bêtông dính vào cốppha kéo theo lên gây nứt.
Biện pháp khắc phục: Căn chỉnh lại độ côn của cốppha và cho cân bằng và đúng, điều
chỉnh tốc đọ trượt hợp lý. -Cốt thép hở ra ngoài bêtông.
Nguyên nhân: Do không có biện pháp đảm bảo chiều dầy lớp bêtông bảo vệ cho cốt
thép và giữ khoảng cách cốt thép trong lúc trượt.
52
Biện pháp khắc phục: Trát thêm ra ngoài cót thép một lớp vữa ximăng có độ dày băng chiều dầy lớp bảo vệ. Chỉnh lại vị trí đặt cốt thép, có biện pháp hữu hiệu để đảm bảo chiều dầy lớp bêtông bảo vệ và giữ được khoảng cách cốt thép cố định trong lúc trượt.
53
!
