PH N IIIẦ
THI T K B TRUY N BÁNH RĂNGẾ Ế Ộ Ề
3.1 Bánh răng c p ch m. ấ ậ
3.1.1 Tính toán lý thuy tế
Ch n v t li u.ọ ậ ệ
Ch n v t li u: Do không có yêu c u đ c bi t và theo quan đi m th ng nh t hóaọ ậ ệ ầ ặ ệ ể ố ấ
trong thi t k t, đây ta ch n v t li u nh sau:ế ế ở ọ ậ ệ ư
Theo b ng 6.1 trang 92[1] ch nả ọ
Bánh nh : Thép C50 tôi c i thi n đ t đ r n HB228…255 có бb1 = 750MPa, бch1 =ỏ ả ệ ạ ộ ắ
530MPa.
Bánh l n: Thép C50 tôi c i thi n đ t đ r n HB228…255 có бb2 = 750MPa, бch2 =ớ ả ệ ạ ộ ắ
530MPa.
Xác đ nh ng l c cho phép.ị ứ ự
Theo b ng 6.2 trang 94[1] v i thép C50, tôi c i thi n đ t đ r n HB 180…350 .ả ớ ả ệ ạ ộ ắ
Ch n đ r n bánh nh HBọ ộ ắ ỏ 1 = 240 ; đ r n bánh l n HBộ ắ ớ 2 = 230 , khi đó
S chu kì làm vi c c s . Theo 6.5[1] Nố ệ ơ ở HO = 30.HHB2,4 do đó:
NHO1 = 30.2402,4 = 1,55.107 (chu kỳ)
NHO2 = 30.2302,4 = 1,4.107 (chu kỳ)
NFO1 = NFO2 = 0,5.107 (chu kỳ)
Theo b ng 6.2 trang 94[1] v i thép C50, tôi c i thi n đ t đ r n HB 180…350 .ả ớ ả ệ ạ ộ ắ
Ch n đ r n bánh nh HBọ ộ ắ ỏ 1 = 240 ; đ r n bánh l n HBộ ắ ớ 2 = 230 , khi đó
S chu kì làm vi c c s . Theo 6.5[1] Nố ệ ơ ở HO = 30.HHB2,4 do đó:
NHO1 = 30.2402,4 = 1,55.107 (chu kỳ)
NHO2 = 30.2302,4 = 1,4.107 (chu kỳ)
NFO1 = NFO2 = 0,5.107 (chu kỳ)
S chu kỳ làm vi c t ng đ ng. Theo 6.7[1]ố ệ ươ ươ
L = 6 năm → Lh = 28800 (gi )ờ
c =1 – s l n ăn kh p trong 1 vòng quayố ầ ớ
Suy ra NHE1 > NHO1 ; NHE2 > NHO2 nên KHL1 = KHL2 = 1
Nh v y theo 6.1a[1], ng su t ti p xúc s b đ c xác đ như ậ ứ ấ ế ơ ộ ượ ị
V i c p ch m s d ng răng nghiêng, do đó theo 6.12[1]:ớ ấ ậ ử ụ
ng su t u n cho phép:Ứ ấ ố
Do đó theo 6.2a[1] v i b truy n quay 1 chi u Kớ ộ ề ề FC = 1,75và ta đ c:ượ
.kFc
ng su t quá t i cho phép: theo 6.13[1] đ i v i bánh răng tôi c i thi n.Ứ ấ ả ố ớ ả ệ
ng su t u ng cho phép khi quá t i: 6.14[1]Ứ ấ ố ả
Xác đ nh kho ng cách tr c s b :ị ả ụ ơ ộ
V i:ớKa = 43
T2 = 122735 Nmm
ψba = 0,3; ψbd = 0,5ψba (u1 +1) = 0,5.0,3.(5,23+1) = 0,93
Tra b ng 6.7 đ c: Kả ượ Hβ = 1,07
Thay vào ta có:
Ch n kho ng cách tr c là: 160mm (theo tiêu chu n)ọ ả ụ ẩ
Vì đây là h p gi m gi m t c 2 c p đ ng tr c nên ta =160(mm)ộ ả ả ố ấ ồ ụ
Xác đ nh các thông s ăn kh p.ị ố ớ
m = (0,010,02)aw =
Ch n m = 3ọ
S răng bánh nh :ố ỏ
ch n zọ1 = 25 răng.
S răng bánh l n: răng. Ch n zố ớ ọ 2 = 76 răng.
Chi u r ng vành răng bề ộ w = ψba.aw = 0,3.160 = 48
Đ ng kính vòng lăn bánh nh : ườ ỏ
V n t c c a bánh ch đ ng (bánh nh )ậ ố ủ ủ ộ ỏ
Góc nghiêng răng:
Góc ăn kh p:ớ
Đ ng kính chia vòng :ườ
Đ ng kính chia vòng đ nh răngườ ỉ : da1= d1 + 2.m = 78,8 + 2.3 = 84,8(mm)
da2 = d2 + 2.m = 240 + 2.3 = 246 (mm)
Đ ng kính vòng chân răng là: dườ f1 = d1 - 2,5.m = 78,8 - 2,5.3 = 86,3(mm)
df2 = d2 - 2,5.m = 240 - 2,5.3 = 232,5(mm)
3.1.2 Ki m tra tính toán b ng inventorể ằ
Sau khi kh i đ ng Modul Design Acclerator ch n Design and calculates spur gears,ở ộ ọ
nh p t s truy n trong m c Desired Gear Ratio (t s truy n) uậ ỷ ố ề ụ ỷ ố ề 2 = 3,06 nh p góc nghiêngậ
răng m c Helix Angle β = 17,9ở ụ o.ta có giao di n làm vi c nh sau:ệ ệ ư
Chuy n sang tab calculation ch n Geometry Design (thi t k hình h c) t i ph n Typeễ ọ ế ế ọ ạ ầ
of Strength Cacultation và nh p các thông s c a b truy n trong ph n Loads: Power (côngậ ố ủ ộ ề ầ
su t) trên tr c II: Pấ ụ II = 7,197 (KW);
Speed (s vòng quay) trên tr c II: nố ụ II = 560(vg/ph);
Efficiency (hi u su t) b truy n bánh răng η = 0,97.ệ ấ ộ ề
Ch n v t li u thi t k b truy n trong ph n Material Values (v t li u), v i bánh răngọ ậ ệ ế ế ộ ề ầ ậ ệ ớ
nh Gear1 là EN C50 (ISO), v i bánh răng l n Gear 2 la EN C50 (ISO); ta có các thông s :ỏ ớ ớ ố
ng su t ti p xúc cho phép bánh răng 1:ứ ấ ế σHlim1 = 1140 (Mpa);
ngsu t ti p xúc cho phép bánh răng 2:ứ ấ ế σHlim2 = 1140 (Mpa);
ng su t u n cho phép c a bánh răng 1:ứ ấ ố ủ σFlim1= 390 (Mpa);
ng su t u n cho phép c a bánh răng 2: ứ ấ ố ủ σFlim2 = 390 (Mpa);
S gi làm vi c: Lố ờ ệ h = 6.300.16 = 28800 (hr).
Ch n Accuracy (Đ chính xác) đ ch n c p chính xác và tiêu chu n thi t k . đây taọ ộ ể ọ ấ ẩ ế ế Ở
ch n c p chính xác là 7 và tiêu chu n thi t k là ISO 1328:1997 (tiêu chu n ISO s 1328 nămọ ấ ẩ ế ế ẩ ố
1997)