intTypePromotion=3 
Array
(
    [0] => Array
        (
            [banner_id] => 140
            [banner_name] => KM1 - nhân đôi thời gian
            [banner_picture] => 964_1568020473.jpg
            [banner_picture2] => 839_1568020473.jpg
            [banner_picture3] => 620_1568020473.jpg
            [banner_picture4] => 994_1568779877.jpg
            [banner_picture5] => 
            [banner_type] => 8
            [banner_link] => https://tailieu.vn/nang-cap-tai-khoan-vip.html
            [banner_status] => 1
            [banner_priority] => 0
            [banner_lastmodify] => 2019-09-18 11:11:47
            [banner_startdate] => 2019-09-11 00:00:00
            [banner_enddate] => 2019-09-11 23:59:59
            [banner_isauto_active] => 0
            [banner_timeautoactive] => 
            [user_username] => sonpham
        )

)
 » 
 » 

Luận văn đề tài ' Bảo vệ rơle'

Chia sẻ: Tran Van Khang | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:46

1
Thêm vào BST
Báo xấu
638
lượt xem 238
download

Luận văn đề tài ' Bảo vệ rơle'

Mô tả tài liệu
  Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Để nghiên cứu bảo vệ rơ le cho các phần tử trong hệ thống điện , cần phải có những hiểu biết về hư hỏng , hiện tượng không bình thường xảy ra trong hệ thống điện , cũng như các phương pháp và thiết bị bảo vệ. Nội dung đồ án : Thiết kế bảo vệ rơ le cho hệ thống điện bao gồm 2 phần

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: Luận văn đề tài ' Bảo vệ rơle'

  1. Đồ án bảo vệ rơle
  2. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân NhËn xÐt cña gi¸o viªn chấm Quảng Ninh, ngµy…….th¸ng……..n¨m 200.. Gi¸o viªn chấm (Ký ghi râ hä tªn) Page 1 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  3. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân Mục Lục Mục Lục .................................................................................................................................................. 2 A. TÍNH TOÁN BẢO VỆ CHO NHÀ MÁY ĐIỆN 1 ........................................................................... 5 I. Tính toán bảo vệ máy phát điện 1 (MF1) ........................................................................................ 5 1. Bảo vệ quá dòng.............................................................................................................................. 5 Hình 1.............................................................................................................................................. 8 1. Bảo vệ so lệch dọc cho máy phát 1 (MF1) ..................................................................................... 8 Hình 2............................................................................................................................................ 11 II. Tính toán bảo vệ máy biến áp 1 (MBA1) ..................................................................................... 11 1. Bảo vệ quá dòng cho MBA1 ......................................................................................................... 11 Hình 3............................................................................................................................................ 13 2. Bảo vệ so lệch dọc cho máy biến áp 1 (MBA1) ........................................................................... 13 Hình 4............................................................................................................................................ 15 III. Tính toán bảo vệ đường đây 1 (ĐD1) ......................................................................................... 16 1. Bảo vệ quá dòng cho đường dây 1. ............................................................................................... 17 Hình 5............................................................................................................................................ 20 Hình 6............................................................................................................................................ 22 Hình 7............................................................................................................................................ 24 B. TÍNH TOÁN BẢO VỆ CHO NHÀ MÁY ĐIỆN 2 .......................................................................... 24 I. Bảo vệ cho máy phát điện 2 (MF2) ............................................................................................... 24 1. Bảo vệ quá dòng cho MF2 ............................................................................................................ 24 II. Tính toán bảo vệ máy biến áp 2 (MBA2) ..................................................................................... 28 1. Bảo vệ quá dòng cho MBA2 ......................................................................................................... 29 2. Bảo vệ so lệch dọc cho máy biến áp 2 (MBA2) ........................................................................... 30 III. Tính toán bảo vệ máy phát điện 3 (MF3).................................................................................... 32 1. Bảo vệ quá dòng cho MF3 ............................................................................................................ 32 2. Bảo vệ so lệch dọc cho máy phát 3 (MF3) ................................................................................... 35 IV. Tính toán bảo vệ cho máy biến áp 3 (MBA3) ............................................................................ 36 1. Bảo vệ quá dòng cho MBA3 ......................................................................................................... 36 V. Tính toán bảo vệ cho đường dây 2 ............................................................................................... 40 Kết Luận ............................................................................................................................................... 46 Page 2 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  4. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân LỜI NÓI ĐẦU Trạm biến áp là một mắt xích quan trọng trong hệ thống điện , là đầu mối liên kết các hệ thống điện với nhau, liên kết các đường dây truyền tải và đường dây phân phối điện năng đến các phụ tải. Các thiết bị lắp đặt trong trạm biến áp đắt tiền , so với đường dây tải điện thì xác xuất xảy ra sự cố ở trạm biến áp thấp hơn tuy nhiên sự cố ở trạm sẽ gây lên những hậu quả nghiệm trọng nếu không được loại trừ một cách nhanh chóng và chính xác. Sự cố xảy ra bất ngờ và bất kì lúc nào do đó yêu cầu hệ thống bảo vệ phải làm việc chính xác, loại bỏ được đúng phần tử của hệ bị sự cố càng nhanh càng tốt. Để nghiên cứu bảo vệ rơ le cho các phần tử trong hệ thống điện , cần phải có những hiểu biết về hư hỏng , hiện tượng không bình thường xảy ra trong hệ thống điện , cũng như các phương pháp và thiết bị bảo vệ. Nội dung đồ án : Thiết kế bảo vệ rơ le cho hệ thống điện bao gồm 2 phần A. Tính toán bảo vệ cho nhà máy điện 1 B. Tính toán bảo vệ cho nhà máy điện 2 Do sự hạn chế về kiến thức của bản thân và vấn đề thời gian nên đồ án này không thể tránh khỏi những sai xót nên em rất mong nhận được sự góp ý của thầy cô và các bạn! Em xin chân thành cảm ơn! Sinh viên: Trần Văn Khang Page 3 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  5. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân Đề Bài : Hãy tính toán bảo vệ rơ le cho sơ đồ hệ thống điện như hình vẽ sau: U4=115 KV N6 ĐD 1 ĐD 2 MC4 MC5 N4 N5 MC1 MC2 MC3 U1=6,3kV U1=6,3kV U1=6,3kV BA1 BA2 BA3 UN1%=10,5 UN1%=10,5 UN1%=10,5 N1 N2 N3 MF1 MF2 MF3 Page 4 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  6. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân  Ứng với tên người thiết kế ta có các tham số của các phần tử trong hệ thống điện như sau : Họ: TRẦN Tên Đệm: VĂN Tên : KHANG Đường Nhà máy điện Trạm biến áp dây Chữ cái SđmMF(MVA) Xd’’(Ω) E* SđmBA(MVA) L (km) T 100(1) 1.05(1) R 200(1) N 0.13(1) 120(1) V 75(2) 1.1(1) Ă 63(2) N 0.13(2) 120(2) K 80(3) 1.05(1) G 200(3) : Phần tử của nhà máy điện 1 (1) (2) : Phần tử của nhà máy điện 2 (3) : Thông số của máy biến áp 3 và máy phát điện 3  Đường dây 1 làm bằng dây AC0-240 : r0=0.12 Ω/km ; x0=0.4 Ω/km  Đường dây 2 làm bằng dây AC0-300: r0=0.1 Ω/km ; x0=0.4 Ω/km A. TÍNH TOÁN BẢO VỆ CHO NHÀ MÁY ĐIỆN 1 I. Tính toán bảo vệ máy phát điện 1 (MF1) 1. Bảo vệ quá dòng a. Bảo vệ cực đại: - Dòng làm việc lớn nhất : I lv max SdmMF 1 100.103  I dmMF 1    9164, 29 A  9,17kA I lv max 3.U dm 3.6,3 - Dòng ngắn mạch 3 pha tại điểm N1: I N3) ( 1 Page 5 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  7. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân E 1,05 I N3)  .I dmMF 1  .9,17  74,1kA ( 1 " xd 0,13 I S  10000 A Dựa vào dòng làm việc lớn nhất ta chọn máy biến dòng có: : { IT  5 A  Hệ số biến dòng : ki  2000 - Dự kiến đấu máy biến dòng hình sao đủ, suy ra : ksd  1 - Chọn bội số mở máy của các động cơ khởi động trở lại sau khi cắt sự cố : kmm  1,6 - Hệ số an toàn : kat  1,2 - Chọn rơle loại kỹ thuật số : ktv  0,97  kat .kmm .I lv max 1, 2.1,6.9164,7 + Dòng khởi động : I kđ    18140 A ktv 0,97 ksd 1 + Dòng khởi động của rơle : I kdR  I kđ .  18140 =9,07A ki 2000 I dR  I kdR nên ta chọn I dR  10 A + Dòng đặt rơle : + Dòng khởi động thực tế của bảo vệ là : ki 2000 I kdBV  I dR .  10.  20000 A ksd 1 + Kiểm tra độ nhạy của bảo vệ : 3 I N3) ( 3 74,1.103 I N min knh     3, 2 1 . . I kdBV 2 I kdBV 2 20000 knh  3,2 >1,5 ( Đối với bảo vệ chính). Vậy bảo vệ đảm bảo độ tin cậy. +Kiểm tra lại máy biến dòng theo điều kiện dòng làm việc của cuộn cắt : I s.BI  I cc I cc  0,05.I N3)  0,05.7,1.103  355 A ( 1 Page 6 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  8. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân  I s.BI  10000 A > I cc  355 A Vậy máy biến dòng đã chọn đảm bảo tin cậy. b. Bảo vệ cắt nhanh + Dòng ngắn mạch ngoài max : I NngMax  I N3)  74100 A ( 1 + Dòng khởi động : I kd  kat .I NngMax  1,2.74100  88920 A ksd 1 + Dòng khởi động của rơle : I kdR  I kđ .  88920  44, 46 A ki 2000 + Dòng đặt rơle : I dR  I kdR nên ta chọn I dR  45 A + Dòng khởi động thực tế của bảo vệ cắt nhanh là : ki 2000 I kdCN  I dR .  45.  90000 A ksd 1 + Kiểm tra độ nhạy của bảo vệ: 3 I N3) ( 3 74,1.103 I N min knh   . 1  0,82 . I kdCN 2 I kdCN 2 90000 knh  0,82  2 : Bảo vệ cắt nhanh không đảm bảo độ tin cậy . Để bảo vệ tác động thì dòng ngắn mạch phải lớn hơn dòng khởi động của bảo vệ : I N3)  2.I kdCN  2.90000  180000A ( c. Sơ đồ Sơ đồ bảo vệ quá dòng cho máy phát điện1 kết hợp bảo vệ cực đại và bảo vệ cắt nhanh với ba cấp thời gian tác động, nguồn thao tác một chiều, máy biến dòng đấu hình sao Page 7 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  9. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân . . Th1 Th2 Th3 (-) (-) (-) RG2 RG3 RG1 C.C (+) (+) (+) (-) (-) RT1 RT2 (+) (+) . . . . (+) (+) (+) RI4 RI5 RI7 RI1 RI2 RI3 RI6 RI8 RI9 . . . . BI Hình 1 * Nguyên lý làm việc của sơ đồ - Nếu sự cố xảy ra trong vùng bảo vệ cắt nhanh thì các rơle : RI3, RI6, RI9 tác động đóng tiếp điểm cấp tín hiệu đến rơle RG tương ứng, RG tác động đóng tiếp điểm cấp tín hiệu đến RTH tương ứng báo tín hiệu sự cố và cấp tín hiệu đến cuộn cắt, cuộn cắt tác động cắt máy cắt. - Nếu sự cố xảy ra trong vùng bảo vệ cực đại thì các rơle : RI1, RI2, RI4, RI5, RI7, RI8 tác động cấp tín hiệu đến rơle RT tương ứng. Sau các khoảng thời gian đặt thì các rơle RT tương ứng tác động cấp tín hiệu đến RG, RG tác động cấp tín hiệu đến RTH tương ứng báo tín hiệu sự cố và cấp tín hiệu đến cuộn cắt, cuộn cắt tác động cắt máy cắt. 1. Bảo vệ so lệch dọc cho máy phát 1 (MF1) a. Phần tính toán - Dòng định mức của máy phát là : Page 8 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  10. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân 100.103 SdmMF 1 I dmMF 1    9164, 29 A  9,17kA 3.U dmMF 1 3.6,3 I S  10000 A Dựa vào dòng làm việc lớn nhất ta chọn máy biến dòng có: : { IT  5 A  Hệ số biến dòng : ki  2000 - Vì máy phát đấu hình sao nên máy biến dòng phải đấu hình tam giác. Vì thế nên kSd  3 . - Để bảo vệ cho máy phát 1 ta sẽ tính toán dòng khởi động theo một trong hai điều kiện : + Dòng khởi động phải lớn hơn dòng định mức của máy phát. + Dòng khởi động phải lớn hơn dòng không cân bằng cực đại : I kd  I kcbMax Ta có : I dmMF1  9,17 A I kcbMax  kkcb .kdn . fi .I NngMax Trong đó : Chọn k kcb  1,5 (hệ số kể đến thành phần không chu kỳ của dòng ngắn mạch) kdn  0,5 ( vì máy biến dòng cùng loại) fi  0,1( sai số của máy biến dòng) I NngMax  I N3)  74100 A ( 1  I kcbMax  kkcb .kdn . fi .I NngMax  1,5.0,5.0,1.74100  5557,5 A Ta thấy : I dmMF1  9170 A > I kcbMax  5575,5 A Nên ta chọn I dmMF làm dòng khởi động tính toán. - Dòng khởi động : I kd  kat .I dmMF1  1,2.9170  11004 A ksd 3 - Dòng khởi động của rơle : I kdR  I kđ .  11004  9,5 A ki 2000 - Dòng đặt rơle : I dR  I kdR nên ta chọn I dR  10 A - Dòng khởi động thực tế của bảo vệ so lệch dọc là : Page 9 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  11. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân ki 2000 I kdsl  I dR .  10.  11547 A ksd 3 - Kiểm tra độ nhạy của bảo vệ : 3 I N3) ( 3 74,1.103 I N min knh   . 1  11,57 . I kdsl 2 I kdsl 2 5542,6 knh  11,57  2 . Vậy bảo vệ đảm bảo độ tin cậy - Kiểm tra lại máy biến dòng theo điều kiện làm việc tin cậy của cuộn cắt: I cc  0,05.I N3)  0,05.74,1.103  3705 A ( 1  I s.BI  10000 A > I cc  3705 A Vậy máy biến dòng đã chọn đảm bảo độ tin cậy. b. Sơ đồ bảo vệ so lệch dọc cho máy phát điện 1 Sơ đồ nguyên lý bảo vệ so lệch dọc cho máy phát điện sử dụng máy biến dòng đấu  /  và sử dụng nguồn thao tác một chiều. Page 10 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  12. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân . . Th2 Th1 Th3 C.C (+) RG3 RG2 RG1 (-) (-) (-) (+) . . . RI1 RI2 RI3 . . . . Hình 2 * Nguyên lý làm việc của sơ đồ bảo vệ so lệch dọc cho máy phát điện 1 - Nếu sự cố ngắn mạch xảy ra trong vùng bảo vệ thì các rơle RI1, RI2, RI3 tương ứng tác động đóng tiếp điểm cấp tín hiệu đến RG tương ứng , RG tác động đóng tiếp điểm cấp tín hiệu đến TH tương ứng , TH báo tín hiệu sự cố và cấp tín hiệu đến cuộn cắt CC, cuộn cắt tác động cắt máy cắt MC. II. Tính toán bảo vệ máy biến áp 1 (MBA1) 1. Bảo vệ quá dòng cho MBA1 a. Bảo vệ dòng cắt nhanh - Dòng điện định mức của máy biến áp 1: 200.103 SdmBA1 I1dmBA1    18328 A 3.U1dmBA1 3.6,3 Page 11 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  13. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân 200.103 SdmBA1 I 2 dmBA1    1004 A 3.U 2 dmBA1 3.115 - Dựa vào dòng định mức của máy biến áp ở phía cao áp có I 2dmBA1  1004 A , I 2 S  1500 A ta chọn máy biến dòng có thông số như sau: { I 2T  5 A Suy ra hệ số biến dòng : ki  300 Vì ở trên máy biến dòng đã được kiểm tra và đảm bảo độ tin cậy . Sơ đồ đấu máy biến dòng hình sao đủ, nên ksd  1 + Dòng ngắn mạch ngoài lớn nhất : : I NngMax  I N3)  2756 A ( 4 + Dòng khởi động : I kd  kat .I NngMax  1,2.2756  3307 A ksd 1 + Dòng khởi động của rơle : I kdR  I kđ .  3307  13,8 A ki 240 + Dòng đặt rơle : I dR  I kdR nên ta chọn I dR  14 A + Dòng khởi động thực tế của bảo vệ cắt nhanh là : ki 240 I kdCN  I dR .  14.  3360 A ksd 1 + Kiểm tra độ nhạy của bảo vệ: 3 I N3) ( I N min 3 2756 knh   . 4  0,7 . I kdCN 2 I kdCN 2 3360 knh  0,7  2 :Bảo vệ cắt nhanh không đảm bảo độ tin cậy . Để bảo vệ tác động thì dòng ngắn mạch phải lớn hơn dòng khởi động của I N3)  2.I kdCN  2.3360  6720 A bảo vệ : ( 4 b. Sơ đồ nguyên lý bảo vệ quá dòng cho máy biến áp 1 Sơ đồ nguyên lý bảo vệ quá dòng cho máy biến áp 1 kết hợp giữa bảo vệ cắt nhanh và bảo vệ cực đại sử dụng 3 máy biến dòng đấu hình sao đủ. Page 12 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  14. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân . . Th1 Th2 Th3 (-) (-) (-) RG2 RG3 RG1 C.C (+) (+) (+) (-) (-) RT1 RT2 (+) (+) . . . . (+) (+) (+) RI4 RI5 RI7 RI1 RI2 RI3 RI6 RI8 RI9 . . . . BI Hình 3 2. Bảo vệ so lệch dọc cho máy biến áp 1 (MBA1) a. Phần tính toán - Dòng điện định mức của máy biến áp 1: 200.103 SdmBA1 I1dmBA1    18328 A 3.U1dmBA1 3.6,3 200.103 SdmBA1 I 2 dmBA1    1004 A 3.U 2 dmBA1 3.115 - Dựa vào dòng định mức phía sơ cấp và thứ cấp của máy biến áp ta chọn 2 biến dòng có thông số như sau : MBD1 : I1S  19000 A; I1T  5 A   ki1  I1S 19000   3800 I1T 5 MBD2 : I 2 S  1500 A; I1T  5 A   ki 2  I 2 S 1500   300 I 2T 5 - Máy biến áp đấu  / Y nên biến dòng phải đấu Y /  Page 13 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  15. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân Vậy suy ra : ksd 1  1( MBD đấu Y) ksd 2  3 (MBD đấu  ) - Xác định dòng thực tế của máy biến dòng phía thứ cấp : ksd 1 1 I1T  I1dmBA1.  18328.  4,8 A ki1 3800 ksd 2 3 I 2T  I 2 dmBA1.  1004.  4,86 A ki 2 300 - Sai số do sự chênh lệch dòng điện phía thứ cấp của máy biến dòng khi đặt ở 2 đầu của MBA: I1T  I 2T 4,8  4,86 S2i    0,012 I1T 4,8 + Sai số điều chỉnh MBA U dc  10%  0,1 ' kkck  1,5 kdn  1 + Chọn : fi  0,1 kat  1,2 + Dòng khởi động : Ta có : I NngMax  I N3)  2756 A ( 4 I kcb  (kkcb .kdn . fi  U dc  S2i ).I NngMax  (1,5.1.0,1  0,1  0,012).2756  1047,2 A I kd  kat .I kcb  1,2.1047  1256 A + Dòng khởi động của rơle theo hai trường hợp : ksd 1 1 I kdR1  I kd .  1256.  0,33 A ki1 3800 ksd 2 3 I kdR 2  I kd .  1256.  7, 2 A ki 2 300 Page 14 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  16. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân Ta chọn dòng khởi động rơle nhỏ hơn để tính toán : I kdR1  I kdR 2 nên ta chọn dòng khởi động 1 là dòng khởi động của rơle Suy ra : I kdR  I kdR1  0,33 A + Dòng đặt rơle : I dR  1A  I kdR  0,33 A + Dòng khởi động thực tế của bảo vệ so lệch dọc là : ki 600 I kdsl  I dR .  1.  600 A ksd 1 + Kiểm tra độ nhạy của bảo vệ : 3 I N3) ( I N min 3 2756 knh   . 4  3,9 . I kdsl 2 I kdsl 2 600 knh  3,9  2 . Vậy bảo vệ đã chọn thỏa mãn. b. Sơ đồ bảo vệ so lệch dọc cho máy biến áp 1 Sơ đồ nguyên lý bảo vệ so lệch dọc cho máy biến áp sử dụng máy biến dòng đấu Y/  và sử dụng nguồn thao tác 1 chiều. Hình 4 . . Th2 Th1 Th3 C.C (+) RG3 RG1 RG2 (-) (-) (-) (+) . . . RI1 RI2 RI3 . . . . . . Page 15 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  17. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân * Nguyên lý làm việc của sơ đồ bảo vệ so lệch dọc cho MBA Nếu sự cố ngắn mạch xảy ra trong vùng bảo vệ thì các rơle RI1, RI2, RI3 tương ứng tác động cấp tín hiệu đến rơle RG tương ứng, RG tác động cấp tínhiệu đến rơle TH tương ứng , TH báo sự cố và cấp tín hiệu đến cuộn cắt, cuộn cắt tác động cắt máy cắt MC. III. Tính toán bảo vệ đường đây 1 (ĐD1) - Trước tiên ta đi xác định dòng ngắn mạch 3 pha tại N6. U cb I N3)  ( 6 3.Z N 6 Trong đó : Z N 6 là tổng trở ngắn mạch từ điểm N6 tới nguồn. Vì PnBA  0 nên RBA  0 do vậy nên trên sơ đồ không thể hiện giá trị của RBA . Ta có: + Điện kháng đường dây 1 và điện trở đường dây 1 ( với l1  120km ) X dd 1  x0 .l1  0, 4.120  48 Rdd 1  r0 .l1  0,12.120  14, 4 + Điện trở và điện kháng đường dây 2 ( với l2  120km ) X dd 2  x0 .l2  0, 4.120  48 Rdd 2  r0 .l2  0,1.120  12 + Điện kháng của MBA1, MBA2, MBA3 là : 2 10,5 1152 U N % U cb X BA1    6,9 . . 100 SdmBA1 100 200 2 10,5 1152 U N % U cb X BA2    22,04 . . 100 SdmBA2 100 63 2 10,5 1152 U N % U cb    6,9 X BA3 . . 100 SdmBA3 100 200 + Điện kháng của MF1, MF2, MF3 là : Page 16 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  18. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân 2 1152 U cb X MF 1  x  0,13  17,19 " d SdmMF 1 100 2 1152 U cb x  0,13  22,9 " X MF 2 d SdmMF 2 75 2 1152 U cb X MF 3  xd  0,13  21,5 " SdmMF 3 80 - Để tính được Z N 6 ta rút gọn sơ đồ thay thế và gộp các nguồn thành một nguồn. + Tổng trở nhánh 1 Z1 ( NMĐ1= S1 ) Z1  ( X dd 1  X BA1  X MF1 )2  Rdd 1  (48  6,9  17,19) 2  8,282  72,56 2 + Tổng trở nhánh 2 Z 2 ( NMĐ2 = S2  S3 ) x2  (( xBA2 nt xMF 2 ) //( xBA3 nt xMF 3 )) nt xdd2 R2  Rdd2 X 2  48 Suy ra : R2  12 Vậy suy ra : Z 2  X 2 2  R22  482  122  49,5 - Tổng trở ngắn mạch Z N 6 = Z1 // Z 2 Z1.Z 2 Vậy nên : Z N 6   29, 4 Z1  Z 2 - Dòng ngắn mạch 3 pha tại điểm N6 là : 115.103 U cb IN6    2258 A (3) 3.Z N 6 3.29, 4 1. Bảo vệ quá dòng cho đường dây 1. a. Bảo vệ dòng cực đại - Dòng làm việc lớn nhất : IlvMax  I 2dmBA1  1004 A I 2 S  1500 A Dựa ta chọn máy biến dòng có thông số như sau: { I 2T  5 A Page 17 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  19. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân Suy ra hệ số biến dòng : ki  300 - Dự định mắc biến dòng hình sao khuyết nên ksd  1 kat  1 + Chọn hệ số : kmm  1,6 ktv  0,97 kat .kmm .I lvMax 1, 2.1,6.1004 + Dòng khởi động : : I kđ    1987,3 A ktv 0,97 ksd 1 + Dòng khởi động của rơle : I kdR  I kđ .  1987,3 =6,6A ki 300 + Dòng đặt rơle: I dR  I kdR nên ta chọn I dR  7 A + Dòng khởi động thực tế của bảo vệ : ki 300 I kdBV  I dR .  7.  2100 A ksd 1 + Kiểm tra độ nhạy của bảo vệ: 3 I N3) ( I N min 3 2258 knh   . 6  0,9 . I kdBV 2 I kdBV 2 2100 knh  0,9  1,5 : Bảo vệ không đảm bảo yêu cầu - Kiểm tra lại máy biến dòng theo điều kiện làm việc tin cậy của cuộn cắt: I cc  0,05.I N3)  0,05.2258  112,9 A ( 6  I s.BI  1200 A > I cc  112,9 A Vậy máy biến dòng đã chọn đảm bảo yêu cầu làm việc của cuộn cắt. b. Bảo vệ dòng cắt nhanh I 2 S  1500 A - Ta vẫn chọn máy biến dòng có thông số như sau: { I 2T  5 A Suy ra hệ số biến dòng : ki  300 Vì ở trên máy biến dòng đã được kiểm tra và đảm bảo độ tin cậy . Sơ đồ đấu máy biến dòng hình sao khuyết, nên ksd  1 + Dòng ngắn mạch ngoài lớn nhất : I NngMax  I N3)  2756 A ( 6 Page 18 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A
  20. ĐỒ ÁN BẢO VỆ RƠLE ********** GVHD: Th.S Nguyễn Văn Quân + Dòng khởi động : I kd  kat .I NngMax  1,2.2756  3307 A ksd 1 + Dòng khởi động của rơle : I kdR  I kđ .  3307  13,78 A ki 300 + Dòng đặt rơle : I dR  I kdR nên ta chọn I dR  14 A + Dòng khởi động thực tế của bảo vệ cắt nhanh là : ki 300 I kdCN  I dR .  14.  4200 A ksd 1 + Kiểm tra độ nhạy của bảo vệ: 3 I N3) ( I N min 3 2756 knh   . 6  0,56 . I kdCN 2 I kdCN 2 4200 knh  0,56  2 :Bảo vệ cắt nhanh không đảm bảo độ tin cậy . - Để bảo vệ cắt nhanh tác động thì dòng ngắn mạch phải lớn hơn dòng khởi động của bảo vệ : I N3)  2.I kdCN  2.3360  6720 A ( 6 +Vùng tác động của bảo vệ cắt nhanh : 100 115.103 100 E m%   X HT )   0)  80%  30% ( ( Z dd1 I kdCN 28,8 3.2880 Như vậy bảo vệ đảm bảo yêu cầu Trong đó : Z dd1  X dd1  Rdd1  27,62  8,282  28,8 2 2 c. Sơ đồ nguyên lý bảo vệ quá dòng cho đường dây 1 và 2 Sơ đồ ngyên lý bảo vệ quá dòng cho đường dây 1 và 2 kết hợp giữa bảo vệ cực đại và bảo vệ cắt nhanh với ba cấp thời gian và máy biến dòng đấu hình sao khuyết. Page 19 Trần Văn Khang – CNKTĐ1A

CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD

LV.04: Bộ 100+ Luận Văn Thạc Sĩ Tài Chính Ngân Hàng
165 tài liệu
1093 lượt tải
YOMEDIA
THÔNG TIN
TRỢ GIÚP
HỖ TRỢ KHÁCH HÀNG
Theo dõi chúng tôi

Chịu trách nhiệm nội dung:

Nguyễn Công Hà - Giám đốc Công ty TNHH TÀI LIỆU TRỰC TUYẾN VI NA

LIÊN HỆ

Địa chỉ: P402, 54A Nơ Trang Long, Phường 14, Q.Bình Thạnh, TP.HCM

Hotline:0933030098

Email: support@vdoc.com.vn

Giấy phép Mạng Xã Hội số: 670/GP-BTTTT cấp ngày 30/11/2015 Copyright © 2009-2019 TaiLieu.VN. All rights reserved.

Đồng bộ tài khoản