Báo cáo khoa học: "NGHIÊN CỨU ĐỘNG LỰC HỌC CỦA HỆ CẦN TRỤC - PHAO NỔI"

Chia sẻ: Nguyễn Phương Hà Linh Linh | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:9

Thêm vào BST

Báo xấu

85
lượt xem 13
download

Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Tóm tắt: Bài báo trình bày tóm tắt những kết quả nghiên cứu động lực học của cần trục đặt trên hệ cần trục - phao nổi khi làm việc hệ tỳ đáy xuống lòng sông. Kết quả cứu thu được có thể sử dụng làm tài liệu tham khảo có ích để phục vụ cho việc thiết kế, chế tạo hệ này trong thực tế.

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: Báo cáo khoa học: "NGHIÊN CỨU ĐỘNG LỰC HỌC CỦA HỆ CẦN TRỤC - PHAO NỔI"

NGHIÊN CỨU ĐỘNG LỰC HỌC CỦA HỆ CẦN TRỤC - PHAO NỔI PGS. TS. NGUYỄN VĂN VỊNH ThS. NGUYỄN HỮU CHÍ Bộ môn Máy xây dựng - Xếp dỡ Khoa Cơ khí Trường Đại học Giao thông Vận tải Tóm tắt: Bài báo trình bày tóm tắt những kết quả nghiên cứu động lực học của cần trục đặt trên hệ cần trục - phao nổi khi làm việc hệ tỳ đáy xuống lòng sông. Kết quả cứu thu được có thể sử dụng làm tài liệu tham khảo có ích để phục vụ cho việc thiết kế, chế tạo hệ này trong thực tế. Summary: The paper summarizes the dynamics research results of the floating crane when the bottom of the floating crane is located on the bottom of river bed. The obtained research results can be used as useful reference materials to design and manufacture of this floating crane in practice. I. ĐẶT VẤN ĐỀ CT 2 Hiện nay ở khu vực đồng bằng Nam Bộ, để thực hiện công tác xếp dỡ hàng hóa, nạo vét kênh rạch, phục vụ việc thi công cầu, xây dựng các công trình thủy… trên địa hình sông ngòi, kênh rạch chằng chịt, người ta thường sử dụng cần trục bộ đặt trên một phao nổi. Hệ này được gọi là hệ cần trục - phao nổi. Hệ cần trục - phao nổi trong một số trường hợp khi làm việc do mực nước thủy triều thấp nên tỳ đáy phao xuống lòng sông. Cần trục đặt trên phao (thường là sà lan) làm việc như ở trên cạn. Lúc này cần phải tính toán cần trục theo quan điểm động lực học để tính liên kết giữa phao và cần trục nhằm đảm bảo an toàn. Bài báo này trình bày những kết quả tính toán động lực học của hệ cần trục - phao nổi trong trường hợp đặc biệt khi làm việc nhưng thường xảy ra trong thực tế như đã nêu ở trên. II.NỘI DUNG 2.1. Cấu tạo và nguyên lý hoạt động của một hệ cần trục - phao nổi a. Cấu tạo: Cấu tạo của hệ được thể hiện trên hình1. b. Nguyên lý hoạt động: Sự hoạt động của hệ thông qua cần trục đặt trên phao. Khi làm việc, các bộ máy nâng - hạ hàng, bộ máy thay đổi tầm với, bộ máy quay ... của cần trục hoạt động. Người lái sẽ điều khiển các bộ máy này để thao tác các công việc của cần trục.
Nó có thể bốc dỡ hàng theo mọi hướng nhờ bộ máy quay của cần trục. Hình 1. Hệ cần trục - phao nổi đang nạo vét kênh mương bằng gầu ngoạm CT 2 2.2. Nghiên cứu động lực học của hệ cần trục – phao nổi Trong quá trình làm việc của cần trục đặt trên hệ cần trục - phao nổi, nhiều trường hợp do nước thuỷ triều rút, mực nước thấp nên hệ phao nổi (sà lan) lúc này tỳ xuống lòng sông và như vậy có thể sử dụng những giả thiết sau đây để xây dựng mô hình động lực học (ĐLH). 2.2.1. Xây dựng mô hình động lực học a. Các giả thiết - Phao nổi (sà lan) tỳ đáy xuống lòng sông, giả thiết về cơ chế tiếp xúc đè lên lớp bùn nhão có nước của đáy phao và đáy sông phẳng, sà lan có vật liệu và kết cấu đủ cứng để có thể coi cần trục đứng trên nền cứng tuyệt đối (cần trục được liên kết cứng với sà lan và trong trường hợp này bỏ qua biến dạng của sà lan). - Dây cáp hàng có độ cứng là S1 và hệ số dập tắt dao động là K1 nó được coi như lò xo có thể co dãn được. - Xét đến độ cứng của cáp cần là S2 và hệ số dập tắt dao động là K2 - Bỏ qua biến dạng của kết cấu thép cần trục. - Coi vật nâng chỉ dao động trong mặt phẳng của hệ cần trục - phao nổi (mặt phẳng thẳng đứng chứa cần và toa quay).
- Vật nâng và cụm móc câu được quy dẫn về khối lượng m2. - Hàng được nâng lên khi có độ trùng cáp ban đầu δ hoặc không có độ trùng cáp (hàng treo trong không gian). - Tải trọng gió tác dụng theo hướng bất lợi cho cần trục. - Bỏ qua khối lượng ma sát của puly trong hệ thống palăng. Chưa xét đến biến dạng của các phần tử trong cơ cấu nâng hạ hàng. - Khối lượng của cần được quy dẫn về giữa cần bằng một khối lượng tập trung m3. b. Mô hình động lực học - Đặt mô hình tính toán vào hệ toạ độ tuyệt đối OXY với các toạ độ suy rộng tương ứng với các phần tử chuyển động như sau: Y D nq ΔH K2 Lc D1 K 1 S2 fQ m3 i2 S1 q3 φ ϕ0 y3 y0 q2 m2 y2 A B X0 X3 X2 X q1 CT 2 i1 K1 M(q1) S1 D Mf Hình 2. Mô hình động lực học của hệ cần trục - phao nổi q1 - Góc quay của trục động cơ, cơ cấu nâng hạ hàng, rad; q2 - Độ dịch chuyển của hàng theo phương của cáp nâng hàng, m; q3 - Góc lắc của cáp hàng quanh đỉnh cần, rad; qd - Góc quay của tang nâng hàng, rad; θ 1 - Mômen quán tính quy dẫn của roto động cơ và khớp nối trục; M(q1) - Đường đặc tính ngoài của động cơ cơ cấu nâng hạ hàng; Mf - Mômen phanh của cơ cấu nâng hạ hàng; i1 - Tỉ số truyền của hộp giảm tốc trong cơ cấu nâng hạ hàng; i2 - Bội suất cáp (số nhánh cáp treo) của cáp hàng; S2, K2 - Tương ứng là độ cứng và hệ số dập tắt dao động của cáp hàng; Lc - Chiều dài của cần của cần trục; D - Đường kính của tang cuốn cáp thuộc cơ cấu nâng hạ hàng; Pg - Tải trọng gió tác dụng vào cần trục quy dẫn về điểm G; q4 - Chuyển vị góc của cần (góc lắc của cần xung quanh khớp O); φo - Góc nghiêng của tâm cần so với phương ngang; fQ - Chiều dài cáp hàng; xo-yo - Toạ độ ban đầu của điểm O. 2.2.2. Thiết lập phương trình chuyển động Để thiết lập phương trình chuyển động,chúng tôi sử dụng phương trình Lagrănge loại II có
dạng như sau: d ∂T ∂T ∂T ∂u ( • )− + •+ = Q i (i = 1, 2, 3....n ) ∂qi ∂ q ∂qi dt ∂ q i i Trong đó i là số bậc tự do của hệ a. Xét trường hợp nâng hàng có độ trùng cáp ban đầu δ Quá trình nâng hàng xảy ra theo ba pha sau đây: Pha I: Cho động cơ bắt đầu hoạt động, tang bắt đầu cuốn cáp, độ trùng cáp δ 0 (bắt đầu cáp căng). Pha II: Tang tiếp tục cuốn cáp, lực căng cáp có giá trị tăng dần Fc = 0 tăng đến giá trị lực mg căng tĩnh Fct = 2 i2 Pha III: Tang tiếp tục cuốn cáp, khi F ≥ m 2g lúc này hàng thực sự nâng lên khỏi mặt đất ct i2 và tiếp tục được nâng lên cao. Trường hợp này mô hình động lực học có 4 bậc tự do. Phương trình chuyển động của cơ cấu ở pha 1 như sau: • •• M (q1) = θ1 q1 CT 2 Pha II: Hệ có 2 bậc tự do q1, q4; Sau khi tiến hành các đạo hàm cần thiết theo phương trình Lagrănge loại II (chi tiết xin xem ở tài liệu tham khảo [2]). Biểu diễn phương trình chuyển động dưới dạng ma trận chúng ta có: •• • M q + K q+ Sq = f Chú ý: pha thứ II kết thúc khi: m2g F= c i2 m2g , Pha III: Pha III bắt đầu khi hàng đi lên thực sự. Hệ có 4 bậc tự do: q1, q2, q3, q4 F> c i2 Sau khi tiến hành các đạo hàm cần thiết theo phương trình Lagrănge loại II (chi tiết xin xem ở tài liệu tham khảo [2]). Biểu diễn phương trình chuyển động dưới dạng ma trận, chúng ta có dạng sau: • •• • • 2 M q + K1 q + K2q q3 + K3 q+ Sq = f
Trong đó các ma trận cụ thể như sau: •• θ1 q1 . −m2 Lc A m2 q •• 2 •• Mq= m2 Lc (fQ − q2 )B 2 m2 (fQ - q2 ) q •• 3 m3 2 m2 Lc (fQ − q2 )B (m2 + -m2 Lc A )Lc q •• 4 4 • (q1 ) 2 . • • −m2 Lc B 2 -m2 (fa - q2 ) (q 2 ) 2 K1 q = • − m 2 L c (f Q − q 2 )A (q 3 ) 2 • −m2 Lc (fQ − q2 )A (q 4 ) 2 CT 2 q1 q • • 3 . •• K 2 q q3 = q• q• 23 −2m 2 (f Q − q 2 ) q•q• 33 −2m 2 L c B q• q• 43 • − i 2 2 K 1R i 2 2 K 1R 2 q1 . • q• − i 2 2 K 1R i 2 2 K1 K3 q = 2 q• 3 q• 4
−i 2 2S1R q1 i 2 2S1R 2 . Sq = −i 2 2S1R i 2 2S1 q2 q3 q4 • M(q1 ) + i 2 2S1Rλ −i 2 2S1λ − m 2 g cos q 3 − m 2 g(f Q − q 2 ) sin q 3 f= −S2 L c 2 [cos(ϕo − q 4 ) sin(ϕo − q 4 ) − sin(ϕo − q 4 ) cos ϕo ] + m 2 gL c cos(ϕo − q 4 ) + Lc cos(ϕo − q 4 ) − K 2 L c 2 sin 2 (ϕo − q 4 )q • m 3g 4 2 Lực căng cáp ở pha III xác định như sau: m 2g mg • + K1 Δ l1 + S1Δl1 ; Fc = 2 + K1i 2 (Rq1 − q • ) + S1i 2 (Rq1 − q 2 − λ ) • Fc = 2 i2 i2 CT 2 2.3. Giải phương trình chuyển động 2.3.1. Sơ đồ khối thuật toán Chúng tôi đã tiến hành giải phương trình chuyển động ở trên trong cả 3 pha với các số liệu cụ thể như sau: θ1 =1,1414 kg.m 2 . • Hệ số mômen động cơ: A = 15,35; B = 1630; • Bội suất cáp: i2 = 6 Gia tốc trọng trường: g = 9.81; (m/s2) • • Bán kính quy dẫn: R = 0.0000174 m; • λ=0,02 m; • Chiều dài từ đỉnh cần tới hàng nâng: fQ = 35 (m) • Chiều dài cần: Lc = 30 (m) • Góc nghiêng của cần: ϕ0 = 0.874 (rad) • Khối lượng hàng nâng: m2 = 4900(kg) • Khối lượng cần: m3 = 4500 (kg) • Độ cứng của cáp hàng: S1 = 801090 (N/m) • Hệ số dập tắt dao động của cáp hàng: K1 = 4800 (Ns/m) • Độ cứng cáp cần: S2 = 1701090 (N/m) • Hệ số dập tắt dao động của cáp cần: K2 = 1600 (Ns/m)
CT 2 Sơ đồ khối thuật toán trên Matlab - Simulink như sau: (Ns/m) Hình 3. Sơ đồ khối thuật toán trên Matlab - Simulink
2.4. Các kết quả thu được sau khi chạy chương trình Các kết quả thu được khi trọng lượng hàng nâng là 4,9 tấn (đây là trọng lượng hàng mà chúng tôi đã tiến hành thực nghiệm với nó) được thể hiện trên các đồ thị sau: a) Gia tốc - vận tốc - chuyển vị góc b) Gia tốc - vận tốc - chuyển vị của hàng theo phương của cáp hàng (q2) của động cơ (q1) d) Gia tốc - vận tốc - chuyển vị góc lắc c) Gia tốc - vận tốc - chuyển vị góc của cần xung quanh khớp (q4) của cáp hàng xung quanh đỉnh cần (q3) CT 2 e) Lực căng trên cáp hàng Hình 4. Các kết quả tính toán trong trường hợp Q = 4,9 tấn Nhận xét: - Các đồ thị có dạng đúng như lý thuyết - Lực tác động lên dây cáp tăng nhanh đến giá trị 7000kG trong khoảng t = 0,3s sau đó dao động điều hoà giảm dần về giá trị lực căng tĩnh và ổn định ở t = 10s. Để kiểm chứng độ tin cậy và tính đúng đắn của mô hình động lực học, chúng tôi đã tiến hành đo đạc thực nghiệm trên hệ cần trục - phao nổi vào tháng 11 năm 2009 tại khu vực đồng
bằng Nam Bộ [1]. Các kết quả thu được bằng tính toán lý thuyết theo mô hình động lực học ở trên đã được so sánh với kết quả thực nghiệm [2] và có thể thấy, mô hình tính toán đã có độ chính xác đạt yêu cầu, tin cậy. III. KẾT LUẬN Từ những kết quả nghiên cứu lý thuyết và thực nghiệm thu được có thể thấy ,mô hình động lực ở trên hoàn toàn có thể sử dụng để tính toán lực căng động trong cáp hàng của cần trục đặt trên phao nổi, khi làm việc phao tỳ đáy xuống lòng sông. Các kết quả thu được có thể sử dụng làm tài liệu tham khảo có ích cho việc chế tạo hệ này ngoài thực tế. Tài liệu tham khảo [1]. PGS. TS. Nguyễn Văn Vịnh, ThS. Nguyễn Hữu Chí, Ks. Nguyễn Ngọc Trung. Nghiên cứu thực nghiệm xác định lực căng động trong cáp hàng của cần trục trên hệ cần trục - phao nổi. Tạp chí khoa học GTVT số 27 tháng 09/2009. [2]. ThS. Nguyễn Hữu Chí. Nghiên cứu xác định lực căng động trong cáp hàng của cần trục trên hệ cần trục - phao nổi khi làm việc trên sông nước đồng bằng Nam Bộ. Đề tài NCKH của NCS năm 2009. MS:T2009 - CK 19.Trường Đại học GTVT♦ CT 2