Nghiên cứu ảnh hưởng của kết cấu phần mũi lõi xuyên đến khả năng xuyên thép của đầu đạn xuyên động năng

Cơ kỹ thuật & Kỹ thuật cơ khí động lực<br /> <br /> NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA KẾT CẤU<br /> PHẦN MŨI LÕI XUYÊN ĐẾN KHẢ NĂNG XUYÊN THÉP<br /> CỦA ĐẦU ĐẠN XUYÊN ĐỘNG NĂNG<br /> Nguyễn Đình Hùng1*, Bùi Ngọc Hưng2, Đặng Hồng Triển3, Trần Đình Thành4<br /> Tóm tắt: Bài báo trình bày kết quả nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số<br /> kết cấu phần mũi lõi xuyên đến khả năng xuyên thép của đầu đạn xuyên động năng<br /> bằng phương pháp mô phỏng số; đánh giá kết quả nhận được với kết quả thử<br /> nghiệm bắn đạn thật tại trường bắn. Kết quả nghiên cứu đóng góp cơ sở lý luận<br /> khoa học phục vụ cho việc lựa chọn kết cấu của lõi xuyên khi thiết kế, chế tạo đạn<br /> xuyên động năng.<br /> Từ khóa: Phần mũi; Xuyên thép; Đạn xuyên động năng; Lõi xuyên.<br /> <br /> 1. ĐẶT VẤN ĐỀ<br /> Đạn xuyên giáp dùng cho súng bộ binh được trang bị phổ biến trong Quân đội của các<br /> nước trên thế giới nhằm phá hủy các mục tiêu bọc thép nhẹ (có thành mỏng) như các xe<br /> quân chở quân, trực thăng,… và đồng thời, đạn cũng được dùng để tiêu diệt sinh lực mặc<br /> áo giáp. Đạn xuyên giáp có rất nhiều cỡ khác nhau phổ biến là cỡ 5,56mm, 7,62mm, 9mm,<br /> 12,7mm và 14,5mm [1, 2].<br /> Cấu tạo chung của các loại đầu đạn xuyên giáp bao gồm lõi xuyên và vỏ bọc, trong đó<br /> lõi xuyên là chi tiết đặc biệt quan trọng, quyết định lớn đến khả năng xuyên thép của từng<br /> loại đạn, ngoài ra ở một số loại đạn còn có thể có thêm liều thuốc cháy để tăng khả năng<br /> phá cháy mục tiêu hoặc thêm liều thuốc vạch đường để tăng khả năng quan sát khi bắn vào<br /> ban đêm.<br /> Khả năng xuyên của đầu đạn xuyên động năng chịu ảnh hưởng của nhiều yếu tố khác<br /> nhau như kết cấu, vật liệu của lõi xuyên; kết cấu, vật liệu của mục tiêu và điều kiện va<br /> chạm giữa đầu đạn và mục tiêu. Trong đó chiều dài phần mũi lõi xuyên có ảnh hưởng lớn<br /> đến khả năng xuyên thép của đầu đạn. Các công trình nghiên cứu của Eichelberger và<br /> Gehring năm 1962, Christman và cộng sự năm 1963, Kinslow năm 1970, Kawata và<br /> Shiori năm 1978,... chỉ ra rằng, mô hình hiện tượng va đập tốc độ cao của các viên đạn có<br /> tỉ lệ L/D nhỏ (trong đó L – chiều dài phần đầu đạn, D – cỡ đạn) hoặc đầu đạn hình cầu vào<br /> mục tiêu có bề dày lớn xảy ra theo bốn giai đoạn như trên hình 1 [8, 9]:<br /> - Giai đoạn ban đầu: Ngay sau khi va đập, tại bề mặt tiếp xúc xuất hiện một áp lực vô<br /> cùng lớn, áp lực này được tính theo Hugoniot:<br /> = . .<br /> trong đó: ρ - Mật độ vật liệu mục tiêu; us - Vận tốc va đập; up - Tốc độ âm thanh trong<br /> vật liệu mục tiêu.<br /> Giai đoạn này diễn ra rất nhanh. Đối với các đầu đạn phẳng, chỉ trong thời gian 01 nano<br /> giây; đối với đầu đạn có phần mũi hình cầu, giai đoạn này được tính bằng thời gian đầu<br /> đạn đi hết chiều cao phần mũi. Do vậy giai đoạn này chịu ảnh hưởng chủ yếu của kết cấu<br /> phần mũi đạn và là đầu vào của giai đoạn tiếp theo.<br /> - Giai đoạn thâm nhập ổn định: Giai đoạn này rất quan trọng và thời gian phụ thuộc<br /> vào tỉ lệ L/D, tỉ lệ L/D càng lớn thì thời gian càng dài. Trong giai đoạn này, xung va đập<br /> ban đầu liên tục bị suy yếu dẫn đến vận tốc va đập giảm dần.<br /> - Giai đoạn tạo lỗ xuyên: Giai đoạn này áp lực tại vùng biến dạng trong đạn giảm dần<br /> và tiếp tục diễn ra cho đến khi mật độ năng lượng sau sóng va đập trở nên quá nhỏ để<br /> <br /> <br /> 170 N. Đ. Hùng, …, T. Đ. Thành, “Nghiên cứu ảnh hưởng … của đầu đạn xuyên động năng.”<br /> Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> thắng được độ bền của vật liệu mục tiêu. Tại thời điểm này, sóng va đập chuyển thành<br /> sóng đàn hồi dẻo và tiếp tục di chuyển trong mục tiêu.<br /> - Giai đoạn phục hồi: Đây là giai đoạn phản ứng ngược lại của vật liệu mục tiêu xảy ra<br /> khi sóng ứng suất bị suy yếu đến mức không tồn tại dòng chảy dẻo của vật liệu hoặc biến<br /> dạng dẻo lớn của mục tiêu.<br /> Mô hình các giai đoạn thâm nhập mục tiêu được trình bày trên hình 1.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> I II III IV<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 1. Các giai đoạn xuyên thép.<br /> Qua những nghiên cứu trên nhận thấy, kết cấu phần mũi của đạn ảnh hưởng trực tiếp<br /> đến giai đoạn ban đầu của đầu đạn xuyên động năng, là đầu vào của giai đoạn thâm nhập<br /> ổn định và ảnh hưởng lớn đến khả năng xuyên thép. Trong khuôn khổ của bài báo, tác giả<br /> trình bày kết quả nghiên cứu bằng phương pháp mô phỏng số và kiểm chứng bằng thực<br /> nghiệm để đánh giá ảnh hưởng của kết cấu phần mũi lõi xuyên đến khả năng xuyên thép<br /> của đầu đạn xuyên động năng.<br /> 2. MÔ PHỎNG KHẢ NĂNG XUYÊN THÉP CỦA ĐẦU ĐẠN XUYÊN ĐỘNG<br /> NĂNG VÀO BẢN THÉP ĐỒNG NHẤT<br /> 2.1. Mô hình mô phỏng bằng phần mềm ANSYS AUTODYN<br /> Xem xét bài toán va xuyên giữa đầu đạn xuyên động năng 7,62x51 mm và mục tiêu.<br /> Do vỏ bọc ảnh hưởng ít tới quá trình va xuyên, để đơn giản hóa bài toán, xem xét quá trình<br /> va xuyên của lõi xuyên và mục tiêu.<br /> Lõi xuyên làm bằng cacbit vonfram, dạng hình trụ, phần mũi có dạng côn kết hợp với<br /> chỏm cầu – đây là kết cấu thông dụng của đầu đạn xuyên thép hiện đại. Các kích thước<br /> chính của lõi xuyên như trên hình 2. Mục tiêu là bản thép đồng nhất, bề dày 26mm, kích<br /> thước bề mặt 100x100 mm – đây là kích thước đủ lớn để nghiên cứu quá trình va xuyên<br /> của đầu đạn vào mục tiêu (theo [8], ảnh hưởng của sóng va đập đến quá trình xuyên nằm<br /> trong phạm vi dưới 6 lần cỡ đạn). Tại thời điểm ban đầu, lõi xuyên chuyển động tịnh tiến<br /> đến va chạm vuông góc với bề mặt mục tiêu. Vận tốc va chạm của đầu đạn được tính toán<br /> dựa trên vận tốc đo được V25 của đầu đạn và thông số tài liệu thiết kế [1] và các bài toán<br /> thuật phóng ngoài [2, 3].<br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 60, 4 - 2019 171<br />  Cơ kỹ thuật & Kỹ thuật cơ khí động lực<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 2. Kết cấu lõi xuyên.<br /> Để đánh giá ảnh hưởng của hình dạng và kích thước phần mũi, tiến hành khảo sát quá<br /> trình va xuyên của 06 lõi xuyên có cùng đường kính d = 5,05mm và có chiều dài phần mũi<br /> khác nhau, lm = 3,56; 3,76; 3,96; 4,16; 4,36 và 4,56mm, tương ứng các bán kính cong<br /> phần mũi lần lượt là R = 1,755; 1,655; 1,550; 1,440; 1,340; 1,230mm. Chiều dài của đầu<br /> đạn (L0) được tính để đảm bảo khối lượng các lõi xuyên không đổi (mloi = 5,08 gam).<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 3. Mô hình phần tử hữu hạn.<br /> Khi mô phỏng, thực hiện xây dựng mô hình hình học trên ứng dụng Design Modeler<br /> tích hợp sẵn trong ANSYS Workbench. Xây dựng 1/4 mô hình và sử dụng 02 bề mặt đối<br /> xứng để tiết kiệm dung lượng bộ nhớ của máy tính. Mô hình phần tử hữu hạn (hình 3)<br /> được xây dựng trên ANSYS Explicit Dynamics, sau đó chuyển sang ANSYS AUTODYN<br /> và chỉnh sửa các mô hình vật liệu và đặt các điều kiện giải bài toán.<br /> Để mô tả cơ tính vật liệu lõi xuyên và bản thép trong điều kiện tương tác tốc độ cao, sử<br /> dụng mô hình dòng chảy dẻo có tính tới tăng bền do tốc độ biến dạng:<br /> - Mô hình tăng bền Johnson Cook: Theo mô hình này, ứng suất chảy động được xác<br /> định theo công thức sau:<br />  <br />  y  A  B   ip  1  C ln eip0 1  T m <br /> n<br /> <br /> <br /> trong đó A, B, C, m và n – Các hệ số vật liệu được xác định qua thực nghiệm;<br />  ip - Cường độ biến dạng dẻo;<br /> eip0 – Cường độ tốc độ biến dạng dẻo;<br /> T  T0<br /> T  , T  Nhiệt độ quy đổi (oK);<br /> Tnc  T0<br /> T0 – Nhiệt độ môi trường (oK);<br /> Тnc – Nhiệt độ nóng chảy của vật liệu (oK).<br /> <br /> <br /> 172 N. Đ. Hùng, …, T. Đ. Thành, “Nghiên cứu ảnh hưởng … của đầu đạn xuyên động năng.”<br /> Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> - Phương trình trạng thái Shock:<br /> p  p H  p ( E  E H )<br /> p0c02  (1   )<br /> pH <br /> 1  s  1 2<br /> 1 pH   <br /> EH   <br /> 2 p0  1   <br /> Vận tốc sóng va đập U được tính theo công thức:<br /> U  C1  S1u p  S2u 2p<br /> trong đó C1, S1, S2 – các hệ số; up – vận tốc môi trường;  – Hệ số Greneisen.<br /> trong đó: C, S1, S2, S3,  – các hệ số<br /> Giá trị các thông số vật liệu như trong bảng 1 [7].<br /> Bảng 1. Thông số vật liệu lõi xuyên và mục tiêu.<br /> Lõi xuyên Mục tiêu<br /> Thông số vật liệu Đơn vị<br /> (Tung. alloy) (Thép 1006)<br /> Phương trình trạng thái Gruneisen<br /> Khối lượng riêng,  kg/m3 17000 7896<br /> Hệ số Gruneisen  1,54 2,17<br /> Hệ số C1 m/s 4029 4569<br /> Hệ số S1 1,237 1,49<br /> Hệ số S2 s/m 0<br /> Nhiệt dung riêng J/kgK 134 452<br /> Mô hình bền Johnson Cook<br /> Mô đun cắt GPa 160 81,8<br /> Giới hạn chảy tĩnh, A MPa 1506 350<br /> Hệ số hóa cứng, B MPa 177 275<br /> Số mũ hóa cứng, n - 0,12 0,36<br /> Hệ số tốc độ biến dạng, C - 0,016 0,022<br /> Số mũ mềm nhiệt, m - 1,0 1,0<br /> 0<br /> Nhiệt độ nóng chảy, Tnc K 1723 1811<br /> Điều kiện phá hủy:<br /> Biến dạng chính lớn nhất cho phép - 0,4 0,5<br /> Sau khi mô phỏng cần cần xác định chiều sâu xuyên của đầu đạn khi xuyên vào thép<br /> đồng nhất đối với các phương án thiết kế phần mũi đầu đạn khác nhau. So sánh với kết quả<br /> thực nghiệm để đánh giá khả năng ứng dụng mô hình tính toán mô phỏng.<br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 60, 4 - 2019 173<br />  Cơ kỹ thuật & Kỹ thuật cơ khí động lực<br /> <br /> 2.2. Các kết quả mô phỏng bằng phần mềm ANSYS AUTODYN<br /> Trên hình 4, ứng với các đầu đạn có chiều dài phần mũi khác nhau, trình bày hình ảnh<br /> khi đầu đạn dừng lại trong mục tiêu (hình 4, a, b, c - ứng với các trường hợp đầu đạn<br /> không xuyên quan bản thép) và khi lõi vừa ra khỏi mục tiêu (hình 4, d, đ, e - ứng với các<br /> đầu đạn xuyên thủng bản thép).<br /> <br /> a) lm=3,56 mm b) lm= 3,76 mm c) lm=3,96 mm<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> d) lm= 4,16 mm đ) lm=4,36 mm<br /> <br /> <br /> vd = 121,5 m/s<br /> vd = 165,6 m/s<br /> <br /> <br /> e) lm=4,56 mm<br /> <br /> <br /> <br /> vd = 32,8 m/s<br /> <br /> <br /> Hình 4. Kết quả xuyên thép của các phương án thiết kế lõi xuyên.<br /> Trên hình cũng thể hiện giá trị vận tốc lõi xuyên sau khi xuyên thủng mục tiêu (vd).<br /> Trên hình 5 trình bày đồ thị biến đổi vận tốc của đầu đạn trong quá trình va xuyên.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> a) Lõi xuyên có lm=3,56 mm b) Lõi xuyên có lm= 4,36 mm<br /> Hình 5. Đồ thị vận tốc lõi xuyên.<br /> <br /> <br /> 174 N. Đ. Hùng, …, T. Đ. Thành, “Nghiên cứu ảnh hưởng … của đầu đạn xuyên động năng.”<br /> Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> Qua kết quả mô phỏng nhận thấy, phần mũi lõi xuyên ảnh hưởng đáng kể đến khả<br /> năng xuyên thép của đầu đạn. Với phương án thiết kế chiều dài phần mũi lõi xuyên lm =<br /> 4,36 mm, đầu đạn có khả năng xuyên bản thép là tốt nhất. Với các phương án chiều dài<br /> phần mũi lõi xuyên nhỏ hơn lm = 4,36mm, khả năng xuyên tăng lên khi tăng chiều dài<br /> phần mũi. Tuy nhiên khi khi chiều dài quá lớn, quá trình xuyên bản thép ở giai đoạn đầu,<br /> nhưng do độ bền phần mũi không cao (do tiết diện phần mũi nhỏ hơn so với phần thân)<br /> dẫn đến hiệu quả xuyên giảm. Kết quả, với phương án lm = 4,56 mm, đạn xuyên thủng<br /> bia, nhưng vận tốc còn lại của đầu đạn khi xuyên qua bia thép bị giảm đi so với phương<br /> án lm = 4,36 mm. Có thể kết luận rằng, phương án lm=4,36 mm là phương án tối ưu so<br /> với các phương án đã khảo sát, tốc độ sau khi xuyên thủng bia của lõi xuyên cũng đạt<br /> vận tốc lớn nhất (vd = 165,6 m/s).<br /> 3. THỰC NGHIỆM KHẢ NĂNG XUYÊN THÉP CỦA LÕI XUYÊN.<br /> 3.1. Điều kiện tiến hành thực nghiệm<br /> Thực nghiệm được tiến hành tại trường bắn nhà máy Z113/ Tổng cục Công nghiệp<br /> Quốc phòng. Súng thử nghiệm có kết cấu phần nòng súng chuyên dùng cho thử nghiệm,<br /> được kiểm định định kỳ theo quy định sử dụng thiết bị thử nghiệm chuyên dụng. Sử dụng<br /> thiết bị đo bia quang (máy Mibus) để đo tốc độ của đầu đạn. Dùng Crusher loại 0,2cm2, trụ<br /> đồng 46,5 mm, dư áp 2.300 kG/cm2 để đo áp suất trong vỏ liều. Bia thép mục tiêu là<br /> thép CT-3 có độ dày 26 mm đạt yêu cầu theo tiêu chuẩn cơ sở thử nghiệm.<br /> Lõi xuyên theo hai phương án thiết kế có chiều dài phần mũi đạn khác nhau (lm1 = 3,96<br /> mm; lm2 = 4,36 mm), cùng các bán thành phẩm được tổng lắp theo yêu cầu của tài liệu<br /> thiết kế [1]. Kết cấu của đạn được trình bày trên hình 6.<br /> Vỏ Lõi xuyên Áo chì<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 6. Kết cấu đầu đạn xuyên giáp 7,62x51 mm.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> lm1 = 3,96 mm<br /> <br /> <br /> <br /> lm2= 4,36 mm<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 7. Hai phương án thiết kế lõi xuyên cho đạn 7,62x51 mm.<br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 60, 4 - 2019 175<br />  Cơ kỹ thuật & Kỹ thuật cơ khí động lực<br /> <br /> Sơ đồ thử nghiệm được bố trí trên hình 8:<br /> Súng thử nghiệm Bia thép δ<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Bia quang<br /> <br /> <br /> <br /> Hình 8. Sơ đồ bố trí thử nghiệm.<br /> Cách thức tiến hành thử nghiệm: Mục tiêu đặt cách miệng nòng 100 m. Nòng súng đặt<br /> vuông góc với mục tiêu. Bố trí đo vận tốc của đạn ở cự ly 25 m theo quy định của tài liệu<br /> thiết kế; số lượng bắn 20 viên; xác định vận tốc trung bình V25tb và độ chênh lệch vận tốc Δ25<br /> giữa vận tốc lớn nhất và nhỏ nhất của đạn trong nhóm bắn. Xác định khả năng xuyên bia mục<br /> tiêu của lõi xuyên ở hai phương án thiết kế.<br /> 3.2. Kết quả thử nghiệm<br /> Kết quả bắn được thể hiện trên hình 9<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> a) Bắn với lõi xuyên lm = 3,96 mm b) Bắn với lõi xuyên lm = 4,36 mm<br /> Hình 9. Mặt trước (hình bên trái) và mặt sau (hình bên phải) của bia thép sau khi bắn thử<br /> nghiệm với bia bề dày 26mm.<br /> Bảng 2. Kết quả thực nghiệm đo vận tốc và khả năng xuyên của đầu đạn.<br /> Thứ Đơn Chiều dài lm, mm<br /> Nội dung Ghi chú<br /> tự vị 4,36 3,96<br /> 1 Vận tốc trung bình V25tb m/s 833,7 827,8<br /> 2 Chênh lệch vận tốc Δ25 m/s 25,0 17,2<br /> 3 Khả năng xuyên bia thép:<br /> - Bia thép dày δ = 22 mm viên 10/10 10/10<br /> - Bia thép dày δ = 26 mm viên 10/10 04/08 2 phát không trúng bia<br /> 4. KẾT LUẬN<br /> Qua tính toán mô phỏng, kiểm chứng bằng thực nghiệm nhận thấy kết quả giữa tính toán và<br /> thực nghiệm về cơ bản tương đối phù hợp. Các kết quả khảo sát trên cơ sở ứng dụng mô phỏng<br /> bằng phần mềm ANSYS AUTODYN cho kết quả một cách tường minh. Đối với kết quả thực<br /> nghiệm khi khảo sát với lõi xuyên có lm = 3,96 mm cho 04/08 phát xuyên, có thể nhận định với<br /> kết cấu phần mũi như trên, chiều dày xuyên thép 26 mm đã nằm trong vùng giới hạn xuyên của<br /> lõi xuyên và phù hợp với tính toán mô phỏng. Kết quả mô phỏng đạn đã xuyên hết chiều dài bia<br /> nhưng chưa xuyên thủng, mũi đạn đã lộ ra mặt sau của bia (hình 4 c). Kết quả của bài toán tính<br /> toán mô phỏng cho thấy các dữ liệu vật liệu đầu vào được lựa chọn là phù hợp với thực tế, có<br /> những sai số chấp nhận được. Một số nguyên nhân dẫn đến sai số có thể kể đến như:<br /> <br /> <br /> 176 N. Đ. Hùng, …, T. Đ. Thành, “Nghiên cứu ảnh hưởng … của đầu đạn xuyên động năng.”<br /> Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> - Bỏ qua chuyển động quay của đạn và gia tốc trọng trường;<br /> - Các sai lệch do tham số vật liệu đầu vào, một số dữ liệu trong thư viện vật liệu là gần<br /> đúng và các điều kiện tiến hành thử nghiệm thực tế (vận tốc đo được tính giá trị trung bình,<br /> tính toán vận tốc chạm theo lý thuyết,...).<br /> Như vậy với bộ tham số vật liệu đã được xác định cùng với các tham số vật liệu trong thư<br /> viện ANSYS AUTODYN, hoàn toàn có thể tiến hành mô phỏng quá trình xuyên của đầu đạn<br /> xuyên động năng vào bản thép. Kết quả mô phỏng tương đối sát với thực tế, có thể áp dụng<br /> trong quá trình thiết kế sản phẩm và đánh giá uy lực của đạn.<br /> TÀI LIỆU THAM KHẢO<br /> [1]. Đề tài cấp Tổng cục Công nghiệp Quốc phòng: “Nghiên cứu thiết kế, chế tạo đạn xuyên<br /> cỡ 7,62×51 mm NATO”.<br /> [2]. G.A. Đanhilin, V.P. Ogorodnhicov, A.B. Davolocin, (Người dịch: Nguyễn Văn Thủy,<br /> Trần Văn Định, Trần Đình Thành): “Cơ sở thiết kế đạn súng bộ binh” – Học viện<br /> KTQS, 2007.<br /> [3]. Nguyễn Văn Thọ, Nguyễn Đình Sại: “Giáo trình Thuật phóng ngoài” – Học viện Kỹ<br /> thuật Quân sự, 2003.<br /> [4]. Autodyn Training Course. Ansys Workbench Release 11.0.2006.<br /> [5]. Hallquist, John O. LS-DYNA theoretical manual. Livermore Software Technology<br /> Corporation, 2006.<br /> [6]. Jane’s Ammunition Handbook 2001 – 2002.<br /> [7]. LA-4167-MS. May 1 1969. Selected Hugoniots: EOS 7th Int. Symp. Ballistics.<br /> Johnson & Cook.<br /> [8]. Зукас Дж. А., Киколас Т., Свифт Х. Ф., Грешук Л. Б., Курран Д. Р. И др.<br /> Динамика удара: пер. с англ. М., Мир, 1985.<br /> [9]. Высокоскоростные ударные явления: пер. с англ. М., Мир, 1973.<br /> ABSTRACT<br /> A STUDY ON THE EFFECTS OF PENETRATOR NOSE SHAPE AND LENGTH ON<br /> PENETRATION CAPABILITY OF ARMOR-PIERCING ROUNDS<br /> Numerical simulations were performed to study the effect of the length of the<br /> nose section on the penetration capability of armor piercing rounds. Ballistic<br /> results, deformations of the targets and bullets were discussed in comparison with<br /> the firing results. The research results can be of interest for size and structure<br /> selection during design or manufacture of state armor piercing bullets.<br /> Keywords: Nose section; Penetration; Armor piercing bullets; Piercing core.<br /> <br /> Nhận bài ngày 12 tháng 12 năm 2018<br /> Hoàn thiện ngày 16 tháng 01 năm 2019<br /> Chấp nhận đăng ngày 16 tháng 4 năm 2019<br /> <br /> Địa chỉ: 1Viện Vũ khí/ Tổng cục Công nghiệp quốc phòng.<br /> 2<br /> Cục Quản lý Công nghệ/ Tổng cục Công nghiệp quốc phòng<br /> 3<br /> Viện Khoa học và Công nghệ quân sự<br /> 4<br /> Học viện Kỹ thuật quân sự<br /> *Email: dhungvvk@gmail.com.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 60, 4 - 2019 177<br />