BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT - SVTH Huỳnh Ngọc Vũ

Chia sẻ: Huynh Ngoc Vu | Ngày: | Loại File: DOC | Số trang:20

Thêm vào BST

Báo xấu

1.528
lượt xem 314
download

Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Loại đề bài: Tường chắn BTCT - Tải trọng bề mặt q = 0; độ sâu MNN cách MDTN z1 = 1.5m. - Góc ma sát lưng tường δ = 0; góc nghiêng mặt đất với phương ngang: 100 - Số liệu địa chất sau tường: C = 0; φ = 300 ; γ = 17 KN/m3; γ1 = 21 KN/m3; C2 = 0; φ2 = 300; γ2 = 21 KN/m3. - Tường chắn BTCT, Bê tông B20, nhóm cốt thép CII, A-II - Chiều sâu chắn đất H = 5.5m.

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT - SVTH Huỳnh Ngọc Vũ

BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm   ĐỀ TÀI BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT G iáo viên hướng dẫn : Ts Dương Hồng Thẩm Sinh viên th ực hiện : Hu ỳnh Ngọc Vũ   SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 1 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm MỤC LỤC Phần I: Phần thuyết minh tính toán: 1/ Chọn sơ bộ kích thước tường chắn……………………………………trang 3 2/ Tính toán các hệ số và áp lực lên tường……………………………….trang 4 3/ Tinh toán các giá trị áp lực……………………………………………..trang 6 4/ Bảng tính các giá trị Moment chống lật và Moment gây lật…………. trang 7 5/ Kiểm tra ổn định của tường chắn……………………………………....trang 8 6/ Tính toán kết cấu cho tường…………………………………………….trang 13 Phần II: Bản vẽ Tài liệu tham khảo 1/ Bài tập cơ học đất : Vũ Công Ngữ - Nguyễn Văn Thông ( NXB Giáo Dục Việt Nam ) 2/ Tập bài giảng Cơ học đất : GV.TS Lê Trọng Nghĩa 3/ Kết cấu bê tông cốt thép – Phần cấu kiện đặc biệt : Võ Bá Tầm (NXB Đại Học Quốc Gia Thành Phố Hồ Chí Minh ) 4/ Nền móng công trình: Châu Ngọc ẩn ( NXB Xây Dựng Hà Nội – 2010 ) 4/ Sổ tay tực hành Kết Cấu Công Trình: PGS- PTS Vũ Mạnh Hùng (NXB Xây Dựng Hà Nội – 1999 ) 5/ TCXDVN 356-2005 :Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép – tiêu chuẩn thiết kế. SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 2 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm BÀI TẬP LỚN TƯỜNG CHẮN ĐẤT SỐ LIỆU ĐỀ BÀI Mã đề: A075010 Loại đề bài: Tường chắn BTCT - Tải trọng bề mặt q = 0; độ sâu MNN cách MDTN z1 = 1.5m. - Góc ma sát lưng tường δ = 0; góc nghiêng mặt đất với phương ngang: 100 - Số liệu địa chất sau tường: C = 0; φ = 300 ; γ = 17 KN/m3; γ1 = 21 KN/m3; C2 = 0; - φ2 = 300; γ2 = 21 KN/m3. Tường chắn BTCT, Bê tông B20, nhóm cốt thép CII, A-II - Chiều sâu chắn đất H = 5.5m. - I. Phần thuyết minh tính toán: ? =10° ? = 17 kN/m3 Z=1.5m H=5.5m C1 = 0 ? 1= 3 0 0 ?1 = 21 kN/m3 t1 C D Df hm B C2 = 0 ? 2 = 30 0 ? = 21 kN/m3 SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 3 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm 1/ CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN  Chọn chiều sâu chôn móng: Df = 1.5m  Chiều cao của tường chắn: H = H1 + Df = 5 + 1.5 = 7m H1 = 5.5m là chiều cao đất đắp (số liệu đề bài)  Bề rộng bản móng B: B = (0.4  0.7)  H  (2.6  4.9)m Chọn B = 4.6 m  Chọn sơ bộ chiều cao móng t2: 11 t2 = (  )  H  (0.7  0.58) m 10 12 Chọn t2 = 0.7m  Chọn sơ bộ bề rộng tường chắn t1 : Đỉnh tường chọn t = 0.3m Chân tường: 11 t1 = (  )  H  ( 0.7  0.58) m 10 12 Chọn t = 0.5m.  Chọn kích thước bản mũi trước tường a: 1 1 a = (  )  B  (1.53  1.15)m 3 4 Chọn a = 1.1 m.  Kích thước bản gót sau tường b: 2 3 b = (  )  B  (3.06  3.45)m 3 4 Chọn b = 3.0 m SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 4 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm  Hình vẽ tường chắn sau khi chọn sơ bộ kích thước. 500 ? =10° z=1.5m ? = 17 kN/m3 H=5.5m C1 = 0 ? 1= 30 0 ?1= 21 kN/m3 1.1m 500 3m 1.5m 0.7 4.6m C2 = 0 ? 2= 30 0 ? = 21 kN/m3 2/ TÍNH TOÁN CÁC H Ệ SỐ VÀ TÍNH ÁP LỰC LÊN TƯỜNG.  Phân tích : Bỏ áp lực ngang bị động trước tường để thiên về an toàn. SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 5 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm  Ta xem lưng tường là thẳng đứng:  Góc ngoại ma sát của đất (góc ma sát giữa đất và lưng tường )  thiên về an toàn lấy   Góc nghiêng của mặt đất so mặt phẳng ngang: 0  Theo đề bài lớp đất đắp sau lưng tường chắn gồm 2 lớp đất khác nhau . Muốn xác định được áp lực đất chủ động lớn nhất của đất lên lưng tường , người ta thường coi áp lực của mỗi lớp đất cần xác định không phụ thuộc vào áp lực của các lớp đất khác ; nghĩa là khi xác định áp lực đất ta có thể xác định cho từng đoạn tường tương ứng với mỗi lớp đất có tính chất cơ lý khác nhau. Mặt đất nằm ngang, lưng tường thẳng đứng  Áp dụng lý thuyết Rankin. Hệ số áp lực ngang chủ động của đất sau lưng tường chắn : 1  sin  1  sin 30 0 ka    0 .3 1  sin  1  sin 30 0 Khi tính toán áp lực đất lên tường chắn, đối với tầng đất nằm trên mực nước ngầm ta dùng trọng lượng riêng tự nhiên, đối với tầng dưới mực nước ngầm tính dung trọng riêng đẩy nổi. Do đất đắp sau tường có C = 0 tính cường độ áp lực theo công thức : 1 1 k a    H  2  0.33  17  7.9 2  175.06 KN 1m tới Pa = 2 2  Áp lực nằm n gang: Pa  cos 1  175.06  cos 30 0  151.61 KN 1m tới  cường độ áp lực của đất tại Z = 1.5 m Pa  k a    Z  0.3  17  1.5  7.65KN / m 2  Cường độ áp lực của đất tại Z = 7m (tại chân tường). Pa  k a    Z  k a   đn  Z  0.3  17  1.5  0.3  11 5.5  25.8KN / m 2  Ngoài ra còn phải xét áp lực của nước lên tường. Pn = n x H2 = 10 x 5.5 =55 KN/m SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 6 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm  Biểu đồ moment gây lật, lực ngang Ea: 500    ? = 17 kN/m3 1 E1 MNN 7.65 5500   C1 =0 kPa ? 1= 300 2 ?1= 21 kN/m3 Ea E2 3 E4 E3 1000 500 3000 80 700 55 o 25.8 4600 C2 = 0 ?2= 300 ?2= 21 kN/m3 3/ TÍNH TOÁN CÁC GIÁ TRỊ ÁP LỰC: 1 - E1  .1, 5.7, 65  5, 74 KN 2 - E2  7, 65.5,5  42.08 KN 1 - E3  .5,5.(28,5  7, 65)  49,9 KN 2 1 - E4  .5,5.55  151,3aKN 2 SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 7 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm 4/ BẢNG TÍNH CÁC GIÁ TRỊ MOMENT GÂY LẬT VÀ MOMENT CHỐNG LẬT.  Bảng tính moment gây lật, lực ngang Ea: MOMENT/1m TÊN LỰC (KN) CÁNH TAY ĐÒN (M) TỚI (KNm/M) E1 5,74 0,5 2,87 E2 42,08 2,75 115,72 E3 49,9 1,83 91,32 E4 151,3 1,83 276,88 249,02 486,79 TỔNG Tổng các lực ngang: H = Ea = E2+E3+E4+E4 = 249,02 K N Moment gây lật: Mgl = 486.79 KNm  Tính vị trí đặt lực Ea: Ea.y = 486,79 249,02y = 486,79 => y = 1,95m Vậy Ea đặt cách chân tường chắn một đoạn y = 1,95 m 8 5 00 Z=1,5m ? = 1 7 kN /m 3 1 2 M NN 7 5500 5 7000 C 1 =0 kPa ? 1 = 30 0 3 ?1 = 2 1 kN /m 3 4 1 10 0 5 00 30 00 800 700 6 O 4 6 00 C2 = 0 ? 2 = 30 0 ?2 = 2 1 kN /m 3 Biểu đồ tính moment lực gây trượt và lực đứng SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 8 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm  Bảng tính moment gây lực trượt và lực đứng: CÁNH TAY MOMENT/1m LỰC - TRÊN MỖI m TÊN LỰC (KN) TỚI (KN) ĐÒN (m) TỚI (KNm/m) 1 0,3x21x1,5 9,45 0,75 7,09 2 1/2x0,3x21x1.5 4,73 0,5 2,37 3 0,3x(21-10)x5,5 18,15 2,75 49,9 4 1/2x0,3x(21-10)x5,5 9,075 1,83 16,6 5 0,5x5,5x23,5 64,63 3,25 210,03 6 0,7x4,6x23,5 75,67 2,3 174,04 7 3x7x17 357 1,5 535,5 8 1/2x3x0,9x17 22,95 1,0 22.95 1018,48 TỔNG Tổ ng các lực trượt RH ( theo phương ngang ) RH  1   2    3    4   41, 405 Tổng các lực theo phương đứng:  Rv  v   Rv   5    6    7    8   519,92 Moment chống lật: Mcl = 1018,48 KNm 5/ KIỂM TRA ỔN ĐỊNH CỦA TƯỜNG CHẮN.  Tính hệ số an toàn lật: 1018,48 Mcl  2,09 > 2 (thỏa) = HSAT / lât  486,79 Mgl Mcl = 1018,48 KNm là moment chống lật. Mgl = 486,79 KNm là moment gây lật quanh điểm O. Vậy tường chắn ổn định chống lật quanh điểm O.  Tính hệ số an toàn trượt ngang:  .tg 2   .C2 .B  luc _ chong _ truot 519, 92  0, 364 =v  4, 61,5 (thỏa) = HSAT / truot   luc _ gay _ truot 41, 405 RH Lực bám dính dưới đáy móng C2 = 0 SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 9 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm  α.C2.B = 0  Rv là tổng các lực theo phương đứng:  Rv = 519,92 KN RH là tổng các lực theo phương ngang gây trượt phẳng. tgδ2 là hệ số ma sát giữa tường và đất 2 2 tgδ2 = tg( φ) = tg( .30) = 0.364 3 3 Vậy tường chắn ổn định trượt ngang.  Tính điểm đặt hợp lực và lệch tâm e: Điểm đặt của hợp lực R cách điểm gót bản đáy:  M net 1018, 48 X= X    1,96m v 519,92  Độ lệch tâm e: e  B / 2  X  2,3  1,96  0,34m Nhận xét: B = 0 .77  Phản lực đất nền dưới móng có dạng hình thang e = 0 ,34 < 6  Tính áp lực đáy móng qmax; qmin: v 6.e 519.92 6.0, 4 )  171,99 KN / m2 qmax  (1  )  (1  1.B B 1.4, 6 4, 6 v 6.e 535,55 6.0, 4 )  54, 06 KN / m 2 qmin  (1  )  (1  1.B B 1.4, 6 4, 6  Tính khả năng chịu tải của nền: Áp dụng công thức tính toán khả năng tính toán chịu tải của đất nền chiu tải trọng vừa thẳng đứng vừa có tải ngang SF = KNCT cực hạn qu / Áp lực thẳng đứng lên nền qmax  / 3 c2  0 SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 10 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm 1  qu  qN q Fqd Fqi   B ' N  F d F i 2 Trong đó: q   2 .D  21.1, 5  31,5 B '  B  2e  4,6  2.0,34  3,92 m D 1,5 Fqd  1  2 tan 2 (1  sin  2 )2 .  1  2 tan 300 (1  sin 30 0 )2 .  1,1 B' 3,92 F d  1 3, 790 2 2 Fci  Fqi  (1  )  (1  )  0,9 900 900 o 2 3, 790 2 F i  (1  )  (1  )  0,76 20 300 41, 405cos 300 Pa cos   0  tan 1 t( )  tan 1 ( )  3, 790 V 535,55   300 tra bảng ta được (tra bảng 2.26.Giá trị các hệ số sức chịu tải của Vesic (1973) – sách NỀN MÓNG CÔNG TRÌNH của Châu Ngọc Ẩn, NXB xây dựng Hà Nội 2010 ) N q  18, 40 N c  30,14 N   22, 40  qu  31,5.18, 40.1,1.0,9  0,5.21.3,92.22, 40.1.0, 76  1274,5KN 1274,5  7, 4 3 ( thỏa )  SP  171, 99 Nhận xét: Vậy nền đủ khả năng chịu lực Độ lệch tâm e nhỏ, ứng suất đáy móng tường phân bố tương đối đều Cường độ đất nền dưới đáy móng: SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 11 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm m1.m2 [(Ab + B.Df)γ + Dc] R= Ktc Trong đó m1; m2; Ktc = 1 Φ = 300 tra bảng ta được: A= 1.14 ; B= 5.59 ; C = 7.95 γ = 21 – 10 = 11 KN/m3 R = 1[(1.14 x 4,6 + 5.59 x 1.5)11 + 0] = 149,92 KN / m 2 Nhận xét: Có qmax = 171,99 KN / m2 < 1.2R qmin = 54, 06 KN / m 2 > 0 Vậy điều kiện ổn định đất nền thỏa, nền đủ khả năng chịu lực. 8 500 1,5m ? = 1 7 k N /m 3 M NN 7 5500 5 7000 C 1 =0 kPa ? 1= 3 0 0 ? 1 = 2 1 k N /m 3 R 1100 500 3000 800 700 6 q m in = 5 4 ,0 6 K N /m 2 q m a x = 1 7 1 ,9 9 K N /m 2 E B /2 B /2 y BIỂU ĐỒ PHÂN BỐ ÁP LỰC ĐÁY MÓNG SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 12 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm Kiểm tra dộ nghiên của tường Sơ đồ tính của tường đứng : f 30 30 60 60 Sơ đồ tính của tường Sơ đồ chuyển vi của tườn Chuyển vị lớn nhất tại đỉnh tường chắn là: pa .h 4 25,8.630 4 f   0.07cm 100.1003 30.E.I 30.2.4.105. 12 Trong đó: Pa : là áp lực đất tại chân tường h: chiều cao tường E: modul đàn hồi I: moment quán tính tiết diện Chuyển vị lớn nhất tại đỉnh tường phải thỏa mãn: f 1 0, 07 1 (thỏa)    H 1000 700 1000 KL: Chuyển vị lớn nhất tại đỉnh tường đảm bảo về điều kiện chuyển vị (sách kết cấu BTCT tập 3 – Võ Bá Tầm, NXB Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh- 2010 ) SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 13 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm 6/ TÍNH TOÁN K ẾT CẤU CHO TƯỜNG - Tính toán kết cấu cho tường bao gồm tính tường chắn và móng tường. - Khi tính toán đưa các giá trị tải về 1m dài. - Giả thiết: Chiều dày lớp bê tong bảo vệ a = 50 mm; Bê tông B20, nhóm cốt thép CII, A-II  h0  h  a  700  50  650mm Rb  11,5MPa b  1m Rs  280 MPa  b  0,9  Tính toán cốt thép bản đứng - Tường đứng được xem là ngàm với bản đáy,chịu tải trong là áp lực ngang chủ động của đất, bỏ qua trọng lượng bản thân và áp lực ngang bị động ở phía ngục tường( đơn giản và thiên về an toàn ). - Tại ngàm: 500 7000 Ea 500 5 8 1 ,0 4 K N m SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 14 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm H 7 M  Ea .  249, 02.  581, 04 KNm 3 3 - Tiết diên tinh toán là hình chữ nhật (cắt tại ngàm) b=1000 581, 04.106 M m    0,13  b. Rb .b.h02 0,9.11,5.1000.650 2   1  1  2 m  1  1  2.0,13  0,13 - Diện tích cốt thép :  b Rbbh0 0,13.0,9.11,5.1000.650  3123mm 2 As   Rs 280 Chọn 20  314, 2mm 2 ; chọn 20a100  Tính toán cốt thép bản đáy: - Tính toán bản đáy được chia làm hai thành phần bản đáy phía ngực tường và bản đáy phía lưng tường; - Sơ đồ tải trọng tác dụng: 1.0 0.5 3.0 P4 P3 0,7m qmax= qmin= 171,99KN/m2 54,06KN/m2 P1 P2 B=4.6m SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 15 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm 3, 6 P  50, 06  (171,99  50, 06).  134, 6 KN / m 1 4, 6 3 P2  50, 06  (171,99  50, 6).  129, 6 KN / m 4, 6 P3   H   BT h  11.0,8  25.0, 7  26, 3KN / m P4   1 H1   2 H 2   BT .h  17.1,5  11.4,8  25.0, 7  95,98KN / m * Tính bản đáy phía ngực tường: SƠ ĐỒ TÍNH 1.0 0.5 3.0 26.3 0.7m Pmax= 171,99KN/m2 P1=134.6 K /m N 66.61 BIỂU ĐỒ MÔ MENT 1 1 Giá trị moment: M  ( (171, 99  26,3)  (134, 6  26, 3)).12  66, 61KNm 3 6 66, 61.10 6 M m    0, 015  b. Rb .b.h0 0,9.11,5.1000.650 2 2   1  1  2 m  1  1  2.0, 02  0, 02 SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 16 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm - Diện tich cốt thép :  b Rbbh0 0, 02.0, 9.11,5.1000.650  360mm 2 As   Rs 280 Chọn  22  380mm 2 ; chọn 22a250  Tính bản đáy phía lưng tường: SƠ ĐỒ TÍNH 1.0 0.5 3.0 95.98 0.7m 54.06 P2=129.6 KN/m B=4.6m BIỂU ĐÔ MOMENT VÀ LỰC CẮT 4 1 .6 2 + Q - 3 3 .6 2 M SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 17 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm 9 .95,98.32  60.73KNm Giá trị Moment: M  128 60, 73.106 M m    0, 013  b. Rb .b.h02 0,9.11,5.1000.6502 - Diện tich cốt thép :  b Rbbh0 0, 013.0,9.11,5.1000.650  312mm 2 As   Rs 280 Chọn 20  314, 2mm 2 ; chọn 20a100  Nhận xét môn học: Môn tường chắn đất là 1 chương trong cơ học đất nhưng do tầm quan trọng của nó trong thực tế nên người biên soạn chương trình học đã đưa nó trở thành 1 môn học chính thức. Muốn giải quyết 1 bài toán về tường chắn đất thì yêu cầu đối với người thiết kế là phải am hiểu kiến thức về cơ học đất ,nền móng ,bê tông một cách vững vàng .Kết cấu tường chắn đất là 1 bộ phận kết cấu công trình rất phổ biến trong thời buổi hiện nay khi mà các công trình cao tầng ngày càng phổ biến . Không những kết cấu tường chắn được sử dụng phổ biến trong các công trình nhà cao tầng mà nó còn dược sử dụng khá phổ biến trong các công trình giao thông mà điển hình là các tường chắn ở các tuyến đường đi qua các đèo , vách núi ,hay các sườn núi. Tuy thời lượng môn học có hạn, nhưng dưới sự giảng dạy tận tâm và nhiệt tình của thầy TS. Dương Hồng Thẩm, thì tôi đã có thêm được những kiến thức quý báu về nghề của mình. Sau khi đã kết thúc các buổi lý thuyết thì mỗi sinh viên được nhận 1 số liệu về bài tập lớn tường chắn đất mà ở đó người sinh viên có thể thể hiện khả năng thiết kế của mình . Tuy bài tập lớn này đã thực hiện xong nhưng do kiến thức của bản thân còn có những hạn chế nên trong quá trình trình bày ,tính toán không tránh khỏi những sai sót mong thầy bỏ qua cho,em sẽ cố gắn tiếp tục nghiên cứu nhiều hơn về môn học này,xem là một trong những điều kiện tiên quyết để có thể làm việc,học tập sau này. Trong quá trình thực hiện bài tập lớn này ,em xin chân thành cảm ơn thầy TS. Dương Hồng Thẩm đã đứng lớp giảng dạy và hướng dẫn về bộ môn “ Tường chắn đất ” cũng như bài tập lớn tường chắn. Sinh viên thực hiện Ngày 25/06/2012 II. Bản vẽ SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 18 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 19 -
BTL Tường chắn đất GVHD: TS Dương Hồng Thẩm SVTH: Huỳnh Ngọc vũ - Trang 20 -