Cao su nhiệt dẻo trên cơ sở polypropylen và cao su butadien acrylonitril - đặc trưng tính chất

Hóa học & Kỹ thuật môi trường<br /> <br /> CAO SU NHIỆT DẺO TRÊN CƠ SỞ POLYPROPYLEN VÀ<br /> CAO SU BUTADIEN ACRYLONITRIL - ĐẶC TRƯNG TÍNH CHẤT<br /> Nguyễn Thị Thu Thủy1*, Nguyễn Huy Tùng2, Đặng Việt Hưng2, Bùi Chương2<br /> Tóm tắt: Cao su nhiệt dẻo (TPE) trên cơ sở nhựa polypropylen (PP) và cao su<br /> butadien acrylonitril (NBR) đã được chế tạo trên máy trộn kín với tốc độ trộn 60<br /> vòng/phút, nhiệt độ 1600C trong thời gian 8 phút bằng phương pháp lưu hóa động.<br /> Kết quả đã chỉ ra rằng khi không có chất trợ tương hợp PP-g-MA, TPE NBR/PP có<br /> độ bền cơ học thấp ở mọi tỷ lệ hàm lượng NBR/PP, (dưới 30% so với tính toán lý<br /> thuyết). Khi sử dụng chất trợ tương hợp PP-g-MA đã cải thiện mức độ tương hợp<br /> giữa hai cấu tử trong blend. Tính chất cơ học của blend 40/60/5 đã đạt được trên<br /> 52% so với lý thuyết. Bằng phương pháp cơ nhiệt động (DMA) và phân tích nhiệt<br /> (DSC) đã xác định nhiệt độ thủy tinh hóa của blend thu được nằm ở giữa hai nhiệt<br /> độ thủy tinh hóa của PP và NBR.<br /> Từ khóa: Blend; NBR/PP; Trợ tương hợp.<br /> <br /> 1. MỞ ĐẦU<br /> Cao su nhiệt dẻo (TPE) là vật liệu được kết hợp từ cao su và nhựa nhiệt dẻo. Sự ra đời<br /> của cao su nhiệt dẻo vào đầu những năm 30 của thế kỷ 20 là một bước tiến mới trong<br /> ngành chế tạo vật liệu và được ứng dụng rộng rãi trong các lĩnh vực công nghiệp và đời<br /> sống [1, 2]. Vật liệu này có tính chất như một cao su lưu hóa song lại chảy và gia công<br /> được như một polyme nhiệt dẻo. Một trong những phương pháp chế tạo TPE thường được<br /> sử dụng là phương pháp lưu hóa động [3, 4]. Lưu hóa động là quá trình khâu mạch có<br /> chọn lọc của pha phân tán, ngăn cản chúng kết hợp lại với nhau. Pha phân tán là pha cao<br /> su lưu hóa trong quá trình trộn hợp với polyme nhiệt dẻo [5, 6]. Cao su butadien<br /> acrylonitril (NBR) và nhựa polypropylen (PP) là những polyme được sử dụng từ rất lâu,<br /> trong nhiều lĩnh vực khác nhau. Bên cạnh những ưu điểm, chúng cũng có những tính chất<br /> hạn chế cần khắc phục. Cao su NBR có khả năng bền dầu mỡ cao, biến dạng đàn hồi lớn,<br /> bền chống cháy, còn nhựa nhiệt dẻo PP có ưu điểm là thân thiện với môi trường, có thể sử<br /> dụng trong thực phẩm, có độ bền va đập tốt, có tính chất chống thấm O2, hơi nước, nhưng<br /> nhược điểm là vật liệu rất cứng.... Vì vậy, khi phối hợp các loại vật liệu này tạo ra vật liệu<br /> mới có thể có được ưu điểm của từng cấu tử riêng biệt. Do khác nhau về cấu tạo, cấu trúc,<br /> độ phân cực, trọng lượng phân tử, nhiệt độ chảy mềm, chỉ số chảy… nên sự tương hợp của<br /> NBR và PP là rất thấp. Để tăng mức độ tương hợp giữa hai loại vật liệu này thường sử<br /> dụng một số chất trợ tương hợp nhằm tạo ra vật liệu có cơ tính tốt [7, 8, 9].<br /> Trong bài báo sẽ trình bày về một số tính chất đặc trưng của blend NBR/PP có sử dụng<br /> chất tương hợp là PP-g-MA.<br /> 2. THỰC NGHIỆM<br /> 2.1. Hóa chất, nguyên liệu<br /> - Cao su butadien acrylonnitril Kumho, Hàn Quốc, với hàm lượng acrylonitril là 35%<br /> - Nhựa PP (Sabic – Tiểu vương quốc Ả Rập) có chỉ số chảy 4,5g/10 phút (190oC;<br /> 2,16kg).<br /> - Chất trợ tương hợp PP-g-MA, Trung Quốc có chỉ số chảy 13,5g/10 phút (190oC;<br /> 2,16kg)<br /> - Xúc tiến lưu hóa DM, TMTD loại kỹ thuật, Singapore, các chất độn và phụ gia còn<br /> lại loại kỹ thuật, Trung quốc.<br /> <br /> <br /> 180 N. T. T. Thủy, N. H. Tùng, …, “Cao su nhiệt dẻo trên cơ sở… đặc trưng tính chất.”<br /> Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> 2.2. Chế tạo cao su nhiệt dẻo<br /> Hệ blend NBR/PP/5%PP-g-MA được chuẩn bị ở các tỷ lệ phần khối lượng khác nhau<br /> như: 40/60/5; 50/50/5; 60/40/5 và chế tạo trên máy trộn kín Brabender của Đức (nhiệt độ<br /> 1600C, tốc độ quay 60 vòng/phút), theo các bước sau:<br /> Ban đầu, cho PP (có hoặc không có chất trợ tương hợp) trộn khoảng 2 phút cho chảy<br /> hoàn toàn. Tiếp theo, cho NBR vào trộn trong khoảng 2 phút, lần lượt cho các hóa chất<br /> (trừ chất xúc tiến và lưu huỳnh) vào trộn đều trong 2 phút nữa. Cuối cùng, đưa các chất<br /> xúc tiến (DM, TMTD) trộn trong khoảng 1 phút, cho lưu huỳnh vào trộn thêm khoảng 1<br /> phút thì dừng lại.<br /> Lấy mẫu ra và ép trên máy ép thủy lực có gia nhiệt GOTECH 30 tấn của Đài Loan ở<br /> nhiệt độ 1900C, lực ép 50-70kgf/cm2, thời gian 5 phút.<br /> 2.3. Phương pháp thử nghiệm<br /> a. Tính chất cơ học<br /> Tính chất cơ học của vật liệu được xác định từ đường cong ứng suất - giãn dài theo tiêu<br /> chuẩn TCVN 4509: 2006 trên máy INSTRON 100KN (Hoa kỳ). Mỗi thông số được đo<br /> trên 3 mẫu và lấy giá trị trung bình.<br /> b. Phương pháp phân tích cơ nhiệt động (DMA)<br /> Tính chất cơ nhiệt động được xác định trên máy thiết bị đo DMA 8000 (PerkinElmer).<br /> Mẫu được chuẩn bị với kích thước 12,5mm x 6,5mm x 2,5 mm, chế độ đo Single<br /> cantilever, quét nhiệt từ -1000C đến 200C, tần số: 10Hz, biến dạng: 0,05%.<br /> c. Phương pháp phân tích nhiệt lượng vi sai quét (DSC)<br /> Phân tích nhiệt được thực hiện trên máy phân tích nhiệt đồng thời DSC và TGA của<br /> cộng hòa Pháp SETARAM TGA-DSC 1600 với tốc độ tăng nhiệt là 100C/phút.<br /> 3. KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN<br /> 3.1. Tính chất cơ học và hình thái pha<br /> Tính chất cơ học của blend NBR/PP được khảo sát qua đồ thị ứng suất – giãn dài của<br /> vật liệu khi kéo (hình 1).<br /> <br /> <br /> 14<br /> (1) (2)<br /> 12<br /> <br /> <br /> 10<br /> øng suÊt (MPa)<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> (3)<br /> 8<br /> <br /> <br /> 6<br /> (1)NBR/PP/PP-g-MA=40/60/5%<br /> (2)NBR/PP/PP-g-MA=50/50/5%<br /> 4 (3)NBR/PP/PP-g-MA=60/40/5%<br /> <br /> <br /> 2<br /> <br /> <br /> 0<br /> 0 4 8 12 16 20 24 28<br /> §é gi·n dµi (%)<br /> <br /> Hình 1. Đồ thị ứng suất –giãn dài của blend NBR/PP/5%PP-g-MA.<br /> Trên hình 1, nhận thấy rằng, độ bền kéo và độ cứng của blend tăng dần theo hàm lượng<br /> PP. Đường cong NBR/PP/PP-g-MA=40/60/5% rất dốc, chứng tỏ vật liệu rất cứng và đứt<br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 49, 06 - 2017 181<br />  Hóa học & Kỹ thuật môi trường<br /> <br /> khi ứng suất đạt 13,8MPa tại độ giãn dài là 13,5%. Dạng đường cong cho thấy blend có<br /> ứng xử cơ học gần với PP. Khi tỷ lệ cao su tăng dần, có thể thấy blend dần dần có ứng xử<br /> cơ học giống với cao su: đường ứng suất - giãn dài của blend NBR/PP/PP-g-<br /> MA=50/50/5% ở giai đoạn đầu khá dốc, vật liệu cứng. Tuy nhiên, khi độ giãn dài đạt tới<br /> khoảng 13% thì ứng suất có xu hướng giữ nguyên giá trị cho tới khi mẫu đứt ở độ dãn dài<br /> 24,1%. Với blend NBR/PP/PP-g-MA=60/40/5%, thấy rõ hàm lượng cao su cao hơn làm<br /> độ giãn dài tăng và đường ứng suất - giãn dài đi ngang cho đến khi đứt tại độ giãn dài<br /> 26,4% và ứng suất 8,8 MPa.<br /> Để đánh giá mức độ ảnh hưởng của tỷ lệ NBR/PP đến mức độ tương hợp có thể so sánh<br /> các kết quả thực nghiệm với giá trị tính toán cho trường hợp lý tưởng<br /> ϬTPE = a.ϬNBR + b.ϬPP<br /> Trong đó: ϬTPE , ϬNBR , ϬPP là độ bền kéo lần lượt của TPE, NBR và PP<br /> a, b là phần trăm khối lượng lần lượt của NBR và PP<br /> Các kết quả thu được trình bày trong bảng 1 và 2. Có thể thấy rằng khi không có chất<br /> trợ tương hợp, độ bền kéo của TPE giảm mạnh so với tính toán ở bất kỳ tỷ lệ nào của các<br /> cấu tử, hàm lượng cao su càng cao thì mức độ giảm càng lớn. Điều này chứng tỏ mức độ<br /> tương hợp kém của các cấu tử trong blend.<br /> Bảng 1. Tính chất cơ học của blend NBR/PP chưa có chất tương hợp.<br /> Độ bền kéo đứt (MPa)<br /> Hàm lượng Độ giãn dài<br /> NBR/PP Thực Tính Thực nghiệm/ tính khi đứt(%)<br /> nghiệm toán toán,%<br /> 0/100 26,8 - - 24,5<br /> 40/60 8,3 25,8 32,17 23,56<br /> 50/50 5,0 25,5 19,60 24,86<br /> 60/40 4,6 25,2 18,25 21,64<br /> 100/0 24,2 - - -<br /> <br /> Bảng 2. Tính chất cơ học của NBR/PP khi có 5% PP-g-MA.<br /> Độ bền kéo đứt (MPa) Độ giãn dài<br /> Hàm lượng khi đứt(%)<br /> NBR/PP Thực Thực nghiệm/ tính<br /> Tính toán<br /> nghiệm toán,%<br /> 0/100 26,8 -<br /> 40/60 13,76 25,8 53,33 13,47<br /> 50/50 12,88 25,5 50,51 24,09<br /> 60/40 8,77 25,2 34,80 26,42<br /> 100/0 24,2 -<br /> Trái lại, khi có chất trợ tương hợp độ bền của các blend đều tăng và đạt xấp xỉ 50% so<br /> với trường hợp lý tưởng, cao gấp hai lần so với khi không có chất trợ tương hợp (bảng 2).<br /> Điều này chứng tỏ chất trợ tương hợp đã tăng khả năng tương hợp của hai cấu tử NBR và<br /> PP. Theo [8], khi sử dụng chất trợ tương hợp đã làm tăng liên kết giữa cao su và PP, do<br /> <br /> <br /> <br /> 182 N. T. T. Thủy, N. H. Tùng, …, “Cao su nhiệt dẻo trên cơ sở… đặc trưng tính chất.”<br /> Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> vậy độ bền kéo tăng lên. Khả năng tương hợp còn thể hiện rõ ở hình ảnh hiển vi điện tử<br /> quét SEM trên hình 2.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> (a) (b)<br /> Hình 2. Ảnh hiển vi điện tử SEM của blend ở độ phóng đại 1000 lần<br /> a: Blend 40/60/0; b: Blend 40/60/5% PP-g-MA.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> (a) (b)<br /> Hình 3. Ảnh hiển vi điện tử của blend ở độ phóng đại 1000 lần<br /> a: Blend 50/50/0; b: Blend 50/50/5% PP-g-MA.<br /> Trên hình 2, 3 là ảnh SEM, chụp bề mặt gãy của vật liệu. Blend chưa có chất trợ tương<br /> hợp hình thành các tảng lớn và có bề mặt phân chia pha rõ. Có nhiều khe hõm sâu, chứng<br /> tỏ ở đó có tảng lớn bị tách rời, khả năng phân tán của pha cao su NBR trong nền PP là rất<br /> kém. Còn blend có chất tương hợp PP-g-MA, có các hạt NBR nhỏ phân tán đều trong nền<br /> PP liên tục, chứng tỏ khả năng tương hợp của NBR và PP là tốt hơn.<br /> 3.2. Tính chất cơ nhiệt động<br /> Đường cong cơ nhiệt động của NBR, PP và blend được biểu thị ở các hình 4. Trong<br /> bảng 3 là nhiệt độ thủy tinh hóa của chúng.<br /> Bảng 3. Giá trị nhiệt độ thủy tinh hóa (Tg).<br /> <br /> Đại lượng NBR PP Blend 50/50/5%PP-g- Blend 40/60/5%PP-g-<br /> MA MA<br /> <br /> Tg(0C) -16,40C -1,30C -15,10C -120C<br /> <br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 49, 06 - 2017 183<br />  Hóa học & Kỹ thuật môi trường<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> (a) (b)<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> (c) (d)<br /> Hình 4. Đường cong cơ nhiệt động của vật liệu; (a) Nhựa PP; (b) Cao su NBR;<br /> (c) Blend: 40/60/5%PP-g-MA; (d) Blend: 50/50/5%PP-g-MA.<br /> Từ các hình 4 và bảng 3, nhận thấy giá trị nhiệt độ thủy tinh hóa (Tg) của blend nằm<br /> giữa nhiệt thủy tinh hóa của NBR (-16,40C) và nhiệt độ thủy tinh hóa của PP (-1,30C).<br /> Blend với hàm lượng cao su cao hơn có nhiệt độ thủy tinh hóa gần hơn về phía cao su<br /> chứng tỏ có sự tương hợp tốt giữa cao su NBR và PP [1].<br /> 3.3. Tính chất nhiệt<br /> Để khảo sát sự tương hợp của blend NBR/PP, tiếp tục xác định nhiệt độ thủy tinh hóa<br /> của NBR, PP và blend tạo thành, trên máy nhiệt lượng vi sai quét (DSC), khoảng nhiệt độ<br /> đo từ -1000C đến nhiệt độ phòng. Giản đồ DSC của cao su NBR, của PP và của blend<br /> NBR/PP được thể hiện ở các hình 5 sau đây:<br /> Figure: Experiment:NBR Den Crucible:Al 100 µl Atmosphere:Air<br /> <br /> DSC131 30/03/2017 Procedure: (Zone 2) Mass (mg): 43.26<br /> <br /> HeatFlow/mW<br /> Exo<br /> 1<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 0<br /> <br /> <br /> Peak :-108.1560 °C<br /> Onset Point :! °C<br /> -1 Enthalpy /J/g : -0.0835 (Exothermic effect)<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> -2<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> -3<br /> Cp Delta : 0.311 J/g.K<br /> Tg : -17.230 °C<br /> <br /> <br /> -4<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> -5<br /> <br /> <br /> <br /> -100 -80 -60 -40 -20 0 Furnace temperature /°C<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> (a) (b)<br /> <br /> <br /> 184 N. T. T. Thủy, N. H. Tùng, …, “Cao su nhiệt dẻo trên cơ sở… đặc trưng tính chất.”<br /> Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> Figure: Experiment:7V315%MAPP 50-50 Crucible:Al 100 µl Atmosphere:Air Figure: Experiment:7V3-5%MAPP 60-40 Crucible:Al 100 µl Atmosphere:Air<br /> <br /> DSC131 19/12/2016 Procedure: -100-30 C 10C.min-1 (Zone 2) Mass (mg): 21.83 DSC131 19/12/2016 Procedure: -100-30 C 10C.min-1 (Zone 2) Mass (mg): 31.17<br /> <br /> HeatFlow/mW HeatFlow/mW<br /> Exo Exo<br /> 1.0 -1.6<br /> <br /> <br /> Peak :-50.4042 °C<br /> Onset Point :-52.5382 °C -1.8<br /> 0.8 Enthalpy /J/g : -0.2735 (Exothermic effect)<br /> <br /> <br /> -2.0<br /> 0.6<br /> <br /> -2.2<br /> 0.4<br /> <br /> -2.4<br /> Cp Delta : 0.181 J/g.K<br /> Tg : -15.386 °C<br /> 0.2 Cp Delta : 0.159 J/g.K<br /> Tg : -13.960 °C<br /> -2.6<br /> <br /> -0.0<br /> -2.8<br /> <br /> <br /> -0.2<br /> -3.0<br /> <br /> <br /> -0.4 -3.2<br /> <br /> <br /> -100 -80 -60 -40 -20 0 Furnace temperature /°C -100 -80 -60 -40 -20 0 Furnace temperature /°C<br /> <br /> <br /> <br /> (c) (d)<br /> Hình 5. Giản đồ DSC của vật liệu; (a) Nhựa PP; (b) Cao su NBR;<br /> (c) Blend: 50/50/5%PP-g-MA; (d) Blend: 60/40/5%PP-g-MA.<br /> Từ hình 5, nhận được giá trị Tg và delta Cp và được trình bày trong bảng 4.<br /> Bảng 4. Giá trị Tg và delta Cp.<br /> Đại lượng NBR PP Blend 50/50/5%PP-g-MA Blend 60/40/5%PP-g-MA<br /> Tg(0C) -17,23 -1,5522 -13,96 -15,386<br /> Cp(J/g.K) 0,311 0,065 0,159 0,181<br /> Từ các hình 5 và bảng 4, nhận thấy rằng, nhiệt độ thủy tinh hóa của blend ở các tỷ lệ<br /> 50/50 và 60/40 đều ở giữa hai nhiệt độ thủy tinh hóa của NBR và PP. Ngoài ra, hàm lượng<br /> cao su càng cao thì nhiệt độ thủy tinh hóa càng dịch chuyển nhiều về phía cao su. Điều này<br /> phù hợp với kết quả đo tính chất cơ nhiệt động ở trên và chứng tỏ sự tương hợp tốt của<br /> NBR và PP khi có mặt PP-g-MA.<br /> 4. KẾT LUẬN<br /> Trong nghiên cứu này, sự tương hợp của TPE trên cơ sở NBR và PP với chất trợ tương<br /> hợp PP-g-MA đã được đánh giá qua các tính chất cơ học, tính chất nhiệt cũng như hình<br /> thái cấu trúc. Các kết quả cho thấy sự có mặt của PP-g-MA đã nâng cao được độ bền của<br /> TPE lên gấp hai lần so với khi không có chất trợ tương hợp. Nhiệt độ thủy tinh hóa của<br /> TPE nằm trong khoảng giữa hai cấu tử thành phần và có sự phù hợp rõ ràng khi xác định<br /> bằng hai phương pháp khác nhau là đo cơ nhiệt động và DSC cho thấy sự tương hợp tốt<br /> giữa NBR và PP khi có mặt PP-g-MA.<br /> Lời cảm ơn: Nhóm tác giả cảm ơn sự tài trợ về kinh phí của Viện Nghiên cứu KHKT<br /> Bảo hộ lao động, sự giúp đỡ của Trung tâm nghiên cứu vật liệu Polyme, Trường Đại học<br /> Bách khoa Hà Nội.<br /> TÀI LIỆU THAM KHẢO<br /> [1]. Đỗ Quang Kháng “Cao su-Cao su blend và ứng sụng”, NXB Khoa học tự nhiên và<br /> Công nghệ (2013).<br /> [2]. Lưu Văn Chúc “Nghiên cứu đưa vào sản xuất một số giầy ủng chống xăng, dầu, mỡ”,<br /> Báo cáo tổng kết đề tài khoa học, mã số 58A.04.01, Viện nghiên cứu KHKT Bảo hộ<br /> Lao động, Hà Nội (1990).<br /> [3]. George J., Varughese KT., Thomas S. “Dynamically vulcanized thermoplastic<br /> elastomer blends of polyethylene and nitrile rubber”, Polymer, 41(2000): pp.1507-<br /> 1517.<br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 49, 06 - 2017 185<br />  Hóa học & Kỹ thuật môi trường<br /> <br /> [4]. Lê Anh Tuấn “Tính chất của polyme Blend cao su/nhựa nhiệt dẻo, I-Phương pháp<br /> tiếp cận mới để nghiên cứu động học lưu hóa blend cao su”, Tạp chí Hóa học, T.40,<br /> số 4(2002) Tr.53-56.<br /> [5]. Halimatuddahliana, H. Ismail, H.Md. Akil Polymer-Plastics technology and<br /> Engineering, 44 (2005), pp.1217-1234.<br /> [6]. H. Ismail, Supri, A. M. M. Yusof “Polymer- Plastics Technology and Engineering”,<br /> 43(3), (2004), pp. 695-711.<br /> [7]. Chuanhui Xu, Xiaodong Cao, Xiujuan Jiang, Xingrong Zeng, Yukun Chen,<br /> “Structure and properties of dynamically vulcanized polypropylene / acrylonitrile<br /> butadien rubber/zinc dimethacrylate ternary blend composites containing maleic<br /> andydride grafted polypropylene”, Preparation, Polymer testing, 32, (2013), pp. 507-<br /> 515.<br /> [8]. Deleo, C., and S. Velankar “Morphology and rheology of compatilized polymer<br /> blends: Diblock compatibilizer versus crosslinked reactive compatibilizers”, J. Rheol.<br /> 52(6), (2008), pp. 1385-1404.<br /> [9]. Snooppy George, Reethamma Joseph and Sabu Thomas, “Blends of isotactic<br /> polypropylene and nitrile rubber: morphology, mechanical properties and<br /> compotibilization”, Polymer Vol.36 No.23, (1995), pp.4405-4416.<br /> ABSTRACT<br /> THERMOPLASTIC ELASTOMERS BASED ON POLYPROPYLENE<br /> (PP)/ACRYLONITRILE BUTADIENE RUBBER (NBR)<br /> - CHARACTERISTIC PROPERTIES.<br /> Thermoplastic elastomer (TPE) based on polypropylene (PP) and butadiene<br /> acrylonitrile rubber (NBR) was prepared by dynamic vulcanization in Brabender<br /> plasticorder with blade speed of 60 rpm, temperature of 160oC and blending time of<br /> 8 minutes. The results showed that PP-g-MA coupling agent was improved the<br /> compatibility between PP and NBR. Therefore, the mechanical properties of TPE<br /> using PP-g-MA was increased in comparison with TPE material without PP-g-MA.<br /> The interreaction between PP and NBR was investigated by dynamic mechanical<br /> analysis (DMA) and differential scanning calorimetry (DSC) via glass transition<br /> temperature Tg. Tg of blend NBR/PP was in the middle of Tg of PP and NBR and it<br /> proved that PP has interaction with NBR.<br /> Keywords: Blends; NBR/PP; Compatibilation.<br /> <br /> Nhận bài ngày 13 tháng 5 năm 2017<br /> Hoàn thiện ngày 06 tháng 6 năm 2017<br /> Chấp nhận đăng ngày 20 tháng 6 năm 2017<br /> <br /> Địa chỉ: 1Viện nghiên cứu KHKT Bảo hộ lao động;<br /> 2<br /> Trung tâm Nghiên cứu Vật liệu Polyme, Trường Đại học Bách khoa Hà Nội.<br /> *<br /> Email: thuthuynilp@gmail.com<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 186 N. T. T. Thủy, N. H. Tùng, …, “Cao su nhiệt dẻo trên cơ sở… đặc trưng tính chất.”<br />