CHƯƠNG VII PA2: TÍNH TOÁN MÓNG BĂNG TRUC̣ 2

Chia sẻ: Trần Duy Phụng | Ngày: | Loại File: DOC | Số trang:13

Thêm vào BST

Báo xấu

500
lượt xem 120
download

Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Theo kết quả khảo sát địa chất công trình của khu đất xây dựng được cấu tạo bởi các lớp sau:

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: CHƯƠNG VII PA2: TÍNH TOÁN MÓNG BĂNG TRUC̣ 2

Thuyêt Minh Đồ An Tôt Nghiêp KSXD Khoa 2007-2011 ́ ́ ́ ̣ ́ SVTH: Lê Văn Quôc - Lớp:TCPY07B1 ́ CHƯƠNG VII ́ ́ ̣ PA2: TÍNH TOAN MONG BĂNG TRUC 2 7.1./ ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT THUY VĂN: ̉ 7.1.1./ Tai liêu cho trước: ̣̀ Theo kết quả khảo sát địa chất công trình của khu đất xây dựng được cấu tạo bởi các lớp sau: -Lớp đất hữu cơ day 0.5m ̀ -Lớp đất á sét dày 3.0m -Lớp đất á cát dày 5.0m -Lớp đất cát hạt trung có chiêu day vô cung. ̀ ̀ ̀ * Các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đât được cho ở bảng sau: ́ Chiề γ ϕ tc Tỷ Ctc W Wnh Wd E u dày trọn Lớp đất STT (độ (T/m3 g∆ (daN/cm2) (daN/cm2) (m) (%) (%) (%) ) ) Hữu cơ 1 0.5 - 1.70 - - - - - - 2 Á sét 3.0 2.68 1.98 20 25 16 18 0.18 70 3 Á cát 5.0 2.66 1.95 22 24 18 22 0.16 140 Cát hạt ∞ 4 2.67 1.94 22 - - 28 0.08 200 trung -Mực nước ngầm ổn định ở độ sâu -3.0m (tính từ mặt đất tự nhiên) (∆ − 1)γ n -Dung trọng đẩy nổi của các lớp đất dưới mực nước ngầm γ đn = 1+ e + Lớp Á sét: γ 2 = 1.03 T/m3 đn + Lớp Á cát: γ 3đn = 1.0 T/m3 + Lớp cát hạt trung: γ 4 = 0.99 T/m3 đn 7.1.2./ Đánh giá điều kiện địa chất Đánh giá trạng thái của đất theo các chỉ tiêu sau:  Lớp đât hữu cơ (lớp 1): Là lớp đât trông trot. ́ ́ ̀ ̣  Lớp Á sét (lớp 2): Lớp Á sét, trạng thái dẽo cứng, bão hòa nước .  Lớp Á cát (lớp 3): Lớp Á cát, trạng thái dẽo mêm, bão hòa nước . ̀  Lớp cát hạt trung (lớp 4): Lớp cát hạt trung, ở trạng thái chặt vừa. Đề Tai: Trụ Sở Cac Cơ Quan Thuôc Bộ KH& ĐT Tai Đà Năng ̀ ́ ̣ ̣ ̃ Trang 160
Thuyêt Minh Đồ An Tôt Nghiêp KSXD Khoa 2007-2011 ́ ́ ́ ̣ ́ SVTH: Lê Văn Quôc - Lớp:TCPY07B1 ́ 7.2./ TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN: - Ta có bang tai trong như sau: ̉ ̉ ̣ Tổ hợp cơ ban tiêu ̉ Tổ hợp cơ ban tinh toan ̉́ ́ ̉ chuân ̣ Truc Nttmax Mtttư Qtttư tc tc Qtctư N max M tư ́ mong (T) (T.m) (T) (T) (T.m) (T) A -342.49 -26.48 -8.44 297.82 -23.03 -7.34 B -320.20 -24.56 -7.21 278.44 -21.36 -6.27 C -317.45 24.09 7.08 276.05 20.95 6.16 D -284.65 26.51 8.60 247.52 23.05 7.48 7.3./ XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC MÓNG: Trong điều kiện cho phép nên cấu tạo 2 đầu thừa để giảm ứng suất tập trung cho nền và tăng khả năng chống cắt cho thân móng nên ta chọn: 11 11 Lb = ( ÷ ) × L = ( ÷ ) × 7 = (1.75 ÷ 2.33)m (L: Chiều dài nhịp kế bên) 43 43 Vậy chọn Lb= 2m ⇒ Tổng chiều dài tính toán móng băng là: Lm = ∑ Li + ∑ Lb = 6.6x2+3.4 + 2x2 =20.6 (m) - Chọn chiều sâu chôn móng : hm = 2.5 m (tinh từ mặt đất tự nhiên ) ́ - Cốt ± 0.000 cao hơn mặt đất tự nhiên 200mm - Đế móng được đặt trong lớp đất Á sét ở trạng thái dẻo cứng. - Chọn sơ bộ bề rộng móng : Bm = 2.4 m. - Chọn chiều cao sườn móng: 1 1 1 1 hs = ( ÷ )Lmax= ( ÷ )x7 = (87.5 ÷ 116)cm 8 6 8 6 ⇒ Chọn chiều cao sườn hs = 120 (cm) - Bề rộng của sườn : 1 2 bs = ( ÷ )xhs =(40 ÷ 80)cm 3 3 ⇒ Chọn bề rộng sườn bs = 80 (cm) Đề Tai: Trụ Sở Cac Cơ Quan Thuôc Bộ KH& ĐT Tai Đà Năng ̀ ́ ̣ ̣ ̃ Trang 161
Thuyêt Minh Đồ An Tôt Nghiêp KSXD Khoa 2007-2011 ́ ́ ́ ̣ ́ SVTH: Lê Văn Quôc - Lớp:TCPY07B1 ́ tt tt tt tt NA NB NC ND M tt M tt M tt MD tt QA QB QC QD tt tt tt tt A B C 2000 6600 3400 6600 2000 16600 N0 tt tt M0 Q0 tt 1700 1700 8300 8300 Hình vẽ: Sơ đồ tính toán móng băng - Tổng tải trọng tính toán tại tâm đáy móng : N 0 = ∑ N i = (342.49+320.2+317.45+284.65)=1264.79T tt tt N 0 1264.79 ⇒N = = = 1099.8T tc 0 n 1.15 - Tổng mômen tính toán tại tâm đáy móng : M tt0 = ∑ M + ∑ Q × h + ∑ N x X ∑M = MA+MB+MC+MD = (26.48+24.56+24.09+26.51) = 101.64 Tm. ∑ Q.h = (Q1+Q2+Q3+Q4)xh = (8.44+7.21+7.08+8.6)= 31.33 Tm ∑N X =0 Vậy tổng mômen tính toán tại tâm đáy móng : M tt0 = 101.64+31.33 =132.97 Tm. M m 132.97 ⇒ M 0C = = = 115.6Tm. T 1.15 1.15 * Xác định cường độ đất nền dưới đáy nền: m1 × m2 ( A × b × γ II + B × h × γ II + D × C II ) ' Rtc = K tc Trong đó: + Ktc =1 Hệ số độ tin cậy + m1=1.2; m2 = 1.0: Tra bảng 2-2 (sách Nền và móng - GSTS Nguyễn Văn Quảng) + A, B, D – các hệ số phụ thuộc vào góc nội ma sát (tra bảng 3-2, sách Hướng dẫn đồ án Nền và Móng - Nguyễn Văn Quảng) + ϕ = 18o ⇒ A = 0.43 ; B = 2.73 ; D = 5.3. + Ctc =0.18 daN/cm2 = 1.8 T/m2: lực dính của lớp đất dưới đáy móng khối quy ước + γ II : dung trọng trung bình của các lớp đất từ đáy móng trở lên ' ∑ γ .h 0.5 ×1.7 + 2.0 ×1.98 γ II = = = 1.92(T/m3) i i ' ∑h 0.5 + 2.0 i - Xac đinh pham vi anh hưởng cua mực nước ngâm: ̣́ ̣ ̉ ̉ ̀ ϕ 180 Z R = b × tg (450 + ) = 2.4 × tg (450 + ) = 3.3m 2 2 Đề Tai: Trụ Sở Cac Cơ Quan Thuôc Bộ KH& ĐT Tai Đà Năng ̀ ́ ̣ ̣ ̃ Trang 162
Thuyêt Minh Đồ An Tôt Nghiêp KSXD Khoa 2007-2011 ́ ́ ́ ̣ ́ SVTH: Lê Văn Quôc - Lớp:TCPY07B1 ́ ⇒ Độ sâu mực nước ngâm năm trong pham vi ZR ̀ ̀ ̣ 0.5 ×1.98 + 0.5 ×1.03 + 2.3 ×1 ⇒ γ II = = 1.153 (T/m3) 3.3 1.2 ×1.0 (0.43 × 2.4 ×1.153 + 2.73 × 2.5 ×1.92 + 5.3 ×1.8) = 28.6 (T/m2) Vậy: Rtc = 1 - Diện tích sơ bộ của móng: tc N0 1099.8 Fsb ≥ = 46.6 m2 = R − γ tb × h 28.6 − 2 × 2.5 tc Ta có : Fm = Bm x Lm = 2.4 x 20.6 = 49.44 m2 > Fsb = 46.6 m2 Vậy Bm =2.4m đã chọn ban đầu là hợp lý. *Chọn chiều cao bản cánh móng: Với: Bm =2.4m ⇒ Độ vươn của bản cánh: bc = (Bm – bs ) / 2 = (2.4-0.8)/ 2 = 0.8m Chiều cao cánh móng xác định từ điều kiện, cánh móng không đặt cốt xiên và cốt đai : 1.4 × Rtc × bc 1.4 × 28.6 × 0.8 h01 = = =0.36m Rbt 90 2 Từ điều kiện cấu tạo : h 1 = h s = 0.8m 3 ⇒ Chọn chiều cao cánh móng : h1 = 0.8m. 800 800 800 400 1200 300 500 45° Hình vẽ: Mặt cắt ngang móng băng Từ hình vẽ trên, ta thấy tháp đâm thủng bao trùm hết diện tích đáy móng nên móng không bị đâm thủng. 7.4./ KIỂM TRA ÁP LỰC DƯỚI ĐÁY MÓNG: N tc M tc = ± (T/m2 ) tc Pmax,min F W B ×L 2 2.4 x 20.62 W= m m= = 170 (m3) 6 6 N tc = N 0 + γ tb × hm × F = 1099.8 + 2 × 2.5 × 20.6 × 2.4 = 1345.8T / m 2 tc M tc = M 0 = 115.6T / m 2 tc Đề Tai: Trụ Sở Cac Cơ Quan Thuôc Bộ KH& ĐT Tai Đà Năng ̀ ́ ̣ ̣ ̃ Trang 163
Thuyêt Minh Đồ An Tôt Nghiêp KSXD Khoa 2007-2011 ́ ́ ́ ̣ ́ SVTH: Lê Văn Quôc - Lớp:TCPY07B1 ́ 1345.8 115.6 1345.8 115.6 ⇒ Pmax = + = 27.9T / m 2 ; Pmin = − = 26.54T / m 2 tc tc 2.4 × 20.6 170 2.4 × 20.6 170 27.9 + 26.54 ⇒ Ptb = = 27.22(T / m 2 ) < R tc = 28.6(T / m 2 ) tc 2 Ptcmax = 27.9 T/m2 < 1.2 x Rtc = 1.2 x 28.6 = 34.32 T/m2 Ptcmin = 26.54 T/m2 > 0 T/m2 Vậy móng băng đã thỏa điều kiện ổn định. tc tc 2 Pmax =27.9T/m 2 tc Pmin =27.54T/m 2 PTb =27.22T/m 2000 6600 3400 6600 2000 16600 Hình vẽ: Áp lực đât nên dưới đay mong ́̀ ́ ́ 7.5./ KIỂM TRA BIẾN DẠNG CỦA ĐẤT NỀN: - Ứng suất bản thân của đất gây ra tại đáy móng 2 σ đ = ∑ γ i .hi = 1.7 x 0.5 +1.98 x 2.0 = 4.81 T/m2 bt i =1 - Ứng suất bản thân tại lớp đất có chiều dày hi: σ ziđ = σ bt + γ × z = 4.81 + γ × z bt i i i i - Ứng suất gây lún ở đáy móng : σđgl = σtbtc - σđbt = 27.22– 4.81 = 22.41 T/m2 - Ứng suất gây lún do áp lực gây lún gây ra ở độ sâu zi σzigl = ko x σđgl = 22.41 x ko - Tính lún bằng phương pháp tổng lớp phân tố: chia đất nền dưới đáy móng thành từng lớp hi=Bm/4 =2.4/4 = 0.6m, tính ứng suất cho tới điểm có vùng ảnh hưởng Hn có: σzigl ≤ 0.2 x σzibt * Độ lún tổng cộng của nền được xác định theo công thức: β n S =∑ × σ tb × hi gl E0i i =1 β = 0.8 : Hệ số nở hông của đất. hi =0.5m : Chiều dày của lớp phân tố thứ i. σ tb : Ứng suất gây lún trung bình của lớp phân tố thứ i, i+1. gl E0i : Môđun biến dạng tổng quát của phân tố thứ có chiều dày hi Đề Tai: Trụ Sở Cac Cơ Quan Thuôc Bộ KH& ĐT Tai Đà Năng ̀ ́ ̣ ̣ ̃ Trang 164
Thuyêt Minh Đồ An Tôt Nghiêp KSXD Khoa 2007-2011 ́ ́ ́ ̣ ́ SVTH: Lê Văn Quôc - Lớp:TCPY07B1 ́ Bảng tính lún cho móng Lớ 2Z γi LM σ zi σ tb σ zbt gl gl Điể hi zi E0 Si p ko1 (T/m2) m (m) (m) (m) BM BM 3 2 (T/m ) (T/m ) 2 2 (T/m ) (T/m ) đất 0 0.0 0.0 0.00 8.58 1.000 1.98 4.81 22.41 0.00 700 0.0000 2 1 0.5 0.5 0.42 8.58 0.972 1.98 5.80 21.78 22.10 700 0.0126 2 0.5 1.0 0.83 8.58 0.872 1.03 6.32 19.54 20.66 700 0.0118 3 0.5 1.5 1.25 8.58 0.740 1.00 6.82 16.58 18.06 1400 0.0052 4 0.5 2.0 1.67 8.58 0.625 1.00 7.32 14.01 15.29 1400 0.0044 5 0.5 2.5 2.08 8.58 0.535 1.00 7.82 11.99 13.00 1400 0.0037 6 0.5 3.0 2.50 8.58 0.463 1.00 8.32 10.38 11.18 1400 0.0032 7 0.5 3.5 2.92 8.58 0.406 1.00 8.82 9.10 9.74 1400 0.0028 3 8 0.5 4.0 3.33 8.58 0.361 1.00 9.32 8.09 8.59 1400 0.0025 9 0.5 4.5 3.75 8.58 0.325 1.00 9.82 7.28 7.69 1400 0.0022 10 0.5 5.0 4.17 8.58 0.293 1.00 10.32 6.57 6.92 1400 0.0020 11 0.5 5.5 4.58 8.58 0.269 1.00 10.82 6.03 6.30 1400 0.0018 12 0.5 6.0 5.00 8.58 0.248 1.00 11.32 5.56 5.79 1400 0.0017 13 0.5 6.5 5.42 8.58 0.231 0.99 11.81 5.18 5.37 2000 0.0011 14 0.5 7.0 5.83 8.58 0.215 0.99 12.31 4.82 5.00 2000 0.0010 15 0.5 7.5 6.25 8.58 0.202 0.99 12.80 4.53 4.67 2000 0.0009 16 0.5 8.0 6.67 8.58 0.190 0.99 13.30 4.26 4.39 2000 0.0009 17 0.5 8.5 7.08 8.58 0.179 0.99 13.79 4.01 4.13 2000 0.0008 4 18 0.5 9.0 7.50 8.58 0.168 0.99 14.29 3.76 3.89 2000 0.0008 19 0.5 9.5 7.92 8.58 0.159 0.99 14.78 3.56 3.66 2000 0.0007 20 0.5 10.0 8.33 8.58 0.154 0.99 15.28 3.45 3.51 2000 0.0007 21 0.5 10.5 8.75 8.58 0.144 0.99 15.77 3.23 3.34 2000 0.0007 22 0.5 11.0 9.17 8.58 0.137 0.99 16.27 3.07 3.15 2000 0.0006 22 ∑S = 0.0620 i 1 - Chiều sâu vùng ảnh hưởng: Tại điểm 22 (zi = 11 m), ta thấy: σ22gl = 3.07 T/m2 < 0.2 x σ22bt = 0.2 x 16.27 = 3.254 T/m2 ⇒ Độ lún tổng cộng của các lớp phân tố thứ i. S = 0.062 m = 6.2cm < Sgh = 8cm. Vậy nền thỏa điều kiện nén lún. Đề Tai: Trụ Sở Cac Cơ Quan Thuôc Bộ KH& ĐT Tai Đà Năng ̀ ́ ̣ ̣ ̃ Trang 165
Thuyêt Minh Đồ An Tôt Nghiêp KSXD Khoa 2007-2011 ́ ́ ́ ̣ ́ SVTH: Lê Văn Quôc - Lớp:TCPY07B1 ́ Đề Tai: Trụ Sở Cac Cơ Quan Thuôc Bộ KH& ĐT Tai Đà Năng ̀ ́ ̣ ̣ ̃ Trang 166
Thuyêt Minh Đồ An Tôt Nghiêp KSXD Khoa 2007-2011 ́ ́ ́ ̣ ́ SVTH: Lê Văn Quôc - Lớp:TCPY07B1 ́ 1 L ôù ñ aá h öõ cô ptu 500 γ=1.98T/m3 2 H =2500 L ôù A Ù ù, deû p Set o m cöù g, γ=1.98T/m3, n 2500 ∆=2.68 C=0.018MPa ϕ=18 ° E=7 MPa, B=0.44, G=0.85 mn n 500 3 L ôù A Ù ù, deû p Cat o meà , γ=1.95T/m3, m ∆=2.66 C=0.016MPa ϕ=22 ° 5000 E= 14 MPa, B=0.66, G=0.88 σ σ eo = 0.664 H n =11000 4 L ôù Caù haï trung, ptt chaë v öø, ta γ=1.945T/m3, ∆=2.67 R aá d aø ty C=0.008MPa ϕ=28 ° E= 20 MPa, B=0.66, G=0.85 eo = 0.679 Hình vẽ: Biểu đồ phân bố ứng suất dưới đáy móng Đề Tai: Trụ Sở Cac Cơ Quan Thuôc Bộ KH& ĐT Tai Đà Năng ̀ ́ ̣ ̣ ̃ Trang 167
Thuyêt Minh Đồ An Tôt Nghiêp KSXD Khoa 2007-2011 ́ ́ ́ ̣ ́ SVTH: Lê Văn Quôc - Lớp:TCPY07B1 ́ 7.6./ XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH THÉP MÓNG 7.6.1./ DẦM MÓNG : a/ Xác định áp lực dưới đáy móng: Khi các lực của cột truyền xuống móng tại các trục khác nhau chia móng thành những đoạn chịu tải trọng phân bố của đất nền dưới sự tác dụng của lực dọc có kể đến trọng N + γ × h) × B q =( lượng đất đắp trên móng. F γ Bm Lm Am Hm Ntt q Trục (T/m3) (m2) (m) (m) (m) (T) (T/m) A 2.4 5.3 12.72 2 2.5 342.49 76.60 B 2.4 5.0 12 2 2.5 76.04 320.20 C 2.4 5.0 12 2 2.5 75.49 317.45 D 2.4 5.3 12.72 2 2.5 65.70 284.65 b/ Sơ đồ tính : Tính theo phương pháp gần đúng khi xem dầm là tuyệt đối cứng, khi các lực của cột truyền xuống móng tại các trục khác nhau chia móng thành những đoạn chịu tải trọng phân bố của đất nền ứng với giá trị nội lực của cột đó truyền xuống. Tính sườn móng như một dầm đơn giản liên tục được kê lên các gối tựa là các cột. 5300 5000 5000 5300 2000 6600 3400 6600 2000 16600 Hình vẽ: Sơ đồ tai trong dâm móng ̉ ̣ ̀ c/ Nội lực: Dùng chương trình tính nội lực Sap2000(v10) để tính nội lực dầm móng: Biêu đồ Mô men : (Tm) ̉ Biêu đồ Lực Căt : (T) ̉ ́ Đề Tai: Trụ Sở Cac Cơ Quan Thuôc Bộ KH& ĐT Tai Đà Năng ̀ ́ ̣ ̣ ̃ Trang 168
Thuyêt Minh Đồ An Tôt Nghiêp KSXD Khoa 2007-2011 ́ ́ ́ ̣ ́ SVTH: Lê Văn Quôc - Lớp:TCPY07B1 ́ BẢNG TÍNH NỘI LỰC DẦM MÓNG Frame Station OutputCase CaseType V2 M3 Text m Text Text Ton Ton-m 1 0 TT LinStatic 0.000 0.000 1 2 TT LinStatic 140.88 -140.880 2 0 TT LinStatic -222.286 -140.880 2 3.3 TT LinStatic 10.165 209.1205 2 6.6 TT LinStatic 240.769 -204.921 3 0 TT LinStatic -122.135 -204.921 3 1.7 TT LinStatic -3.384 -100.322 3 3.4 TT LinStatic 114.827 -193.032 4 0 TT LinStatic -232.362 -193.032 4 3.3 TT LinStatic -2.979 195.282 4 6.6 TT LinStatic 193.502 -119.080 5 0 TT LinStatic -119.080 -119.080 5 2 TT LinStatic 0.000 0.000 d/ Tính cốt thép: d1/ Tinh cốt thep doc: ́ ́ ̣ Số liệu tính toán: + Bê tông B20, có: Rb = 11.5 MPa ; Rbt = 0.9 MPa. + Cốt thép: * Thép AI (Ø < 10) : RS = 225 MPa; RSW = 175 MPa; ξR = 0.645; αR = 0.437 * Thép AII (Ø ≥ 10): RS = 280 MPa; RSW = 225 MPa; ξR = 0.623; αR = 0.429 + Giả thiết chọn a , h0 = h-a Trình tự tính toán cốt thép dọc như sau: M + Tính αm : αm = R .b .h 2 ; Kiểm tra αm < αR =0.429 b o + Tính ζ: ζ = 0.5 x ( 1+ 1 − 2α m ) M + Tính diện tích cốt thép: As= RS .ζ .ho Sau khi tính toán được As ta kiểm tra hàm lượng cốt thép tính toán: A R µ% = b × h ; µmax% = ξ R R s b o s Kiểm tra : µmin = 0.05% < µ%
Thuyêt Minh Đồ An Tôt Nghiêp KSXD Khoa 2007-2011 ́ ́ ́ ̣ ́ SVTH: Lê Văn Quôc - Lớp:TCPY07B1 ́ AsTT Mttoán b h a ho Tiết ζ Tên p.tử αm (cm diện (cm2) (T.m) (cm) (cm) (cm) ) Gối A -140.88 80 120 8 112 0.122 0.935 48.062 NhịpAB 209.12 80 120 8 112 0.181 0.899 74.155 Gối B -204.92 80 120 8 112 0.178 0.902 72.483 ̀ DÂM Nhịp BC -100.32 80 120 8 112 0.087 0.954 33.516 MÓNG Gối C -193.03 80 120 8 112 0.167 0.908 67.798 NhịpCD 195.28 80 120 8 112 0.169 0.907 68.679 Gối D -119.08 80 120 8 112 0.103 0.945 40.164 - Cốt dọc trong sườn móng băng bao gồm cốt đặt trong sườn và cốt đặt trong cánh (cốt phân bố trong cánh).Trong móng kiểu chữ T ngược, cốt dọc ở phía dưới được đặt trong phạm vi sườn ( khoảng 70%) và trong cánh ( khoảng 30%). - Trong kết quả tính thép ở bảng bên trên do ở các vị trí gối có các giá trị diện tích cốt thép khác nhau nên chọn giá trị tại gối D để lấy 30% diện tích cốt thép để bố trí cho 2 cánh móng. Bang bố trí côt thep doc trong móng: ̉ ́ ́ ̣ Trong sườn 70% AsTT Mttoán Trong cánh 30% Tiết Tên TT AsTT A Thép p.tử diện s Thép chọn (cm2) (T.m) chọn 2 (cm2) (cm ) Gối A 8Ø25 -140.88 48.062 36.01 12.05 14Ø25 NhịpAB 209.12 74.155 62.11 12.05 14Ø25 Gối B -204.92 72.483 60.43 12.05 ̀ 10Ø14 DÂM 6Ø25 Nhịp BC -100.32 33.516 21.47 12.05 MÓNG 12Ø25 Gối C -193.03 67.798 55.75 12.05 12Ø25 NhịpCD 195.28 68.679 56.63 12.05 Gối D 6Ø25 -119.08 40.164 28.11 12.05 d2./ Tinh cốt thep ngang: ́ ́ ́ ́ *./ Tinh côt đai: *Điều kiện tính toán: Qb0=0.5 ϕb 4 (1 + ϕ n ) Rbt × b × h0 < Qmax * Sơ bộ chọn thép đai : + Đoạn gần gối tựa: h > 450 thì sct ≤ min(h/3, 300) + Đoạn giữa nhịp lực Q bé có thể không cần tính cốt đai h > 300 thì sct ≤ min(3h/4, 500) - Giả thiết chon cốt đai ,nhánh đai, Rsw=175 MPa ̣ Đề Tai: Trụ Sở Cac Cơ Quan Thuôc Bộ KH& ĐT Tai Đà Năng ̀ ́ ̣ ̣ ̃ Trang 170
Thuyêt Minh Đồ An Tôt Nghiêp KSXD Khoa 2007-2011 ́ ́ ́ ̣ ́ SVTH: Lê Văn Quôc - Lớp:TCPY07B1 ́ - Tính khoảng cách cốt đai lớn nhất ϕ × (1 + ϕ n ) × Rbt × b × h02 Smax= b 4 Q 4ϕb 2 × γ b × Rbt × b × h02 × Rsw × n × Aw Stt= Q 2 max ⇒ Chọn khoảng cách cốt đai S=min(sct, Stt, Smax) * Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính của bụng dầm + Điều kiện kiểm tra: Qmax ≤ Qbt = 0.3ϕ w1ϕb1 Rbbh0 *Kiểm tra khả năng chịu cắt của cốt đai và bê tông: Qwb = 2 × ϕb 2 × Rbt × b × h02 × qsw < Qmax ⇒ cần tính cốt xiên chịu cắt. Qwb = 2 × ϕb 2 × Rbt × b × h02 × qsw > Qmax ⇒ không cần tính cốt xiên chịu cắt. Rsw × n × asw Với: + qsw = s Tinh toan tương tự, ta lâp bang tinh côt thep ngang và được kết quả như sau: ́ ́ ̣ ̉ ́ ́ ́ Q max a h ho b Sơ bô chon t he p đai Q wb ̣ ̣ ́ 0,3φ w1φ Loai s ct S tt S max Chon q sw ̣ ̣ Phân t ử ̀ b1 T D (daN) t he p n f sw A sw s (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (daN) ́ R bbh0 101 322046 527.33 200425 φ12 s 150 ́ Gôi A GP 140880 5 120 115 80 4 12 4.52 15 40 30 64 342619 791.00 245469 φ12 s 100 GT 222286 5 120 115 80 4 12 4.52 10 40 12 Nhị p AB 342619 791.00 245469 φ12 s 100 GP 240769 5 120 115 80 4 12 4.52 10 40 10 59 117 322046 527.33 200425 φ12 s 150 GT 122135 5 120 115 80 4 12 4.52 15 40 40 Nhị p BC φ12 s 150 GP 114827 5 120 115 80 4 12 4.52 15 40 46 124 322046 200425 527.33 φ12 s 100 GT 232362 5 120 115 80 4 12 4.52 10 40 11 61 342619 791.00 245469 Nhị p CD φ12 s 150 GP 193502 5 120 115 80 4 12 4.52 15 40 16 74 322046 527.33 200425 φ12 s 150 ́ Gôi D GT 119080 5 120 115 80 4 12 4.52 15 40 42 120 322046 527.33 200425 Ta thấy: Qwb = 2 × ϕb 2 × Rbt × b × h02 × qsw > Qmax ⇒ không cần tính cốt xiên chịu cắt. ́ ́ 7.6.2./ CANH MONG : - Sơ đồ tính: Xem canh mong ngàm tại mép dầm móng: ́ ́ -Tải trọng phân bố đều dưới đáy móng: N tt 4 1264.79 ∑ F + γ tb × hm = 20.6 × 2.4 + 2 × 2.5 = 30.58 T/m2 P= i =1 - Mômen tại mép dầm móng tính cho 1 m mét dài: q × L2 30.58 × 0.82 = = = 9.78 (Tm) Mmax = 2 2 - Lực cắt tại mép dầm móng tính cho1 mét dài: Qmax = q x L= 30.58 x 0.8= 24.46 (T) Đề Tai: Trụ Sở Cac Cơ Quan Thuôc Bộ KH& ĐT Tai Đà Năng ̀ ́ ̣ ̣ ̃ Trang 171
Thuyêt Minh Đồ An Tôt Nghiêp KSXD Khoa 2007-2011 ́ ́ ́ ̣ ́ SVTH: Lê Văn Quôc - Lớp:TCPY07B1 ́ - Diện tích cốt thép cần thiết là: 9.78 × 105 M As = = = 5.24cm2 0.9 × Rs × ho 0.9 × 2800 × 74 Với h0 = h1 – a = 80 - 6 = 74 cm. Chọn Ø14, s = 200 mm có As = 7.7 cm2 *Kiểm tra khả năng chụi cắt của bê tông Ta có : Qb0=0.5 ϕb 4 (1 + ϕn ) Rbt × b × h0 = 0.5 ×1.5 × (1 + 0) × 90 × 1× 0.74 = 49.95 (T) Ta thấy: Qb0= 49.95 T >Qmax= 24.46 (T) Vậy bê tông đủ khả năng chịu lực cắt , không cần tính toán thép chụi lực cắt. 800 800 800 400 1200 300 500 45° Hình vẽ: Sơ đồ tai trong, nôi lực canh móng ̉ ̣ ̣ ́ Đề Tai: Trụ Sở Cac Cơ Quan Thuôc Bộ KH& ĐT Tai Đà Năng ̀ ́ ̣ ̣ ̃ Trang 172