intTypePromotion=1
zunia.vn Tuyển sinh 2024 dành cho Gen-Z zunia.vn zunia.vn
ADSENSE
 » 
 » 

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU - CHƯƠNG 5 TÍNH CHỌN BẦU NGƯNG

Chia sẻ: Doan Tho | Ngày: | Loại File: DOC | Số trang:8

Thêm vào BST
Báo xấu
186
lượt xem 38
download
 
  Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Bầu ngưng là một thiết bị trao đổi nhiệt dùng để thực hiện quá trình ngưng tụ công chất làm lạnh từ thể hơi thành thể lỏng nhờ nhả nhiệt cho nước làm

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU - CHƯƠNG 5 TÍNH CHỌN BẦU NGƯNG

  1. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 68 12-2010 CHƯƠNG 5 TÍNH CHỌN BẦU NGƯNG 5.1. GIỚI THIỆU VỀ BẦU NGƯNG TÀU THỦY TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2
  2. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 69 12-2010 Bầu ngưng là một thiết bị trao đổi nhiệt dùng để thực hiện quá trình ngưng tụ công chất làm lạnh từ thể hơi thành thể lỏng nhờ nhả nhiệt cho nước làm mát. Ta chọn sơ bộ bầu ngưng CSS2412D có các thông số kỹ thuật như sau: + Hãng sản xuất: DAI KIN KOGYOCO. LTD + Kí hiệu: CSS2412D + Đặc điểm: Kiểu ống vỏ lằm ngang sử dụng nước ngoài tàu + Kích thước ống: - Đường kính ngoài: dn = 22 (mm) - Đường kính trong: dt = 18 (mm) λ = 390 (W/m.độ) - Vật liệu ống Đồng có: + Số lượng ống: n = 28 ( ống) + Số lần lưu thông của nước trong bầu ngưng: z = 2. + Số ống trong 1 lượt tuần hoàn: n 1 = 14 ( ống ) + Đường kính vỏ bầu ngưng: 240 (mm) + Chiều dài vỏ bầu ngưng: 1450 (mm) + Diện tích trao đổi nhiệt giữa ống dẫn nước và công chất làm lạnh: F = 2,32 (m 2 ) + Lưu lượng nước làm mát qua ống: V = 2,34 (m 3 /h) + Chiều dài ống giữa 2 mặt sàng bầu ngưng: l = 1,2 (m) - Nhiệt độ nước làm mát vào và ra bầu ngưng (tw1; tw2 ) có giá trị đã chọn ở chương 4 (phần tính chọn máy nén) như sau: tw1 = 30 (0C) tw2 = 33 (0C) tk = tw1 + ∆ tk = 36 0C - Nhiệt độ ngưng tụ (tk): TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2
  3. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 70 12-2010 ∆ tk: độ chênh nhiệt độ ∆ tk = (6 ÷ 8) C chọn ∆ tk = 6 C 0 0 - Nhiệt dung riêng nước biển có: C = (4,18÷ 4,2) kJ/kg.K Chọn: C = 4,18 (kJ/kg.K) - Mật độ nước biển: ρ =1025 (kg/m3) - Hệ số dẫn nhiệt của vật liệu làm ống: λ = 390 (W/m.K) 5.2. PHỤ TẢI BẦU NGƯNG - Nhiệt tải bầu ngưng (sản lượng bầu ngưng) Q k, được xác định theo công thức (7-3) (Trang 52 sách Thiết Kế HTLL và Tái Ngưng Tụ KHLTT) như sau: Qk = Qoyc + ∑ Ni (kW) Trong đó: + Qk – nhiệt tải bầu ngưng. + Qoyc – sản lượng lạnh của hệ thống có tính đến dự trữ an toàn. + Ni – công suất chỉ thị của máy nén thứ i trong hệ thống. + ∑ Ni = Ni = 1435 (W) + Qoyc = 3290,03 (W) => Qk = 4725,03 (W) Qk = 17010,108 (kJ/h) 5.3. TÍNH NGHIỆM BẦU NGƯNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2
  4. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 71 12-2010 Sản lượng lạnh của bầu ngưng: Q = k × F × θ 5.3.1. θ : hiệu nhiệt độ lôgarit trung bình giữa nhiệt độ nước làm mát và nhiệt độ ngưng tụ: - Theo công thức (7-5) (Sách Thiết Kế HTLL và Tái Ngưng Tụ KGHL) ta có: t w 2 − t w1 t w 2 − t w1 32 − 30 θ tb = t −t = t −t = 36 − 30 = 4,33 (0C) ln k w1 2,3 lg k w1 2,3lg t k − t w2 t k − t w2 36 − 33 5.3.2. Hệ số truyền nhiệt của bầu ngưng. - Theo công thức (7-15) (Sách Thiết Kế HTLL và Tái Ngưng Tụ KGHL) ta có: 1 k= δ 1 1 +Σ i + αa λi α w Trong đó: αw: Hệ số tỏa nhiệt từ thành ống đến nước làm mát αa : Hệ số toả nhiệt từ công chất làm lạnh đến bề mặt thành ống ∑δ i : Tổng nhiệt trở của lớp thành ống λi a) Hệ số tỏa nhiệt từ thành ống đến nước làm mát: - Theo công thức (7-6) ta có: αw =7330.(1+ 0,017. twtb). ω0,87. dt-0,13 + Nhiệt độ trung bình của nước tuần hoàn trong bầu ngưng. twtb = 0,5.( tw1+ tw2) = 0,5.(30 + 33) = 31,5 (0C) TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2
  5. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 72 12-2010 t (0C) 2 PK= 1,3885 (MPa) tK= 36 (0C) 3 36 t W2 33 30 t W1 0 2,34 F (m 2) Hình 5.1. Sơ đồ thay đổi nhiệt độ trong bầu ngưng. TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2
  6. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 73 12-2010 + ω : Tốc độ chuyển động của nước làm mát trong ống của bầu ngưng. Theo công thức (7 - 8) ( Trang 54 Sách Thiết Kế HTLL và Tái Ngưng T ụ KHLTT) có: 4.V ω= (m/s) Π.d .n1 .3600 2 n1 – số ống trong một lần lưu thông, n1 =14. 4.V 4 2,34 ω= = = 0,182 (m/s) Π.d .n1 .3600 Π 0, 0182 14 3600 2 = αw = 7330.(1+ 0,017. 31,5). 0,182 0,87. 0,018-0,13 = 4309,54 [kJ/(m2.h.K)] b) Hệ số toả nhiệt từ công chất làm lạnh đến bề mặt thành ống α a. - Theo công thức (7-10) ta có: 0,25 �r � αa = α a = 0, 725.β .b. � � � k − tct ) d n � (t + Nhiệt độ trung bình thành ống: được xác định theo phương pháp đúng dần. Lấy sơ bộ: tct = 34,47 0C + Nhiệt độ ngưng tụ của công chất: tk = 36 0C + Nhiệt ẩm hoá hơi của công chất ở nhiệt độ tk: theo bảng 6-[3] có r =170,9 (kJ/kg) β = n-0,25 = 6-0,25 = 0,6389. Với n = 6 – số lớp ống. + Hệ s ố : γ 2λ 3 + Hệ s ố : = (1146,802.0,07823/0,00002273)0,25 = 72,52 b= 4 µ Với γ - khối lượng riêng của công chất làm lạnh lỏng γ = 1146,80 (kg/m3) λ - hệ số dẫn nhiệt λ = 0,0782 (W/m.K) µ- độ nhớt của công chất làm lạnh TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2
  7. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 74 12-2010 µ = 2,23.10 (Pa.s) =2,273.10 (kG.s/m ) -4 -5 2 + Đường kính ngoài của ống: dn = 0,022 (m). Vậy: αa= 0,725 0,6389 72,52 (170,9.103)0,25/[0,022 ( 36-34,47 )]0,25 = 1498,123 (W/m2.K) = 5393,2 [kJ/(m2.h.K)] ∑δ i c) Tổng nhiệt trở của lớp thành ống λi ∑δ δc δo δd 0, 0005 0, 002 0, 00005 + + i = + + = 1,8 .10-5 [m2.h.K/(kJ)] = λi λc λo λ d 6, 282 1404 0,502 δd - chiều dày lớp màng dầu bám trên thành ống δd = 0,05 ÷ 0,08 (mm) δd = 0,05 (mm) λd - hệ số dẫn nhiệt của lớp màng dầu bôi trơn: λd = 0,13956 (w/m.K) = 0.502 (kJ/m.h.K) δc - chiều dày lớp cặn bùn: δc = 0,5 (mm) λc - hệ số dẫn nhiệt của lớp cặn bùn: λc = 1,745 (w/m.K) = 6,282 (kJ/m.h.K) δo - chiều dày thành ống: δo = 2 (mm) λo - hệ số dẫn nhiệt của ống: λo = 390 (w/m.K) = 1404 (kJ/m.h.K) => Như vậy ta tính được hệ số truyền nhiệt k: 1 1 δi 1 1 1 1 [kJ/(m2.h.K)] k = +Σ + = 1672,02 + 1,8.10−5 + αa λi α w 5393, 2 4309,54 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2
  8. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH MÁY TÀU 75 12-2010 5.3.3. Kiểm nghiệm nhiệt độ trung bình thành ống và nhiệt tải bầu ngưng a) Nhiệt tải bầu ngưng: Nhiệt tải yêu cầu của bầu ngưng: Qk = 17010,108 (kJ/h) Nhiệt tải bầu ngưng: Qkbn = k.F. θ tb = 1672,02 2,32 .4,33 = 19139,40 (kJ/h) => Vậy: Qkbn > Qk = 17010,108 (kJ/h) b) Nhiệt độ trung bình thành ống Bầu ngưng đảm bảo nhiệt tải ở chế độ công tác - Theo công thức (7.12) -[1] có: Qkbn 19139, 40 ( 0C) tct’= tk- F .α = 36 - = 34,47035 2,32 5393, 2 a tct’= 34,47035 (0C) > tct = 34,47( 0C) ( 0C) tct’- tct = 34,47035 - 34,47= 0,00035 < 0,01 => Bầu ngưng thỏa mãn nhu cầu tải nhiệt Vậy nhiệt độ trung bình thành ống là: tct= 34,47 ( 0C) Nhiệt tải bầu ngưng: Qkbn = 19139,40 (kJ/h) = 5316,5 (W) TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI – KHOA CƠ KHÍ ĐÓNG TÀU ĐOÀN VĂN THỌ LỚP: MTT47 – ĐH2
ADSENSE

CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD

LV.15: Bộ Đồ Án Tốt Nghiệp Chuyên Ngành Cơ Khí
65 tài liệu
2430 lượt tải
THÔNG TIN
TRỢ GIÚP
HỖ TRỢ KHÁCH HÀNG
Theo dõi chúng tôi

Chịu trách nhiệm nội dung:

Nguyễn Công Hà - Giám đốc Công ty TNHH TÀI LIỆU TRỰC TUYẾN VI NA

LIÊN HỆ

Địa chỉ: P402, 54A Nơ Trang Long, Phường 14, Q.Bình Thạnh, TP.HCM

Hotline: 093 303 0098

Email: support@tailieu.vn

Giấy phép Mạng Xã Hội số: 670/GP-BTTTT cấp ngày 30/11/2015 Copyright © 2022-2032 TaiLieu.VN. All rights reserved.

 

Đồng bộ tài khoản
2=>2