Đánh giá ảnh hưởng của vị trí đặt và góc nghiêng của cừ chống thấm đến ổn định tổng thể của kết cấu dâng nước

ĐÁNH GIÁ ẢNH H ỞNG C A VỊ TRÍ ĐẶT VÀ GÓC NGHIÊNG<br /> C A CỪ CHỐNG THẤM ĐẾN ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ C A<br /> KẾT CẤU DÂNG N C<br /> <br /> TRẦN THẾ VIỆT, HOÀNG VIỆT HÙNG,<br /> BÙI THẾ VĂN*<br /> <br /> <br /> Assessing the influence of the location and angle of inclination of cut-<br /> off to the general stability of hydraulic structures<br /> Abstract: This study assesses the influence of the location, the angle of<br /> inclination of cutoff, and the optimum distance if two cutoffs are used to<br /> the general stability of hydraulic structures using the finite element<br /> method. For this purpose, different locations of cutoff with various angles<br /> of inclination in the dam foundation were simulated and analyzed. The<br /> results reveal that when only one vertical cut-off was used, the heel<br /> (upstream) of the dam is the optimum location. The corresponding model<br /> has the smallest water discharge, risk of erosion and uplift pressure. At<br /> this location, the inclination of cut-off of 45o with respect to the upstream<br /> surface gives the most beneficial results in decreasing the water discharge<br /> and the hydraulic gradient. The smaller the inclination, the safer the dam<br /> against the uplift pressure. The use of larger spacing between two vertical<br /> cutoff walls under hydraulic structure reduced the water discharge and the<br /> risk of erosion. However, the safety against uplift pressure decreases<br /> considerably in this case. Therefore, regarding dam with inclined cutoff or<br /> having two cutoff, it is suggested that engineer should base on the<br /> practical working conditions of the hydraulic structures to select the most<br /> suitable scenario.<br /> Keywords: cutoff wall, erosion, uplift pressure, water discharge<br /> <br /> 1. MỞ ĐẦU* là vị trí t i ƣu nhất, có tổn thất thấm, nguy cơ xói<br /> Nghiên cứu này đánh giá ảnh hƣởng c a vị trí ngầm và áp lực đ y ngƣợc nhỏ nhất. Ứng v i vị trí<br /> đặt, góc nghiêng cừ ch ng thấm và khoảng cách này, đặt cừ nghiêng góc 45 đ so v i mặt thƣợng<br /> t i ƣu nếu có hai cừ đƣợc trí đến sự ổn định lƣu cho kết quả lợi nhất về tổn thất thấm và ch ng<br /> tổng thể c a kết cấu d ng nƣ c dùng phƣơng pháp xói. Tuy nhiên, góc nghiêng càng l n thì giá trị áp<br /> phần tử hữu hạn. Theo đó, m t loạt các phép thử lực đ y ngƣợc lại càng l n. Trƣờng hợp có 2 cừ<br /> ứng v i các kịch ản khác nhau về vị trí và góc thẳng đứng v i m t cừ ở mép thƣợng lƣu thì khi<br /> nghiêng c a cừ đƣợc tính toán và ph n tích. Kết trí khoảng cách cừ càng nhỏ thì áp lực đ y<br /> quả tính cho thấy khi chỉ có m t cừ thẳng đứng ngƣợc càng nhỏ, nhƣng giá trị lƣu lƣợng thấm và<br /> dƣ i đáy công trình thì mép thƣợng lƣu công trình nguy cơ xói lại tăng. Do đó, v i trƣờng hợp cừ<br /> nghiêng và có hơn m t cừ, cần căn cứ vào điều<br /> *<br /> Khoa Công Trình, Đại Học Thủ lợi ki n làm vi c thực tế c a công trình để có phƣơng<br /> 175 Tâ Sơn - Đống Đa - Hà Nội<br /> DĐ: 0912723376 án trí phù hợp.<br /> Email:hoangviethung@tlu.edu.vn<br /> <br /> <br /> 40 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2+3-2018<br />  2. GIỚI THIỆU CHUNG ngầm trong nền. Do đó, khi thiết kế công trình<br /> Các công trình th y công nhƣ đập chắn, c ng th y công trên nền thấm nƣ c, cần lƣu ý vấn đề<br /> điều tiết nƣ c, đập tràn, … vv, là những kết cấu an toàn ch ng lật và xói ngầm. M t trong những<br /> dùng để kiểm soát và điều tiết nguồn nƣ c. Các phƣơng pháp hữu hi u để duy trì sự an toàn c a<br /> kỹ sƣ th y lợi nên quan t m đầy đ đến vi c những công trình này ch ng lại áp lực đ y<br /> tính toán những loại kết cấu này để chúng có thể ngƣợc và xói ngầm là giảm tổng áp lực đ y<br /> làm vi c theo đúng yêu cầu thiết kế đặt ra. Khi ngƣợc và gradient thấm l n nhất ở cửa ra. Giải<br /> m t công trình th y đƣợc x y dựng trên nền pháp công trình thƣờng dùng là thi công thêm<br /> thấm nƣ c, sự chênh l ch về c t nƣ c áp giữa tƣờng ch ng thấm (tƣờng ch ng thấm có thể<br /> thƣợng và hạ lƣu tạo thành d ng thấm. D ng đƣợc tạo ra ằng công ngh khoan ph t, hào ê<br /> thấm di chuyển từ n i có mực nƣ c cao đến nơi tông, đóng cừ thép, …vv) ên dƣ i kết cấu chắn<br /> có mực nƣ c thấp hơn làm giảm hi u quả tích giữ [3]. Loại tƣờng này thƣờng đƣợc thiết kế<br /> nƣ c c a hồ chứa và làm tăng các nguy cơ mất ằng vật li u có tính thấm nhỏ và có tác d ng<br /> ổn định đập do d ng thấm g y ra áp lực đ y giảm tổn thất thấm cũng nhƣ giảm gradient th y<br /> ngƣợc lên ản đáy công trình [1]. Ngoài ra, khi lực l n nhất ở cửa ra c a d ng thấm. Bi n pháp<br /> gặp điều ki n thuận lợi, d ng thấm có thể kéo này giúp giảm thiểu đáng kể kích thƣ c c a<br /> theo các hạt đất trong nền, g y xói ngầm dẫn công trình.<br /> đến sự hình thành c a mạch đùn, mạch s i, s t Ƣ c lƣợng giá trị gradient ở cửa ra c a<br /> lún. Đ y thƣờng là những nguyên nh n chính d ng thấm, áp lực đ y ngƣợc, và lƣu lƣợng<br /> g y ra phá hoại công trình th y công. thấm dƣ i nền đập có vai tr quan trọng trong<br /> Do đó, sự tồn tại c a d ng thấm và lực thấm thực tế. Vi c thi công thêm tƣờng ch ng thấm<br /> trong nền ên dƣ i kết cấu th y lực đƣợc coi s u dƣ i nền phía trƣ c kết cấu chắn giữ để<br /> nhƣ là m t vấn đề quan trọng nhất ảnh hƣởng giảm thiểu tác d ng tiêu cực c a d ng thấm đã<br /> đến sự an toàn và ổn định c a công trình. Để đƣợc nghiên cứu và gi i thi u ởi Di Cervila<br /> đảm ảo an toàn ch ng lại ảnh hƣởng c a d ng (2004) [4]. Lời giải cho ài toán tính thấm<br /> thấm khi thiết kế công trình th y công, có a trong nền nhiều l p ên dƣ i kết cấu chắn giữ<br /> vấn đề cần kiểm soát [2]: 1) An toàn ch ng lại có tƣờng cừ ch ng thấm cũng đƣợc phát triển<br /> áp lực đ y ngƣợc: áp lực đ y ngƣợc thƣờng xuất ởi Feng and Wu (2006) [5]. Tuy nhiên, hi n<br /> hi n do tác d ng c a d ng thấm ên dƣ i kết vẫn có rất ít các nghiên cứu xét đến yếu t góc<br /> cấu th y công g y ra m t áp lực tác d ng lên nghiêng c a tƣờng ch ng thấm ([2], [6]). Hơn<br /> ản đáy c a kết cấu. Nếu áp lực này vƣợt quá nữa, phần l n các nghiên cứu này thƣờng căn<br /> trọng lƣợng ản th n c a kết cấu, sự lật hoặc cứ vào giả thiết đất nền đồng nhất và đẳng<br /> trƣợt có thể x y ra. 2) An toàn ch ng xói: d ng hƣ ng có chiều s u hữu hạn. A as (1994) [7]<br /> thấm ên dƣ i kết cấu th y lực ắt đầu từ dùng phép iến đổi ảo giác để đƣa ra lời giải<br /> thƣợng lƣu thấm xu ng hạ lƣu. Nếu gradient cho ài toán thấm dƣ i đáy đập phẳng có<br /> th y lực ở cửa ra l n hơn giá trị gi i hạn c a ch ng thấm ằng cừ nghiêng ở mép phía<br /> nền, hi n tƣợng xói ngầm có thể xuất hi n g y thƣợng lƣu c a nền đồng chất và đẳng hƣ ng.<br /> ra hi n tƣợng rửa trôi và cu n theo các hạt vật Ông kết luận rằng dùng tƣờng ch ng thấm đặt<br /> li u nhỏ trong nền ra ngoài, và 3) Tổn thất thấm nghiêng góc giúp làm tăng h s an toàn<br /> quá l n làm giảm hi u quả tích nƣ c c a hồ. ch ng lật và xói ngầm.<br /> Thực tế, các công trình th y công thƣờng Ngày nay, các lí thuyết về tính toán thấm qua<br /> đƣợc x y dựng trên nền thấm nƣ c. D ng thấm nền đập ê tông khi dùng tƣờng ch ng thấm vẫn<br /> trong nền g y ra áp lực thấm và hi n tƣợng xói chƣa thực sự hoàn thi n. Đặc i t khi cần đánh<br /> <br /> <br /> ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2+3-2018 41<br /> giá hi u quả c a tƣờng ch ng thấm khi tƣờng  h – tổng c t nƣ c thấm (m);<br /> đƣợc đặt ở các vị trí, góc nghiêng khác nhau, Để thực hi n các m c tiêu đã nêu, trong<br /> hoặc khi có nhiều hơn m t tƣờng ch ng thấm nghiên cứu này, nhóm tác giả dùng phƣơng<br /> đƣợc dùng. Do đó, nghiên cứu này tập trung vào pháp thử dần, tính toán mô hình v i các<br /> hai m c tiêu1). Giúp đánh giá vị trí, góc trƣờng hợp vị trí, góc nghiêng c a tƣờng<br /> nghiêng t i ƣu khi đặt tƣờng ch ng thấm dƣ i ch ng thấm khác nhau. Trên cơ sở kết quả so<br /> đập ê tông. 2) Chỉ ra khoảng cách t i ƣu khi có sánh về lƣu lƣợng d ng thấm, áp lực thấm<br /> hai tƣờng ch ng thấm đƣợc áp d ng. Để thực đ y ngƣợc tác d ng lên ản đáy và gradient<br /> hi n các m c tiêu đã nêu, nghiên cứu này đã so thấm ở cửa ra c a d ng thấm, phƣơng án t i<br /> sánh hi u quả c a tƣờng ch ng thấm v i các ƣu về vị trí đặt tƣờng, góc nghiêng c a tƣờng<br /> thông s thiết kế khác nhau ứng d ng cho m t và khoảng cách t i ƣu nếu có hai tƣờng sẽ<br /> đập d ng nƣ c giả định. Ở đ y, vị trí và góc đƣợc chọn.<br /> nghiêng c a tƣờng cừ đƣợc thay đổi. Vi c mô<br /> phỏng đƣợc tiến hành dùng phƣơng pháp phần 35 MNTL = + 33m<br /> <br /> tử hữu hạn v i module SEEP/W [8] trong 30<br /> phần mềm Geostudio 2018 c a Canada. Bê tông<br /> 25<br /> 3. CÔNG CỤ VÀ PHƢƠNG PHÁP<br /> 20<br /> NGHIÊN CỨU<br /> D ng thấm ên dƣ i đập ê tông tạo thành 15<br /> áp lực đ y ngƣợc tác d ng lên ản đáy. Áp lực<br /> 10<br /> này có thể ảnh hƣởng đến sự làm vi c c a đập.<br /> Ngoài ra, gradient th y lực ở cửa ra cũng có thể 5<br /> Đất nền<br /> hình thành mạch đùn, mạch s i khi đạt t i giá trị 0<br /> 0 10 20 30 40 50<br /> t i hạn. Nghiên cứu này đánh giá ảnh hƣởng c a Khoảng cách (m)<br /> vị trí và góc nghiêng đặt cừ đến tổn thất thấm,<br /> áp lực đ y ngƣợc tác d ng lên ản đáy và Hình 1. Mặt cắt ngang công trình<br /> gradient th y lực tại điểm ra phía hạ lƣu c a đập<br /> dùng module SEEP/W trong phần mềm Hình 1 mô tả mặt cắt ngang mô phỏng c a<br /> Geostudio 2018. SEEP/W là phần mềm giao ài toán gồm m t kết cấu d ng nƣ c cao 10 m,<br /> di n đồ họa, dùng để mô hình hóa chuyển đ ng ản đáy r ng 10 m. Mực nƣ c thƣợng lƣu ở<br /> c a nƣ c và ph n áp lực nƣ c lỗ rỗng trong cao trình + 33 m; mực nƣ c hạ lƣu sát cao trình<br /> môi trƣờng đất đá theo phƣơng pháp phần tử mặt đất phía hạ lƣu. Nền đập là nền thấm nƣ c<br /> hữu hạn. SEEP/W có thể ph n tích các ài toán có h s thấm ão h a k = 10 -5 m/s. Bi n pháp<br /> tính thấm có áp, không áp, ngấm do mƣa, thấm ch ng thấm áp d ng là trí cừ ch ng thấm<br /> từ ồn chứa nƣ c ảnh hƣởng t i mực nƣ c v i chiều dài 12 m. Cừ ch ng thấm đƣợc mô<br /> ngầm, …vv. Phƣơng trình cơ ản c a d ng phỏng dƣ i dạng phần tử interface v i h s<br /> thấm trong SEEP/W có dạng: thấm rất nhỏ. Cách khai áo loại phần tử này<br /> đƣợc thể hi n trong Hình 2. Trƣ c đ y, tƣờng<br /> cừ thƣờng đƣợc mô phỏng ằng cách tạo ra 1<br /> trong đó: vùng rỗng trên lƣ i phần tử mà không có vật<br />  q – lƣu lƣợng thấm (m3/s); li u tức là phải tạo ra m t lỗ hổng trên h lƣ i.<br />  ; – h s thấm theo phƣơng ngang và<br /> Cách dùng phần tử ề mặt có ƣu thế và cho kết<br /> phƣơng đứng; quả chính xác hơn [8].<br /> <br /> 42 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2+3-2018<br />  4.2 Bài toán 2<br /> Từ vị trí ất lợi nhất đã có từ ài toán 1,<br /> góc nghiêng cắm cừ t i ƣu để giảm thiểu tác<br /> đ ng ất lợi c a d ng thấm đến công trình<br /> đƣợc xác định. Ở đ y, góc nghiêng này đƣợc<br /> chọn trên cơ sở ph n tích và đánh giá kết quả<br /> tính về lƣu lƣợng thấm, áp lực đ y ngƣợc và<br /> Hình 2. Khai báo phần tử interface đặc trưng<br /> gradient thấm v i các trƣờng hợp góc<br /> cho c chống thấm<br /> nghiêng c a cừ ch ng thấm so v i mặt<br /> 4. CÁC TRƢỜNG HỢP TÍNH thƣợng lƣu (ngƣợc chiều kim đồng hồ) là<br /> Nhƣ đã trình ày ở trên, tác giả dùng phƣơng 15o ; 30 o ; 45 o ; 60 o; 75 o, 90 o ; 105 o ; 120o; 135 o ;<br /> pháp thử dần. Đầu tiên, ài toán 1 xác định vị trí 150 o ; 165 o. Hình 4 iểu thị mô hình tính v i<br /> t i ƣu c a cừ khi đặt cừ thẳng đứng. Từ vị trí trƣờng hợp cừ nghiêng góc so v i mặt<br /> thuận lợi nhất xác định đƣợc, tăng dần góc<br /> thƣợng lƣu đập.<br /> nghiêng c a cừ để tìm đƣợc góc nghiêng t i ƣu<br /> c a cừ ( ài toán 2). Cu i cùng, khoảng cách t i<br /> ƣu giữa hai cừ đƣợc xác định nếu thực tế đ i hỏi<br /> cần phải trí thêm cừ ch ng thấm ( ài toán 3).<br /> Chú ý rằng, vị trí và góc nghiêng t i ƣu c a cừ<br /> đƣợc chọn trên cơ sở ph n tích yêu cầu thiết kế.<br /> Tùy vào yêu cầu c a ngƣời thiết kế khi ƣu tiên<br /> vấn đề ch ng thấm mất nƣ c, ổn định ch ng<br /> đ y ngƣợc hay ổn định ch ng xói ngầm.<br /> 4.1 Bài toán 1<br /> Sơ đồ tính toán c a ài toán 1 đƣợc thể hi n<br /> trên Hình 3. Gọi khoảng cách trí từ thƣợng<br /> lƣu đến vị trí cừ là . Xét các trƣờng hợp tỉ s<br /> thay đổi tƣơng ứng là 0; 0,1; 0,2; 0,3; 0,4;<br /> 0,5; 0,6; 0,7; 0,8; 0,9; 1,0.<br /> 35 MNTL = + 33m Hình 4. Mô hình tính toán với các đi u kiện<br /> 30 biên trong bài toán 2<br /> Bê tông<br /> 25<br /> Cừ<br /> ch ng 4.3 Bài toán 3<br /> 12 m<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 20<br /> thấm<br /> 15 Từ vị trí và góc nghiêng xác định ở ài toán<br /> 10<br /> b<br /> B<br /> 1 và 2, đặt thêm m t cừ song song, v i khoảng<br /> 5<br /> Đất nền<br /> cách 1m, 2m, 3m, 4m, 5m, 6m, 7m, 8m, 9m,<br /> 0<br /> 0 10 20 30 40 50<br /> 10m. Ph n tích để tìm vị trí đặt hai cừ t i ƣu<br /> Khoảng cách (m)<br /> nhất. Hình 5 minh họa m t trƣờng hợp tính khi<br /> Hình 3. Mô hình tính toán với các đi u kiện khoảng cách giữa hai cừ là .<br /> biên trong bài toán 1<br /> <br /> ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2+3-2018 43<br /> 36 MNTL = + 33m<br /> 33<br /> 30<br /> 27 Bê tông<br /> 24<br /> 21<br /> 18<br /> 15<br /> 12<br /> 9<br /> b<br /> <br /> 6 B<br /> <br /> 3 Đất nền<br /> 0 Hình 7. Giá trị gradient thủ lực lớn nhất trong<br /> 0 10 20 30 40 50<br /> n n và vị trí tường chống thấm<br /> Hình 5. Mô hình tính toán với các đi u kiện<br /> biên trong bài toán 3<br /> <br /> 5. KẾT QUẢ TÍNH TOÁN<br /> 5.1 Kết quả bài toán 1<br /> Các hình từ Hình 6 đến Hình 8 thể hi n kết<br /> quả tính lƣu lƣợng thấm qua nền đập, gradient<br /> thấm l n nhất trong nền và tổng cƣờng đ lực<br /> đ y ngƣợc tác d ng lên ản đáy. Từ các hình<br /> này, có thể thấy rằng nếu chỉ xét đến lƣu<br /> lƣợng thấm qua nền và gradient th y lực l n<br /> nhất hình thành trong nền thì vị trí t i ƣu c a<br /> cừ là ở hai mép thƣợng và hạ lƣu đập. Tuy<br /> nhiên, nếu xét đến sự hình thành áp lực đ y<br /> Hình 8. Tổng áp lực đ ngược tác d ng l n bản<br /> ngƣợc dƣ i ản đáy đập thì vị trí cừ ở mép<br /> đá và vị trí tường<br /> thƣợng lƣu lại cho giá trị an toàn nhất khi /B<br /> càng l n thì giá trị áp lực này cũng tăng. Vậy,<br /> vị trí t i ƣu khi có 1 cừ thẳng đứng là vị trí sát 5.2 Kết quả bài toán 2<br /> mép thƣợng lƣu đập. Từ kết quả trong ài toán 1, tác giả chọn vị<br /> trí cừ là tại sát mép iên thƣợng lƣu đập. Bài<br /> toán 2 sẽ tiếp t c nghiên cứu xác định góc<br /> nghiêng t i ƣu c a cừ ằng cách tính thử dần.<br /> Các hình từ Hình 9 đến hình 11 thể hi n kết quả<br /> tính c t nƣ c tổng, áp lực nƣ c lỗ rỗng (áp lực<br /> thấm), gradient thấm dƣ i nền đập và áp lực đ y<br /> ngƣợc tác d ng lên ản đáy khi cừ ch ng thấm<br /> đặt tại mép sát thƣợng lƣu và nghiêng góc so<br /> Hình 6. Quan hệ giữa lưu lượng thấm và vị trí v i mặt thƣợng lƣu.<br /> tường chống thấm<br /> <br /> <br /> 44 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2+3-2018<br />  5.3 Kết quả bài toán 3<br /> Các hình từ Hình 12 đến Hình 14 trình ày<br /> kết quả tính lƣu lƣợng thấm, gradient thấm và<br /> áp lực đ y ngƣợc ứng v i trƣờng hợp khi<br /> khoảng cách giữa hai cừ iến đổi. Có thể thấy<br /> rằng, tổn thất thấm và nguy cơ xói ngầm<br /> giảm khi khoảng cách giữa hai cừ tăng. Tuy<br /> Hình 9. Quan hệ giữa lưu lượng thấm và g c nhiên, khoảng cách này càng l n thì áp lực<br /> nghi ng so với mặt thượng lưu c đ y ngƣợc cũng tăng lên (Hình 14). Do đó,<br /> căn cứ vào kết quả tính toán v i nhiều phép<br /> Theo kết quả trên Hình 9 và Hình 10 ta thấy, thử ta thấy nếu vấn đề tổn thất thấm và nguy<br /> nếu công trình có ƣu tiên về giảm tổn thất thấm cơ xói là là yếu t chính cần lƣu t m thì nên<br /> và ch ng xói ngầm thì đặt cừ nghiêng góc 45 đ trí khoảng cách giữa hai cừ càng l n càng<br /> so v i mặt thƣợng lƣu là lợi nhất. Cừ đặt t t. Trong khi đó, nếu vấn đề an toàn ch ng<br /> nghiêng góc càng l n thì tổn thất thấm và lật là vấn đề chính thì nên giảm khoảng cách<br /> gradient th y lực có xu hƣ ng tăng. Tuy nhiên,<br /> trí giữa hai cừ.<br /> nếu công trình đặt nặng về an toàn ch ng lật thì<br /> nên đặt cừ nghiêng góc về phía hạ lƣu công<br /> trình. Giá trị góc nghiêng càng l n thì áp lực<br /> đ y ngƣợc lên ản đáy càng nhỏ.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 12. Quan hệ giữa lưu lượng thấm Q ng<br /> với các khoảng cách c khác nhau<br /> Hình 10. Giá trị gradient thủ lực lớn nhất trong<br /> n n và g c nghi ng so với mặt thượng lưu c<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 13. Quan hệ giữa giá trị gradient thủ lực<br /> Hình 11. Tổng áp lực đ ngược tác d ng l n bản<br /> đá và g c nghi ng so với mặt thượng lưu c lớn nhất và khoảng cách giữa hai c<br /> <br /> <br /> ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2+3-2018 45<br />  TÀI LIỆU THAM KHẢO<br /> <br /> [1] Chi, N. M., Hau, P. D., & Viet, T. T.<br /> (2010). Nghiên cứu đánh giá khả năng mất ổn<br /> định thấm nền đê t n cƣơng - Vĩnh Phúc.<br /> Vietnam Geotechnical Journal, 3, 31-39.<br /> [2] Moharrami, A., Moradi, G., Bonab, M.<br /> H., Katebi, J., & Moharrami, G. (2014).<br /> Performance of Cutoff Walls Under Hydraulic<br /> Hình 14. Quan hệ giữa tổng áp lực đ ngược Structures Against Uplift Pressure and Piping<br /> và khoảng cách giữa hai c Phenomenon. Geotech Geol Eng, 33(1), 95-103.<br /> doi:DOI 10.1007/s10706-014-9827-7<br /> VI. KẾT LUẬN [3] Vi n Khoa học th y lợi Vi t Nam.<br /> Trong nghiên cứu này, phƣơng pháp phần (2012). TCVN 9137: 2012- Công trình th y lợi<br /> tử hữu hạn đƣợc áp d ng để ph n tích d ng - Thiết kế đập ê tông và ê tông c t thép. In<br /> thấm trong nền công trình th y công dùng cừ (pp. 1-55). Hanoi: B Khoa học và Công ngh .<br /> [4] Di Cervila, A. R. (2004). Construction of<br /> thép ch ng thấm. Dùng phƣơng pháp thử dần,<br /> the Deep Cut-off at the Walter F. George Dam.<br /> dựa trên trên quả ph n tích mô hình s ta thấy:<br /> Paper presented at the GeoSupport Conference<br /> Trƣờng hợp có m t cừ ch ng thấm thẳng 2004, Orlando, Florida, . 1-15<br /> đứng, kết quả ph n tích cho thấy khi chỉ có [5] Feng, Z., & Wu, J. T. H. (2006). The<br /> m t cừ thẳng đứng dƣ i đáy công trình thì epsilon method: analysis of seepage beneath an<br /> mép thƣợng lƣu đập là vị trí t i ƣu nhất, kết impervious dam with sheet pile on a layered<br /> quả cho tổn thất thấm, nguy cơ xói và áp lực soil. Canadian Geotechnical Journal, 43(1), 59–<br /> đ y ngƣợc nhỏ nhất. Ứng v i vị trí này, đặt cừ 69. doi:10.1139/T05-092<br /> [6] Alsenousi, K. F., & Mohamed, H. H. (2008).<br /> nghiêng góc 45 đ so v i mặt thƣợng lƣu cho<br /> Effects of inclined cutoffs and soil foundation<br /> kết quả lợi nhất về tổn thất thấm và ch ng xói.<br /> characteristics on seepage beneath hydraulic<br /> Tuy nhiên, trong trƣờng hợp này, góc nghiêng structures. Paper presented at the Twelfth<br /> càng l n thì giá trị áp lực đ y ngƣợc lại càng International Water Technology Conference<br /> giảm. Trƣờng hợp có 2 cừ thẳng đứng v i m t IWTC12 2008, Alexandria, Egypt. 1597-1617<br /> cừ ở mép thƣợng lƣu thì khi trí khoảng [7] Abbas, Z. I. (1994). Conformal analysis<br /> cách cừ càng nhỏ thì áp lực đ y ngƣợc càng of seepage below a hydraulic structure with an<br /> nhỏ, nhƣng giá trị lƣu lƣợng thấm và nguy cơ inclined cutoff. International Jounal for<br /> numerical and analytical methods in<br /> xói lại càng tăng. Do đó, v i trƣờng hợp cừ<br /> Geomechanics, 345-353.<br /> nghiêng và có hơn m t cừ, cần căn cứ vào<br /> [8] Geoslope_International_Ltd. (2018). Seep/W<br /> điều ki n làm vi c thực tế c a công trình để có user's guide for finite element analyses. Calgary,<br /> phƣơng án trí phù hợp. Alberta, Canada: Geoslope International Ltd.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Người phản biện: PGS.TS VƢƠNG VĂN THÀNH<br /> <br /> <br /> 46 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2+3-2018<br />