![](images/graphics/blank.gif)
Đánh giá hệ số hiệu quả của tro bay đến cường độ nén theo thời gian của hệ nền xi măng - tro bay
lượt xem 3
download
![](https://tailieu.vn/static/b2013az/templates/version1/default/images/down16x21.png)
Gần đây, tro bay đang ngày càng được sử dụng như một vật liệu thay thế một phần xi măng trong việc chế tạo bê tông. Để tận dụng hiệu quả tro bay thay thế xi măng trong bê tông, hệ số hiệu quả (k) của tro bay đến cường độ nén theo thời gian của hệ nền xi măng-tro bay được nghiên cứu. Bài viết trình bày đánh giá hệ số hiệu quả của tro bay đến cường độ nén theo thời gian của hệ nền xi măng - tro bay.
Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!
Nội dung Text: Đánh giá hệ số hiệu quả của tro bay đến cường độ nén theo thời gian của hệ nền xi măng - tro bay
- 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố
- Đánh giá hệVốKLệXTXảFủa tro bay đến cường độQpQWKHRWKờLJLDQFủDKệ Qền xi măngWURED\ Lưu Xuân LộF , Bùi Phương Trinh%L1JX\ễQ7KDQK%uQK3Kạm Thiên Vũ .KRD.ỹWKXậW;k\Gựng, Trường ĐạLKọF%iFK.KRD73+ồ&Kt0LQKVố268 đường Lý ThườQJ.LệWTXậQ73+ồ&Kt 0LQK9LệW1DP ĐạLKọF4XốFJLD7KjQKSKố+ồChí Minh, phườQJ/LQK7UXQJTXậQ7KủĐứF73+ồ&Kt0LQK9LệW1DP 7Ừ.+2É 7Ð07Ắ7 Cường độQpQ *ầQđây, tro bay đang ngày càng đượFVửGụng như mộWYậWOLệXWKD\WKếPộWSKần xi măng trong việFFKế +ệQền xi măng Wạo bê tông. ĐểWậQGụQJKLệXTXảWURED\WKD\WKếxi măng trong bê tông, hệVốKLệXTXảN
- Fủa tro bay đếQ +ệVốKLệXTXả cường độQpQWKHRWKờLJLDQFủDKệQền xi măngWro bay đượFQJKLrQFứX7URQJQJKLrQFứXQj\KệQềQ[L 7URED\ măngWURED\YớLWỷOệnướFWUrQFKấWNếWGtQKEDRJồm xi măng Portland và tro bay loạL)
- Oj+DLORạL xi măng đượFOựDFKọQYjWURED\ORại F đượFVửGụQJWKD\WKếWừYjWKHRNKốL lượQJFủa xi măng. KếWTXảFKRWKấ\Uằng tro bay đã làm giảm cường độQpQFủDKệQền xi măng tro bay ở Pỗi độ WXổL Fụ WKể WứF ở độ WXổL Yj QJj\+ệ Vố N FủD WUR ED\ ở độ WXổL QJj\ QằP WURQJ NKRảQJWừ10 đếQYjGầQgia tăng theo thờLJLDQ*LiWUịk gia tăng càng lớn khi hàm lượQJWURED\ FjQJtW .(
- RIIO\DVKRQFRPSUHVVLYHVWUHQJWKRIIO\DVKFHPHQWSDVWHZDVLQYHVWLJDWHGLQ (IILFLHQF\IDFWRU RUGHU WR HIIHFWLYHO\ XWLOL]H IO\ DVK ,Q WKH H[SHULPHQW IO\DVK FHPHQW SDVWH ZLWK D ZDWHUWRFHPHQWLWLRXV )O\DVK PDWHULDOV LQFOXGLQJ 3RUWODQG FHPHQW DQG &ODVV) IO\ DVK
- UDWLR RI 7ZR W\SHV RI FHPHQW ZHUH SUHSDSUHGDQGWKHUHSODFHPHQWUDWLRVRI3RUWODQGFHPHQWE\&ODVV)IO\DVKZHUHYj E\PDVV5HVXOWVVKRZWKDWIO\DVKUHGXFHGWKHFRPSUHVVLYHVWUHQJWKRIWKHKDUGHQHGIO\DVKFHPHQW SDVWHDWHDFKDJHLHDWDQGGD\V
- 7KHHIILFLFHQF\IDFWRUN
- RIIO\DVKDWWKHDJHRIGD\V ZDV LQ WKH UDQJH IURP WR DQG JUDGXDOO\ LQFUHDVHG ZLWK WLPH 7KH ORZHU WKH UHSODFHPHQW RI FHPHQWE\IO\DVKWKHKLJKHUWKHYDOXHRIWKHHIILFLHQF\IDFWRUN
- *LớLWKLệX WtQKFKấWFủa bê tông được định nghĩa là mộWSKầQWURED\WKD\WKế[L măng trong bê tông nhưng vẫn đảPEảRWtQKFKất tương đương vớLWtQK *ần đây, WURED\đang đượF&KtQKSKủ9LệW1DPNKX\ến khích đem FKấWFủDErW{QJNKLVửGụQJxi măng [@+ệVốNđặFELệW YjRVửGụQJnhư mộWORạLSKụJLDNKRiQJKRạWWtQKWKD\WKếPộWSKầQ còn đóng vai trò Oj PộW WURQJ QKữQJ WKDP Vố đặc trưng NKL WtQK WRiQ xi măng trong việFFKếWạRErW{QJ9LệFVửGụng này đã mang lạLPộW WKLếWNếFấSSKốLErW{QJWURED\WKHRWLrXFKXẩQ(1>@1KậQ VốOợLtFKYềPặt môi trườQJNLQKWếYjNỹWKXậWFụWKểnhư làm JLảP WKấ\UằQJKệVốNFủa tro bay đến cường độFủDKệQền xi măng ở9LệW hàm lượQJNKt&2WKảLUDWừF{QJQJKLệSVảQ[Xất xi măngOjPJLảP 1DPKầu như chưa đượFQJKLrQFứXQKLều. Do đó, mụFWLrXFủa đềWjL GLệQWtFKEmLFKứDWURED\SKếWKảLWừFiFQKjPi\QKLệt điệQOjPJLảP là đánh giá hệVốKLệXTXảNFủa tro bay đến cường độQpQFủDKệQềQ[L FKLSKt[k\GựQJGRJLiWKjQKWURED\WKấShơn xi măng rấWQKLềXOjP măngWURED\WKHRWKời gian đểWừđóFyFiLQKuQWRjQGLệQYềKLệXTXả QkQJFDRPộWVốWtQKFKấWFủDKỗQKợSErW{QJYjFảLWKLệQđộEềQFKR FủDWURED\NKLWậQGụQJWKD\WKếxi măng trong bê tông. ĐểWKựFKLệQ FiF F{QJ WUuQK [k\ GựQJ ở các độ WXổL Yề VDX >@ Do đó, cầQSKảLFy PụF WLrX WUrQ Kệ Qền xi măng vớL ED Wỷ Oệ nướF WUrQ xi măng 1;
- WầPQKuQEDRTXiWYjKLểXELếWVkXUộQJYềKLệXTXảWKậWVựFủDWURED\ đượFNKảRViWOjYjQKằm tìm đượFPốLTXDQKệJLữD WURQJ F{QJ QJKệ bê tông để Fy WKể WậQ GụQJ KLệX TXả ORạL SKụ JLD cường độQpQYjWỷOệ;1+ệQền xi măngWUR ED\đượFQJKLrQFứX NKRiQJQj\ YớLWỷOệnướFWUrQFKấWNếWGtQKEDRJồm xi măng và tro bay
- 1&.'
- 7UrQWKếJLớLFyUấWQKLềXQJKLrQFứu đã đưa ra khái niệPYềKệVố OjđồQJWKờLKDLORại xi măng portland và PộWWURED\ORạL)đượF KLệX TXả N
- FủD WUR ED\ đếQ WtQK FKấW FủD Er W{QJ WUR ED\ EDR JồP VửGụQJ7URED\đượFVửGụQJWKD\WKếWừđếQ cường độcũng như độEềQ>@+ệVốNFủa tro bay đếQ WKHRNKối lượQJFủDxi măng. /LrQKệWiFJLảO[ORF#KFPXWHGXYQ 1KậQQJj\VửD[RQJQJj\FKấSQKận đăng /LQN'2,KWWSVGRLRUJMRPF JOMC 1
- 7ạSFKt9ậWOLệXYj;k\GựQJ7ậSVố
- 7KựFQJKLệP FKậP
- GừQJ Pi\ WUộQ Yj YpW KỗQ KợS GtQK ở WKjQK FốL WUộQ Yj 1JX\rQYậWOLệX FiQKWUộQWURQJJLk\
- WUộQWốc độQKDQKWURQJJLk\
- GừQJ Pi\ WUộQ Yj WLếQ KjQK đúc vào khuôn để WKt QJKLệm cường độ QpQ Xi măng sửGụng trong đềWjLQj\EDRJồPKDLORạLxi măng, đó +ỗQ KợS Kồ xi măngWUR ED\ cũng đượF QKjR WUộQ WKHR TX\ WUuQK là xi măng 3RUWODQG +j 7LrQ 3&
- đáp ứQJ WKHR 7&91 tương tựnhư trên vớLKỗQKợSKồxi măng WURQJPi\QKjRWUộQYữD >@Yjxi măngNghi Sơn loại I đáp ứQJWKHR$670&>@. Đểđánh (/(VDXNKLWUộQNK{KỗQKợSxi măng Hà Tiên hoặc Nghi Sơn YjWUR JLiKệVốKLệXTXảFủa tro bay đến cường độQpQFủDKệQền xi măng ED\WURQJFốLWUộQ WURED\WKHRWKờLJLDQWURED\ORại F đượFOấ\WừQKjPi\QKLệWđiệQ 'X\rQ+ảLđáp ứQJWKHR7&91>@.Kối lượQJULrQJFủD 4X\WUuQKWKtQJKLệP xi măng Hà Tiên và Nghi Sơn lần lượW Oj Yj JFP. Độ QJKLềQPịQWKHRSKần trăm còn VyWOạLWUrQVjQJPPFủa xi măng 6DXNKLQKjRWUộQKỗQKợSKồđược đưa vào trong khuôn lăng Hà Tiên và Nghi Sơn Oần lượW Oj Yj 7URQJ NKL WUR ED\ WUụ có kích thướF ઌઌ0 mm mà đượF OjP VạFK Yj E{L GầX 'X\rQ +ảL Fy NKối lượQJ ULrQJ Oj JFP và độ QJKLềQ PịQ WKHR khuôn. Sau đó, WLếQ KjQK dưỡQJ Kộ PẫX WURQJ NKX{Q ở QKLệt độ SKần trăm còn VyWOạLWUrQVjQJPPOjYjVjQJPP RC và độ ẩm tương đốL 6DX K WURQJ NKX{Q FiF Oj7KjQKSKầQKyDKọFFủDKDLORạLxi măng và tro bay đượF PẫXOần lượt đượFWKiRNKX{QYjđượFdưỡQJKộWURQJEểdưỡQJKộ WKểKLệQở%ảQJNướFVửGụQJlà nướFNK{QJFKứDFiFWKjQKSKầQ nướFcho đếQQJj\WXổLWKtQJKLệPQpQ KyDKọFWạSFKấWJk\ảnh hưởQJEấWOợLđến xi măng và tro bay,SK Cường độQpQFủDFiFPẫXVDXNKLJm\WừFiFPẫXઌઌPP KợSWKHR7&91>@ ứQJYớLPỗLFấSSKối đượFWLếQKjQKNLểPWUDEằQJPi\QpQWKủ\OựFở Wừng độWXổi quy địQKFụWKểởcác độWXổLYjQJj\ %ảQJ7KjQKSKầQKyDFủDKDLORạLxi măng và tro bay ORạL) 7KjQKSKầQKyDKọF
- Xi măng +j Xi măng 1JKL 7URED\ +ệVốKLệXTXảN
![](images/graphics/blank.gif)
CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD
-
Đánh giá hiệu quả của nguồn điện phân tán trong việc nâng cao chất lượng điện năng của hệ thống cung cấp điện
4 p |
112 |
15
-
Xác định hệ số tập trung ứng suất đầu cọc trong giải pháp xử lý nền bằng cọc bê tông cốt thép kết hợp với vải địa kỹ thuật
9 p |
173 |
7
-
Nghiên cứu đánh giá hệ thống giám sát nhiệt động và hiệu quả của hệ thống đối với công tác vận hành đường dây truyền tải điện việt Nam
14 p |
13 |
4
-
Nghiên cứu đánh giá hệ thống chống bó cứng phanh so với hệ thống phanh thường bằng phần mềm Carsim
5 p |
19 |
4
-
Đánh giá xác suất dừng của hệ thống đa người dùng với sự kết hợp các phương pháp tiền mã hóa và NOMA
5 p |
32 |
4
-
Đánh giá tính năng lớp phun hệ vật liệu gốm Al2O3 - TiO2
11 p |
6 |
4
-
Đánh giá khả năng lấy nước của các cống tưới hệ thống thủy lợi Nam Thái Bình dưới ảnh hưởng của biến đổi khí hậu, nước biển dâng - TS. Nguyễn Thu Hiền
6 p |
77 |
4
-
Giải pháp thiết kế hệ thống và xác định công suất gây nhiễu hiệu quả cho thiết bị chế áp UAV Orbiter-2
8 p |
62 |
4
-
Nghiên cứu, đánh giá hiệu quả nâng cao thu hồi dầu bằng giải pháp bơm ép hệ hóa phẩm SP cho đối tượng Miocene dưới, vòm Nam mỏ Bạch Hổ
8 p |
48 |
3
-
Nghiên cứu đề xuất bộ chỉ số và xây dựng công cụ đánh giá hiệu quả quản lý khai thác hệ thống tưới theo hướng hiện đại hóa
3 p |
10 |
2
-
Đánh giá dung lượng đường xuống của hệ thống đa người dùng với sự kết hợp các phương pháp tiền mã hóa và NOMA
6 p |
19 |
2
-
Nghiên cứu đánh giá các giải pháp giảm thiểu ảnh hưởng của hiện tượng ngưng tụ lỏng vùng cận đáy giếng nhằm gia tăng hiệu quả khai thác các giếng mỏ Hải Thạch
9 p |
46 |
2
-
Nghiên cứu hiệu chỉnh mô hình đánh giá khả năng chịu tải công trình cầu dựa vào số liệu đo đạc thực nghiệm trên mô hình toàn cầu
13 p |
29 |
2
-
Nghiên cứu phương pháp đánh giá hiệu quả năng lượng của kiến trúc nhà dân dụng cao tầng ở Việt Nam
7 p |
56 |
2
-
Đánh giá hiệu quả nứt vỉa thủy lực nhiều giai đoạn cho đối tượng miocene dưới, bể Cửu Long, thềm lục địa Việt Nam
10 p |
34 |
2
-
Đánh giá hiệu suất của chu trình lạnh một cấp dựa trên phần mềm Matlab-Simulink
10 p |
29 |
1
-
Nghiên cứu các chỉ tiêu đánh giá tính hiệu quả trong thiết kế tàu vận tải
7 p |
53 |
1
![](images/icons/closefanbox.gif)
![](images/icons/closefanbox.gif)
Chịu trách nhiệm nội dung:
Nguyễn Công Hà - Giám đốc Công ty TNHH TÀI LIỆU TRỰC TUYẾN VI NA
LIÊN HỆ
Địa chỉ: P402, 54A Nơ Trang Long, Phường 14, Q.Bình Thạnh, TP.HCM
Hotline: 093 303 0098
Email: support@tailieu.vn
![](https://tailieu.vn/static/b2013az/templates/version1/default/js/fancybox2/source/ajax_loader.gif)