zunia.vn

Tuyển sinh 2024 dành cho Gen-Z

zunia.vn

» Kỹ Thuật - Công Nghệ

» Kiến trúc - Xây dựng

Đề xuất mặt cắt ngang tường biển phù hợp cho khu du lịch Đồ Sơn, thành phố Hải Phòng

Chia sẻ: _ _ | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:3

Báo xấu

4
lượt xem 2
download

Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Bài viết Đề xuất mặt cắt ngang tường biển phù hợp cho khu du lịch Đồ Sơn, thành phố Hải Phòng trình bày đề xuất mặt cắt tường biển hợp lý cho khu du lịch Đồ Sơn; Tính toán cao trình đỉnh tường biển tại KDL Đồ Sơn.

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: Đề xuất mặt cắt ngang tường biển phù hợp cho khu du lịch Đồ Sơn, thành phố Hải Phòng

Tuyển tập Hội nghị Khoa học thường niên năm 2023. ISBN: 978-604-82-7522-8 ĐỀ XUẤT MẶT CẮT NGANG TƯỜNG BIỂN PHÙ HỢP CHO KHU DU LỊCH ĐỒ SƠN, THÀNH PHỐ HẢI PHÒNG Trần Thanh Tùng1, Tăng Xuân Thọ2 1 Trường Đại học Thủy lợi, email: T.T.Tung@tlu.edu.vn 2 Sở NN&PTNT thành phố Hải Phòng, email: thotangxuan@gmail.com 1. MỞ ĐẦU Sóng tràn qua tường biển tại khu du lịch Đồ Sơn xảy ra thường xuyên, ngay cả trong Bán đảo Đồ Sơn với ưu thế về cảnh đẹp điều kiện không có gió bão. Do vậy, ngoài thiên nhiên và bãi biển nên đã được xây dựng việc tính toán lưu lượng tràn với tần suất thiết thành khu nghỉ mát nổi tiếng vào những năm kế 3,33%, bài báo tính toán để đánh giá lưu cuối của thế kỷ XIX. Hệ thống tường biển lượng tràn qua tường biển ứng với các tần nằm trong quần thể công trình, kiến trúc của suất 2% và 5% (Bảng 1): khu du lịch Đồ Sơn có vai trò quan trọng trong quá trình hình thành và phát triển của khu du lịch Đồ Sơn. Hệ thống tường biển có tổng chiều dài 6.250m, được tu bổ, nâng cấp qua nhiều thời kỳ khác nhau và thường xuyên bị hư hỏng do tác động của sóng, bão. Sóng tràn qua tường biển là một trong những cơ chế chính gây hư hỏng tường biển ở Đồ Sơn. Tường biển ở Đồ Sơn được chia thành 02 nhóm theo hình thức kết cấu như sau: - Tường biển chưa được nâng cấp, có kết cấu bằng đá xây, gạch xây kết hợp với bê tông với tổng chiều dài 4.817 m. Cao trình Hình 1. Vị trí các MCN bãi biển được đo đạc đỉnh tường từ +3,6 ÷ +7,5 m - Tường biển đã được nâng cấp, có mũi hắt Bảng 1. Mực nước thiết kế và tham số sóng có kết cấu bằng bê tông cốt thép hoặc sóng nước sâu ứng với các tần suất thiết kế gia cố bằng bê tông cốt thép. Tổng chiều dài TT Tần suất P (%) 2% 3.33% 5% tường 1.431 m và cao trình đỉnh tường từ 1 Mực nước thiết kế (m) 3,38 3,2 2,73 +4,3 ÷ +5,0 m. Chiều cao sóng nước Các tác giả đã chia tuyến tường biển Đồ 2 sâu Hs (m) 7,73 7,36 7,02 Sơn thành 10 đoạn căn cứ vào đặc điểm tự nhiên bãi biển và hình thức kết cấu tường Chu kỳ sóng đỉnh phổ 3 10,17 10,02 9,88 tại nước sâu Tp (s) biển và đo đạc 10 mặt cắt ngang (MCN) đại diện cho từng đoạn (xem Hình 1) để tính Kế thừa các điều kiều kiện biên trong toán lưu lượng sóng tràn cho từng đoạn. Tần nghiên cứu [2] trình bày ở Bảng 1, lưu lượng suất được lựa chọn để tính toán sóng tràn, sóng tràn qua các đoạn tường biển Đồ Sơn tương ứng với tần suất thiết kế của tuyến được tính toán theo công thức của Franco và tường biển Ptk = 3,33 %, là công trình cấp IV. Franco (1999) [1]. 176
Tuyển tập Hội nghị Khoa học thường niên năm 2023. ISBN: 978-604-82-7522-8 Kết quả tính toán ở Bảng 2 cho thấy ứng Khối tường biển mới có chiều cao lên tới với tần suất 3,33%, các đoạn tường D1, D4, 2,5 m, mặt ngoài có dạng cong, có mũi hắt D5, D7 và D8 có lưu lượng tràn lớn hơn 60 sóng, được thiết kế kết hợp với phần thân của l/s/m. Đặc biệt đoạn D5 và D8 có lưu lượng tường biển cũ hiện có để tận dụng kết cấu tràn rất lớn, lên tới hơn 200 l/s/m. Kết quả nền vững chắc của tuyến tường cũ và tạo tính toán khá phù hợp với thực tế, vì đây là thành điểm nhấn về cảnh quan nhưng không những đoạn thường xuyên bị hư hỏng do phá vỡ hình dạng hiện có của tuyến tường sóng tràn. biển. Do vậy, các tác giả đề xuất công trình có kết cấu tường hỗn hợp: khối tường biển Bảng 2. Lưu lượng tràn trung bình đặt trên bệ là phần thân của tường biển cũ. qua các đoạn tường biển tại KDL Đồ Sơn Phần thân tường cũ sẽ được phá dỡ và hạ Mặt cắt q2% (l/s/m) q3,33% (l/s/m) q5% (l/s/m) thấp tới cao trình +4,0 m để tạo mặt bằng đặt khối tường biển lên trên. Mặt trước tường sẽ D1 151,2 90,1 18,4 chịu tác động trực tiếp của sóng, dòng chảy. D2 19,8 8,7 0,4 Lưng tường sẽ được lấp đá hoàn trả và tạo sự D3 20,9 10,8 1,4 liên kết với thân tường hiện tại. Đỉnh tường sẽ D4 101,0 63,2 16,2 được khống chế không quá chênh lệch với D5 300,5 206,3 67,9 đỉnh tường cũ để đảm bảo tính liên tục và đồng nhất, và không ảnh hưởng tới cảnh quan, D6 54,1 34,6 9,2 tầm nhìn ra biển. Đối với đoạn tường biển D8, D7 132,6 77,7 13,6 cao trình đỉnh tường (Zt) cần được khống chế D8 290,5 206,3 77,6 thấp hơn +6,5 m để đảm bảo đồng nhất với D9 29,8 15,8 2,2 tuyến tường biển lân cận và hài hòa với cảnh quan phía sau tường. Lưu lượng tràn cho phép D10 27,3 16,1 3,5 đối của đoạn tường biển được khống chế dưới Theo TCVN 9901: 2014, với kết quả tính 20 l/s/m để đảm bảo thoát nước và an toàn cho toán lưu lượng sóng tràn qua công trình tại công trình hạ tầng phía sau tường. Tường sẽ được chia thành từng modul với chiều dài sao Bảng 2 cho thấy mức đảm bảo an toàn của cho tổng trọng lượng thuận tiện và an toàn cho tường biển Đồ Sơn là rất thấp, thường xuyên việc sản xuất, lắp dựng. bị sóng tràn qua, gây ảnh hưởng tới ổn định của công trình và tới hạ tầng phía bên trong 3. TÍNH TOÁN CAO TRÌNH ĐỈNH tường. Do vậy, các tác giả đã nghiên cứu đề TƯỜNG BIỂN TẠI KDL ĐỒ SƠN xuất 1 dạng mặt cắt ngang tường biển mặt cong, có mũi hắt sóng, phù hợp hơn cho Với mặt cắt ngang tường biển được đề tuyến tường biển Đồ Sơn, đảm bảo hài hòa ở xuất ở trên, các tác giả sẽ tính toán lại cao trình đỉnh tường biển với kết cấu mới và cảnh quan của KDL và giảm được sóng tràn, kiểm tra các tiêu chí kỹ thuật liên quan tới sóng bắn qua tường biển. lưu lượng tràn cho phép và cao trình đỉnh 2. ĐỀ XUẤT MẶT CẮT TƯỜNG BIỂN tường cho phép. Mặt cắt ngang tường biển HỢP LÝ CHO KHU DU LỊCH ĐỒ SƠN mới vẫn được thiết kế với tần suất Ptk = 3,33%, tương ứng với công trình cấp IV. Đoạn tường biển D8 là vị trí có lưu lượng Các điều kiện biên phục vụ tính toán thiết sóng tràn lớn nhất và thường xuyên bị hư kế bao gồm mực nước thiết kế ZMNTK = 3,2 m, hỏng tại nhiều vị trí, được lựa chọn để đề xuất chiều cao sóng tại chân công trình Hs0 = 2.63 m dạng MCN tường biển mới thay thế cho kết và chu kỳ sóng: Tp = 7,4 s được kế thừa từ cấu tường biển cũ thường xuyên bị hư hỏng. nghiên cứu của [2]. 177
Tuyển tập Hội nghị Khoa học thường niên năm 2023. ISBN: 978-604-82-7522-8 Cao trình đỉnh tường biển mới được tính 4. KẾT LUẬN toán theo công thức (1) trong [3]: Z t  Z MNTK  Rc  a  b (1) Tường biển tại khu du lịch Đồ Sơn, có cao trình thấp, kết cấu chưa phù hợp, thường trong đó: Zt: cao trình đỉnh tường; ZMNTK: cao trình MNTK; a: chiều cao an toàn;b: đô xuyên bị hư hỏng do tác động của sóng tràn, dâng cao mực nước biển do BĐKH; Rc: tiềm ẩn nhiều nguy cơ mất an toàn cho các chiều cao lưu không của đỉnh tường biển so hoạt động của khu du lịch. với MNTK được tính toán bằng công thức Nghiên cứu đã tiến hành khảo sát cho 10 EurOtop-2018 (2): mặt cắt đại diện dọc tuyến bờ biển của KDL     1.3 Đồ Sơn và tính toán lưu lương sóng tràn cho q   1.35 Rc  0.1035.exp   (2) các MCN đại diện này. Kết quả tính toán cho 3 gH m 0   H m 0 . f .  . *       thấy cho thấy mức đảm bảo an toàn của trong đó: Hmo: chiều cao sóng tại chân công tường biển Đồ Sơn là rất thấp. trình;f,  là hệ số chiết giảm sóng tràn do Các tác giả đã đề xuất MCN tường biển độ nhám mái, sóng tới xiên góc; * là hệ số mới có kết cấu tường hỗn hợp gồm khối chiết giảm sóng tràn do tường cong có mũi tường biển mặt cong có mũi hắt sóng đặt trên hắt sóng được tính toán theo công thức thực bệ là phần thân của tường biển cũ, nhằm nghiệm (3) do các tác giả xây dựng. giảm lưu lượng sóng tràn qua tường. Nghiên *    0,65.tanh 0,12. 1,28 (3)  cứu đã sử dụng công thức xác định hệ số triết giảm sóng tràn cho dạng tường biển mặt trong đó: cong, có mũi hắt sóng để tính toán áp dụng hw  sm1,0 (4) cho 1 đoạn bờ biển xung yếu nhất tại KDL Rc ( gt ) Đồ Sơn. MCN tường biển mới có cao trình Sử dụng phương pháp thử dần để tính toán đỉnh là +6,3 m với khối tường biển có chiều Rc từ đó tính được * và kiểm tra điều kiện áp cao hw = 2,5 m đặt trên 1 bệ có mái nghiêng dụng của công thức là hw/Rc = 0,5÷1,0 . m=2. Khối tường biển được đề xuất trong Áp dụng công thức (2) tính cao trình đỉnh nghiên cứu này có thể áp dụng để thay thế tường biển cho đoạn D8 tại KDL Đồ Sơn cho các MCN tường biển hiện không còn bằng phương pháp thử dần, cho 8 trường hợp đảm bảo an toàn trên toàn tuyến tường biển với chiều cao của khối tường biển (hw) lần tại khu du lịch Đồ Sơn. lượng là 1,0m; 1,5m; 2,0m và 2,5 m; và lưu lượng tràn cho phép bằng 10 l/s/m và 20 l/s/m. 5. TÀI LIỆU THAM KHẢO Với lưu lượng tràn cho phép bằng 10 l/s/m thì cả 4 trường hợp đều không thỏa mãn điều [1] C. Franco &L. Franco, 1999. Overtopping kiện áp dụng của công thức. Với lưu lượng formulas for caisson breakwaters with tràn cho phép bằng 20 l/s/m thì có 2 trường nonbreaking 3D waves, Journal of hợp chiều cao tường biển thỏa mãn điều kiện waterway, port, coastal, and ocean áp dụng công thức là hw = 2,0 m và hw = 2,5 engineering, vol. 125, no. 2, pp. 98-108. [2] Tăng Xuân Thọ, Trần Thanh Tùng, 2021. m. Tuy nhiên, ứng với hw = 2,0 m thì cao Đánh giá hiện trạng và phân tích nguyên nhân trình đỉnh tường tính toán Zt > + 6,79 m, hư hỏng tường biển tại khu du lịch Đồ Sơn, không thỏa mãn điều kiện khống chế cao thành phố Hải Phòng. Tạp chí Khoa học Kỹ trình đỉnh tường < +6,5 m). Với hw = 2,5 m thuật Thủy lợi và Môi trường, Số 75, 24-31. thì Zt = +6,3 m, thỏa mãn điều kiện cảnh [3] Tiêu chuẩn quốc gia, 2014. TCVN quan và phù hợp với với cao trình trung bình 9901:2014 Công trình Thủy lợi - Yêu cầu của tuyến tường biển tại Đồ Sơn. thiết kế đê biển. 178

CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD

LV.15: Bộ Đồ Án Tốt Nghiệp Chuyên Ngành Cơ Khí

65 tài liệu

2412 lượt tải

THÔNG TIN

TRỢ GIÚP

HỖ TRỢ KHÁCH HÀNG

Theo dõi chúng tôi

Chịu trách nhiệm nội dung:

Nguyễn Công Hà - Giám đốc Công ty TNHH TÀI LIỆU TRỰC TUYẾN VI NA

LIÊN HỆ

Địa chỉ: P402, 54A Nơ Trang Long, Phường 14, Q.Bình Thạnh, TP.HCM

Hotline: 093 303 0098

Email: support@tailieu.vn

Giấy phép Mạng Xã Hội số: 670/GP-BTTTT cấp ngày 30/11/2015 Copyright © 2022-2032 TaiLieu.VN. All rights reserved.