Xây dựng mô hình tương tác giữa tổ hợp pháo phòng không tự động trên tàu và loạt phóng tên lửa đối hải

Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> XÂY DỰNG MÔ HÌNH TƯƠNG TÁC GIỮA TỔ HỢP<br /> PHÁO PHÒNG KHÔNG TỰ ĐỘNG TRÊN TÀU<br /> VÀ LOẠT PHÓNG TÊN LỬA ĐỐI HẢI<br /> NGUYỄN HANH HOÀN, LÊ KỲ BIÊN<br /> Tóm tắt: Bài báo trình bày mô hình tương tác giữa tổ hợp pháo phòng không tự<br /> động trên tàu và loạt phóng tên lửa đối hải. Dựa trên mô hình nhận được, đánh giá<br /> kỳ vọng toán học số tên lửa đối hải bị tiêu diệt trong loạt phóng khi bị các tổ hợp<br /> pháo phòng không tự động chế áp. Đánh giá được thực hiện bằng phương pháp mô<br /> phỏng thực nghiệm Monte-carlo. Kết quả này làm cơ sở xây dựng các phương pháp<br /> vượt hỏa lực pháo phòng không tự động trên tàu cho loạt phóng tên lửa đối hải.<br /> <br /> Từ khóa: Tổ hợp pháo phòng không tự động, Tên lửa đối hải.<br /> <br /> 1. ĐẶT VẤN ĐỀ<br /> Trong vùng hỏa lực phòng thủ tầm gần, các tàu địch chủ yếu sử dụng các tổ hợp pháo<br /> phòng không tự động (PPKTĐ) và các tên lửa phòng không tầm thấp. Các tổ hợp PPKTĐ<br /> có nhiệm vụ tiêu diệt tên lửa đối hải (TLĐH) khi chúng hạ độ cao và giảm tốc độ, bay tự<br /> dẫn tiến tới tầu (cách tầu từ 7 – 2 km).<br /> Hiện nay [2], nhiều loại TLĐH có khả năng cơ động linh hoạt khi tác chiến trên biển,<br /> nên các tổ hợp pháo có cỡ nòng trung bình không hiệu quả khi bắn TLĐH. Tuy nhiên, theo<br /> các nghiên cứu [1],[2],[3], các tổ hợp PPKTĐ có cỡ nòng nhỏ (đơn cử Vunkal – Phalanc,<br /> Golkiper) có hiệu quả đáng kể khi bắn TLĐH trong vùng phòng thủ của mình.<br /> Bài toán tìm phương pháp cơ động cho các loại TLĐH vượt qua được hỏa lực chế áp<br /> của các tổ hợp PPKTĐ trên tầu rất có ý nghĩa trong quá trình thiết kế các TLĐH.<br /> Khi TLĐH bắt đầu bay vào vùng chế áp của PPKTĐ, PPKTĐ khai hỏa nhằm tiêu diệt<br /> TLĐH, hoặc tiêu diệt hệ thống chỉ thị mục tiêu của TLĐH. Trong vùng này, TLĐH<br /> thường bay ở chế độ tự dẫn, ăngten của đầu tự dẫn hướng vào tầu địch. Như vậy bài toán<br /> vượt qua chế áp PPKTĐ để tiêu diệt tầu địch tương đối phức tạp.<br /> Yêu cầu đạn PPKTĐ phải bắn trúng TLĐH và tiêu diệt nó. Do thời gian bay của TLĐH<br /> trong vùng phòng thủ của PPKTĐ rất ngắn (2-5s) [2], nên PPKTĐ phải đảm bảo thời gian<br /> chuẩn bị bắn ngắn nhất, khoảng 2- 4 s, triển khai hỏa lực nhanh.<br /> Nhằm xác định các phương pháp vượt hỏa lực PPKTĐ trên tầu địch cho TLĐH, cần<br /> nghiên cứu tương tác phức tạp: Loạt phóng TLĐH và tổ hợp PPKTĐ. Khảo sát tương tác<br /> này thông thường được giải quyết qua việc xây dựng các mô hình mô phỏng toán học.<br /> Loạt phóng TLĐH ở đây được xem là loạt các TLĐH đã vượt qua các vùng phòng thủ tầm<br /> xa, tầm trung và bắt đầu tiến vào vùng chế áp của PPKTĐ. Bài báo trình bày mô hình<br /> tương tác giữa tổ hợp pháo phòng không tự động trên tầu và loạt phóng tên lửa đối hải.<br /> Dựa trên mô hình này, đánh giá kỳ vọng toán học số tên lửa đối hải bị tiêu diệt trong loạt<br /> phóng khi bị các tổ hợp pháo phòng không tự động chế áp.<br /> <br /> 2. XÂY DỰNG MÔ HÌNH TƯƠNG TÁC GIỮA TỔ HỢP PHÁO PHÒNG KHÔNG<br /> TỰ ĐỘNG TRÊN TÀU VÀ LOẠT PHÓNG TÊN LỬA ĐỐI HẢI<br /> <br /> 2.1. Cơ sở lý thuyết<br /> Một trong các phương pháp mô phỏng quá trình bắn của PPKTĐ là mô hình toán học<br /> kiểu giải tích [1], [5]. Tuy nhiên, khi dùng toán giải tích cần đưa vào hàng loạt các giả thiết<br /> điều kiện, ví dụ như hệ số hiệu chỉnh sai số bắn giữa các loạt đạn, độ lệch rung nòng pháo…<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 36, 04 - 2015 33<br />  Tên lửa & Thiết bị bay<br /> <br /> Những giả thiết (yếu tố ảnh hưởng đến kết quả bắn PPKTĐ này) rất khó giải quyết triệt để<br /> khi mô tả mối tương quan không gian – thời gian giữa loạt phóng TLĐH và tổ hợp PPKTĐ.<br /> Hiện nay [2], phương pháp mô hình hóa mô phỏng trên cơ sở xác suất thống kê cho<br /> phép tính tới hầu hết các yếu tố ảnh hưởng đến quá trình bắn PPKTĐ đã nêu trên mà<br /> không cần sử dụng các giả thiết và điều kiện riêng.<br /> <br /> 2.2. Xây dựng mô hình toán học<br /> Trong bài báo, chúng ta xét tương tác giữa một loạt phóng TLĐH và một tổ hợp PPKTĐ.<br /> Xét mối tương quan giữa TLĐH và tổ hợp PPKTĐ là trực diện. Mối tương quan này<br /> được mô tả trên hình 1.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 1. Mối tương quan giữa TLĐH và tổ hợp PPKTĐ.<br /> Khi bay ở các vùng phòng thủ tầm xa và tầm trung, các TLĐH có thể bị tiêu diệt bởi hệ<br /> thống phòng thủ trên không và tác chiến điện tử của địch gây ra, do vậy sự phân bố loạt<br /> phóng TLĐH vào vùng chế áp của tổ hợp PPKTĐ là phân bố ngẫu nhiên.<br /> Lưu đồ thuật toán đánh giá tương tác giữa loạt phóng TLĐH và tổ hợp PPKTĐ được<br /> trình bày trên hình 2. Mô hình được xây dựng dựa trên cơ sở xác suất thống kê, chưa từng<br /> được công bố trên các tài liệu chuyên ngành.<br /> Xét loạt phóng TLĐH gồm 5 tên lửa. Do cần thời gian chỉ thị mục tiêu cho tổ hợp<br /> PPKTĐ, nên đối với tên lửa thứ nhất, tổ hợp PPKTĐ sẽ bắn trước. Đối với các tên lửa còn<br /> lại sẽ lần lượt bắn theo các loạt tiếp theo. Khi đó, tổ hợp PPKTĐ cần bắn loạt đạn sao cho,<br /> viên đạn cuối cùng trong loạt sẽ phải gặp TLĐH ở cự ly cho trước Dmin. Cự ly này được<br /> xác định theo công thức:<br /> D j  Dmin VTLDH .Tchuky  VTLDH .Tban (1)<br /> Trong đó:<br /> Dj - Cự ly tức thời từ nòng pháo đến TLĐH;<br /> Dmin - Cự ly từ nòng pháo đến điểm gặp TLĐH của viên đạn cuối cùng trong loạt<br /> bắn của PPKTĐ;<br /> VTLĐH - Vận tốc bay của TLĐH;<br /> Tchuky - Thời gian tính từ thời điểm kết thúc bắn vào TLĐH thứ j đến khi sẵn sàng<br /> bắn vào TLĐH thứ j+1 (tổng thời gian chuyển kênh bám mục tiêu, tự động bám mục tiêu<br /> và xử lý các thông tin chuẩn bị sẵn sàng bắn);<br /> Tban - Thời gian bắn của một loạt gồm n viên đạn.<br /> Trong trường hợp tổng quát, nếu tính đến thời gian làm mát nòng pháo, thì thời gian<br /> Tchuky có thể thay đổi.<br /> Trong loạt phóng TLĐH, nếu tên lửa thứ nhất bị PPKTĐ tiêu diệt, thì số tên lửa bị tiêu<br /> diệt tăng một tên lửa.<br /> N td  N td  1 (2)<br /> <br /> <br /> <br /> 34 N.H.Hoàn, L.K.Biên, “Xây dựng mô hình tương tác...tên lửa đối hải.”<br /> Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> <br /> Bắt đầu<br /> <br /> <br /> Nhập dữ liệu đầu vào<br /> <br /> <br /> Vòng tính toán theo số lượt thử nghiệm Ntn= Ntn +1<br /> <br /> <br /> Vòng tính toán theo số lượng TLĐH j=j+1<br /> <br /> <br /> <br /> Tính khoảng thời gian giữa các loạt đạn bắn vào TLĐH j và j-1<br /> <br /> <br /> Xác định Tchuky giữa các TLĐH j và j-1<br /> <br /> <br /> sai<br /> Nloat≤Nmax<br /> đúng<br /> sai<br /> <br /> D≥ Dj<br /> <br /> đúng<br /> <br /> Xác định xác suất tiêu diệt TLĐH của một loạt đạn<br /> <br /> sai<br /> TLĐH bị TD<br /> đúng<br /> <br /> Tính số TLĐH bị tiêu diệt Ntd= Ntd +1<br /> <br /> <br /> <br /> sai<br /> j=NTLĐH<br /> <br /> đúng<br /> <br /> sai<br /> Ntn= Ntn _max<br /> đúng<br /> <br /> Kỳ vọng toán học số TLĐH bị tiêu diệt M=Ntd/Ntn<br /> <br /> <br /> Kết thúc<br /> <br /> Hình 2. Lưu đồ thuật toán đánh giá tương tác giữa loạt phóng TLĐHvà tổ hợp PPKTĐ.<br /> <br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 36, 04 - 2015 35<br />  Tên lửa & Thiết bị bay<br /> <br /> Theo loạt bắn của PPKTĐ thực tế đang xét (ứng với mục tiêu là TLĐH thứ j), xác định<br /> khoảng thời gian T j,j-1 giữa các loạt bắn PPKTĐ vào TLĐH j và j-1. So sánh khoảng thời<br /> gian này với chu kỳ bắn Tchuky, nếu giá trị của chu kỳ bắn nhỏ hơn, thì lấy giá trị mới chu<br /> kỳ bắn Tchuky chính bằng Tj,j-1.<br /> Nếu thứ tự loạt bắn PPKTĐ lớn hơn giá trị giới hạn, thì thử nghiệm trên máy kết thúc,<br /> bắt đầu lại với thứ tự mới. Nếu thứ tự loạt bắn PPKTĐ nhỏ hơn hoặc bằng giá trị giới hạn,<br /> thì xác định cự ly bắn đến mục tiêu j theo công thức (1). Cứ như vậy, các loạt bắn liên tục<br /> cho đến mục tiêu N. Cuối cùng xác định kỳ vọng toán học số TLĐH bị tiêu diệt:<br /> N td<br /> M (3)<br /> N tn<br /> Trong đó: N tn - là số lượt thử nghiệm.<br /> <br /> Xác suất tiêu diệt TLĐH bởi hỏa lực của PPKTĐ phụ thuộc vào cự ly D j từ nòng pháo<br /> <br /> đến TLĐH, đặc tính tản mát của các viên đạn Ytm, diện tích thiết diện ngang STLĐH của<br /> TLĐH (do tương tác giữa TLĐH và PPKTĐ là trực diện).<br /> Theo lý thuyết xạ kích [1], tản mát của đạn được phân bố theo hình elip với các thông<br /> số đặc trưng Y , Z . Tuy nhiên, trong bài báo xét tương tác trực diện giữa TLĐH và<br /> PPKTĐ, khi đó tản mát Y phụ thuộc theo cự ly lớn hơn rất nhiều so với tản mát Z phụ<br /> thuộc theo hướng bắn. Vì vậy, trong trường hợp khảo sát [2], có thể coi tản mát của các<br /> viên đạn theo hình tròn với bán kính Ytm, đại lượng này tỷ lệ thuận với khoảng cách D j từ<br /> nòng pháo đến TLĐH.<br /> Theo [2], đặc tính tản mát Ytm :<br /> a.D j<br /> Ytm  (4)<br /> 1000<br /> Trong đó: a – hệ số đặc trưng tản mát của các tổ hợp pháo phòng không tự động<br /> (Vunkal – Phalanc và Golkiper a=3, Compas thì a=10).<br /> Khi đó xác suất bắn trúng của viên đạn thứ i vào tên lửa thứ j là:<br /> D<br /> STLDH<br />  ( tl ) 2 D 2<br /> 2  tl (5)<br /> Pi , j   2 2<br /> Stm  Ytm 4Ytm<br /> Xác suất bắn trúng TLĐH thứ j của n viên đạn trong một loạt bắn của PPKTĐ:<br /> n<br /> Pj  1   (1  Pi , j ) (6)<br /> 1<br /> Kiểm tra xác suất bắn trúng Pi , j bằng phương pháp thử nghiệm Monte – carlo. Gọi<br /> Nt là số lần thử, Nt càng lớn thì càng chính xác. Gọi m là số lần trúng trong Nt lần bắn<br /> m<br /> khi đó xác suất bắn trúng là Pi , j  . Khi đó sử dụng các hệ phương trình chuyển động<br /> Nt<br /> của đạn pháo và của TLĐH.<br /> Hệ phương trình chuyển động của đạn pháo phòng không tự động trên tàu<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 36 N.H.Hoàn, L.K.Biên, “Xây dựng mô hình tương tác...tên lửa đối hải.”<br /> Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br />  dθ g cos <br />  dt   V<br />  d<br />  2<br />  dV<br />  d <br /> <br />  c x iρ V D<br /> d d  g sin <br />  dt 8m<br /> d (7)<br /> <br />  dx<br />   V d .c os  c os <br />  dt<br />  dy<br />  dt  V d .sin  sin <br /> <br />  dz  V sin <br /> d<br />  dt<br /> <br /> <br /> <br /> Trong đó:  – góc nghiêng quỹ đạo của đạn; g – gia tốc trọng trường; Vd – vận tốc đạn;<br /> cx – hệ số lực cản chính diện của đạn; i – hệ số hình dạng của đạn; ρ – mật độ không khí; Dd –<br /> cỡ đạn, m; md – khối lượng đạn; х – cự ly theo trục ngang 0X; у –cự ly theo trục thẳng đứng<br /> OY (độ cao bay;  - góc hình chiếu quỹ đạo bay của đạn lên mặt phẳng 0XZ và trục 0X.<br /> Dạng quỹ đạo bay của đạn pháo được trình bày trên hình 3.<br /> y Vd<br /> <br /> x<br /> <br /> z<br /> Hình 3. Quỹ đạo đạn pháo.<br /> Hệ phương trình mô tả chuyển động của TLĐH trong không gian với trường hợp bay<br /> bằng có vận tốc không đổi.<br />  X TLD H  X 0  VTLDH .t<br />  (8)<br />  YTLDH  c onst<br /> Z<br />  TLDH  0<br /> Về cơ bản, hiện nay các tổ hợp PPKTĐ đều một kênh [2], chống trả TLĐH tuần tự theo<br /> lần lượt. Nói chung, tổ hợp PPKTĐ chỉ có thể bắn 1 loạt TLĐH không lớn hơn 5 quả.<br /> Theo [2],[4],[5], một loạt bắn chuẩn của tổ hợp PPKTĐ Golkiper khoảng 100 viên<br /> trong vòng 1,4 s. Thời gian chuẩn bị bắn 3,5 s. Như vậy chu kỳ bắn của một loạt là<br /> Tban=4,9 s.<br /> Trong khảo sát xét quỹ đạo tên lửa cơ động trùng với quỹ đạo dự kiến về mục tiêu của<br /> tổ hợp PPKTĐ.<br /> 3. KẾT QUẢ KHẢO SÁT VÀ NHẬN XÉT<br /> Từ các kết quả nghiên cứu khảo sát sử dụng phương pháp bắn thử Monte - carlo (trong<br /> tầm bắn của pháo phòng không từ 4 đến 5km) với các giả thiết:<br /> - Tên lửa cơ động bình thường trùng với đường dự kiến về mục tiêu của tổ hợp<br /> PPKTĐ.<br /> - Số TLĐH trong một loạt 5 quả, các TLĐH được phóng dãn cách đều trong loạt.<br /> <br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 36, 04 - 2015 37<br />  Tên lửa & Thiết bị bay<br /> <br /> - Khảo sát với các thời gian phóng R của một loạt TLĐH từ 1 s đến 30 s.<br /> - Tên lửa đối hải với loại đường kính đặc trưng Dtl là 0,4 m và 0,7 m, tốc độ bay hành<br /> trình 270 m/s và 800 m/s.<br /> - Tổ hợp PPKTĐ khảo sát là tổ hợp Golkiper.<br /> Bảng 1. Thông số chiến kỹ thuật tổ hợp PPKTĐ Golkiper [2].<br /> STT Đặc tính kỹ thuật<br /> 1 Cỡ nòng, mm 30<br /> 2 Tốc độ bắn, viên/phút 4200<br /> 3 Vận tốc ban đầu, m/s 1200<br /> 4 Khối lượng đạn, kg 0,36<br /> 5 Hệ số hình dạng 1,0<br /> 6 Độ dài loạt bắn tiêu chuẩn, viên 100<br /> 7 Tản mát của đạn, phần nghìn của cự ly 3<br /> 8 Độ rộng kênh quản lý mục tiêu của hệ thống tự động bắn, m 100<br /> 9 Độ chính xác của cơ cấu dẫn hướng nòng,m 2,0<br /> 10 Độ chính xác của khâu xử lý vecto vận tốc mục tiêu, % 2,0<br /> 11 Độ chính xác xử lý vecto vận tốc mục tiêu theo các tọa độ góc, 3,5<br /> phần nghìn của cự ly<br /> 12 Tần số xử lý vecto vận tốc mục tiêu, Hz 25<br /> 13 Sai số hệ thống, phần nghìn của cự ly 0,5<br /> 14 Cự ly gặp mục tiêu của viên đạn cuối cùng trong liên bắn,m 100<br /> Kết quả khảo sát sự phụ thuộc của kỳ vọng toán học số TLĐH trong loạt phóng bị tiêu<br /> diệt bởi tổ hợp PPKTĐ vào độ dài loạt phóng được trình bày trên hình 4.<br /> 5<br /> Kỳ vọng toán học số TLĐH bị tiêu diệt M<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 4.5<br /> <br /> 4<br /> <br /> 3.5<br /> <br /> 3<br /> <br /> 2.5<br /> <br /> 2<br /> <br /> 1.5<br /> <br /> 1<br /> <br /> 0.5<br /> <br /> 0<br /> 1 5 9 13 17 21 25 29<br /> Độ dài loạt phóng TLĐH R [s]<br /> <br /> V=270m/s,Dtl=0,7m V=800m/s,Dtl=0,7m<br /> V=270m/s,Dtl=0,4m V=800m/s,Dtl=0,4m<br /> <br /> Hình 4. Sự phụ thuộc của kỳ vọng toán học số TLĐH trong loạt phóng<br /> bị tiêu diệt bởi tổ hợp PPKTĐ vào độ dài loạt phóng.<br /> Theo kết quả khảo sát trên hình 4, ta rút ra một số nhận xét sau:<br /> - Đối với các loại TLĐH có kích thước bất kỳ, tốc độ bay bất kỳ, nếu độ dài loạt phóng<br /> TLĐH (R) nhỏ hơn thời gian chu kỳ bắn của một loạt bắn PPKTĐ, thì kỳ vọng toán học<br /> số TLĐH bị tiêu diệt bằng kỳ vọng toán học tiêu diệt một tên lửa đối hải (M).<br /> - Khi độ dài loạt phóng TLĐH tăng ở mức 10-15 s, thì kỳ vọng toán học số TLĐH bị<br /> tiêu diệt tăng 2-3 lần. Độ dài loạt phóng TLĐH tăng đến 25 s, thì kết quả thử nghiệm cho<br /> <br /> <br /> 38 N.H.Hoàn, L.K.Biên, “Xây dựng mô hình tương tác...tên lửa đối hải.”<br /> Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> thấy kỳ vọng toán học số TLĐH bị tiêu diệt gần như không đổi, khi độ dài loạt phóng<br /> TLĐH lớn hơn 25 s, giá trị kỳ vọng toán học số TLĐH bị tiêu diệt lại tiếp tục tăng.<br /> - Kết quả khảo sát cho thấy sự phụ thuộc số tên lửa trong loạt bị tiêu diệt M đối với các<br /> dải tốc độ TLĐH khác nhau (270 m/s, 800 m/s). Đối với đường kính tiết diện ngang đặc<br /> trưng của TLĐH loại 0,4 m, xác suất bị tiêu diệt chênh nhau 1 tên lửa khi bay với vận tốc<br /> 270 m/s và 800 m/s, còn đối với đường kính đặc trưng TLĐH 0,7 m chênh nhau 0,5 tên lửa.<br /> - Đối với các tên lửa có đường kính đặc trưng 0,4 m và tốc độ bay 800 m/s thì kỳ vọng toán<br /> học số TLĐH trong loạt bị tiêu diệt phụ thuộc không nhiều vào độ dài loạt phóng TLĐH.<br /> - Đối với tên lửa có tốc độ dưới âm 270 m/s, kỳ vọng toán học số TLĐH trong loạt bị<br /> tiêu diệt phụ thuộc nhiều vào độ dài loạt phóng TLĐH.<br /> 4. KẾT LUẬN<br /> Trên cơ sở phương pháp mô phỏng thực nghiệm Monte-carlo, bài báo xây dựng mô<br /> hình toán học tương tác giữa tổ hợp pháo phòng không tự động trên tầu và loạt phóng tên<br /> lửa đối hải. Mô hình này về cơ bản cho phép tính tới hầu hết các yếu tố ảnh hưởng đến quá<br /> trình bắn tổ hợp pháo phòng không tự động vào tên lửa đối hải mà không cần sử dụng các<br /> giả thiết và điều kiện đơn giản hóa.<br /> Trên cơ sở mô hình toán học này, đánh giá được kỳ vọng toán học số tên lửa đối hải bị<br /> tiêu diệt trong loạt phóng khi bị các tổ hợp pháo phòng không tự động chế áp.<br /> Kết quả của bài báo làm cơ sở để xây dựng các phương pháp vượt hỏa lực pháo phòng<br /> không tự động trên tầu cho loạt phóng tên lửa đối hải.<br /> TÀI LIỆU THAM KHẢO<br /> [1]. Венцель Е.С, “ Исследование операций”, М.“Советское радио”, 1972 г, 552 стр.<br /> [2]. Оркин Б.Д, Оркин С.Д,“Имитационное моделирование боевого функцио-<br /> [3]. нирования палубных истребителей, зенитных ракетных и артиллерийских<br /> комплексов корабельных групп при решении задач ПВО”, М. МАИ-ПРИНТ,<br /> 2009 г, 700 стр.<br /> [4]. Петухов С.И и др,“Эффективность ракетных средств ПВО”, М.Воени- здат ,<br /> 1976 г, 104 стр.<br /> [5]. Родионов Б.И, Новичков Н.Н, “Крылатые ракеты в морском бою”,<br /> М.Воениздат, 1987 г, 215 стр.<br /> [6]. Френдриков Н.М,“Методы расчетов боевой эффективности вооружения” ,<br /> М.Воениздат, 1974 г,135 стр.<br /> ABSTRACT<br /> BUILDING THE MODEL OF INTERACTION BETWEEN THE ANTI-AIRCRAFT<br /> ARTILLERY SYSTEM AND ANTI-SHIP MISSILE SALVO<br /> This article presents the model of interaction between the anti-aircraft artillery<br /> system and anti-ship missiles salvo. Based on this received model, this paper evaluates<br /> anti - ship missile mathematical expectation that is destroyed in the salvo when it is<br /> persecuted by the anti aircraft cooperation. The evaluation is performed by the method<br /> of Monte carlo simulation experiment. This result is based on building the methods of<br /> fire anti – aircraft artillery on the ships for a anti – ship missile salvo.<br /> Keywords: The anti-aircraft artillery system, Anti-ship missiles.<br /> Nhận bài ngày 16 tháng 10 năm 2014<br /> Hoàn thiện ngày 10 tháng 4 năm 2015<br /> Chấp nhận đăng ngày 15 tháng 4 năm 2015<br /> Địa chỉ: Viện tên lửa - Viện Khoa học và công nghệ quân sự, hanhhoan@yahoo.com<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 36, 04 - 2015 39<br />