intTypePromotion=1
zunia.vn Tuyển sinh 2024 dành cho Gen-Z zunia.vn zunia.vn
ADSENSE
 » 
 » 

Giáo trình phân tích khả năng ứng dụng mặt cắt ngang nền đường biến đổi dọc theo tuyến địa hình p5

Chia sẻ: Hher Fgdfh | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:5

Thêm vào BST
Báo xấu
44
lượt xem 3
download
 
  Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Tham khảo tài liệu 'giáo trình phân tích khả năng ứng dụng mặt cắt ngang nền đường biến đổi dọc theo tuyến địa hình p5', kỹ thuật - công nghệ, kiến trúc - xây dựng phục vụ nhu cầu học tập, nghiên cứu và làm việc hiệu quả

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: Giáo trình phân tích khả năng ứng dụng mặt cắt ngang nền đường biến đổi dọc theo tuyến địa hình p5

  1. h a n g e Vi h a n g e Vi XC XC e e F- F- w w PD PD er er ! ! W W O O N N y y . Đồ Án Tốt Nghiệp bu bu Khoa Xây Dựng Cầu Đường to to k k lic lic C C w w m m w w w w o o .c .c .d o .d o c u -tr a c k c u -tr a c k 7 .1.2. Kiểm tra tiêu chuẩn độ võng đàn hồi -Phương án 2a. 7 .1.2.1. Giai đoạn 10 nă m đầu: Kdv.Eyc = 135,3 MPa Ech = 137,18 MPa E734 = 260,3 MPa E34 = 234,92 MPa 7 7 18 3 E4 = 180 MPa 18 4 E0 = 42 MPa 6 Nãö âæ ng n åì TT Tên vật liệu Ei hi t K ht Etb 1 BTN loại II Dmax20 420 7 1,79 0 ,19 43 260,30 2 CPĐD loại I Dmax25 300 18 1,67 1 ,00 36 234,92 3 Cấp phối thiên nhiên lo ại C 180 18 4 Móng nền đất (E0) 42 H 43 Tỷ số:  1,30; trị số Etb của kết cấu áo đường được nhân thêm hệ số =1,14  D 33 Vậy : ETB = Etb x  = 260,30x 1,14 = 298,02 MPa Dùng toán đồ 3-1 [4] xác định môđuyn đàn hồi chung của mặt đường. Từ các tỷ số: H 43  1,30  D 33 E ch KOGAN  0,4603 E TB E0 42  0,14  E TB 298,02 Ech = 0,4603  ETB = 0,4603  298,02 = 137,18 MPa Ech = 137,18 (MPa) > K dv .Eyc = 1,1x123 = 135,3 MPa cd Nên kết cấu đã chọn đảm bảo tiêu chu ẩn về độ võng đàn hồi cho phép. . S VTH: Nguyễn Đình Ninh- Lớp 02X3B. Trang 76
  2. h a n g e Vi h a n g e Vi XC XC e e F- F- w w PD PD er er ! ! W W O O . N N y y bu bu Đồ Án Tốt Nghiệp Khoa Xây Dựng Cầu Đường to to k k lic lic C C w w m m w w w w o o .c .c .d o .d o c u -tr a c k c u -tr a c k 7 .1.2.2. Giai đoạn 5 năm sau: Kdv.Eyc = 170,50 MPa E1239 = 287,32 MPa Ech = 173,83 MPa E239 = 280,12 MPa 4 1 E39 = 253,45 MPa 2 6 15 E9 = 238,42MPa 3 9 h E0 = 42 MPa Neàn ñöôøng 6 Trị số môđuyn đ àn hồi còn lại của mặt đường cũ: Ecũ = 80% x ETB =0,8 x 298,02 =238,42 MPa TT Tên vật liệu Ei hi t K ht Etb 1 BTN loại I Dmax15 420 4 1,50 0 ,06 68 287,32 2 BTN loại II Dmax25 420 6 1,40 0 ,40 64 280,12 3 CPĐD loại I Dmax25 300 15 1,26 0 ,35 58 253,45 4 Mặt đường cũ 238,42 43 5 Móng nền đất (E0) 42 H 68 Tỷ số:  2,06; trị số Etb của kết cấu áo đường được nhân th êm hệ số =1,21  D 33 Vậy : ETB = Etb x  = 287,32x 1,21 = 347,66 MPa Dùng toán đồ 3-1 [4] xác định môđuyn đàn hồi chung của mặt đường. Từ các tỷ số: H 68  2,06  D 33 E ch KOGAN  0,5000 E TB E0 42  0,121  E TB 347,66 Ech = 0,5000  ETB = 0,5000  347,66 = 173,83 MPa Ech = 173,83 (MPa) > K dv .Eyc = 1,1x155 = 170,50 MPa cd . S VTH: Nguyễn Đình Ninh- Lớp 02X3B. Trang 77
  3. h a n g e Vi h a n g e Vi XC XC e e F- F- w w PD PD er er ! ! W W . O O N N y y bu bu Đồ Án Tốt Nghiệp Khoa Xây Dựng Cầu Đường to to k k lic lic C C w w m m w w w w o o .c .c .d o .d o c u -tr a c k c u -tr a c k Nên kết cấu đã chọn đảm bảo tiêu chu ẩn về độ võng đàn hồi cho phép. 7 .12. Kiểm tra điều kiện cân bằng giới hạn trượt giữa các lớp vật liệu rời rạc và trong lớp bêtông nhựa (Phương án chọn) Để đảm bảo không phát sinh biến dạng dẻo cục bộ trong nền đất dưới áo đường và trong các lớp kém dính n ào của áo đường, phải thỏa mãn đ iều kiện sau: C tt Tax + Tav (.7.11) tr K cd Trong đó: + Tax: Là ứng suất cắt hoạt động lớn nhất do tải trọng bánh xe tính toán gây ra trong nền đất hoặc trong lớp vật liệu kém dính (MPa). + Tav: Là ứng suất cắt hoạt động do trọng lượng bản thân của các lớp vật liệu n ằm trên lớp tính toán gây ra cũng tại thời điểm đ ang xét (MPa). tr + K cd : Là hệ số cường độ chịu cắt trư ợt được chọn tuỳ thuộc vào độ tin cậy thiết kế, bảng 3-7 [4]. Đối với đường cấp IV, độ tin cậy đã được chọn trong phần tr tính võng là 0,90 tương ứng với K cd =0,94. + Ctt: Là lực dính tính toán của đất nền hoặc vật liệu kém dính (MPa) ở trạng thái độ ẩm, độ chặt tính toán. * Các bước tính toán: - Xác đ ịnh Tax: dùng toán đồ đã lập sẵn cho hệ hai lớp. Toán đồ 3-2 và 3-3 của [4] áp dụng cho trường hợp có sự làm việc đồng thời đồng thời của lớp trên và lớp d ưới. - Khi kiểm tra trượt nền đất thì ta qui đổi các lớp bên trên về 1 lớp, còn lớp vật liệu kém dính và các lớp bên dưới như 1 lớp. Trị số E1 chính là trị số Etb của các lớp trên nó, trị số E2 chính là Ech trên mặt lớp đó, trong khi đó c và  vẫn dùng trị số tính toán của lớp đó. - Xác đ ịnh Tav: Bề dày tổng cộng H của các lớp nằm trên lớp cần tính toán trị số ma sát và trị số ma sát trong  của đất hay vật liệu lớp đó. Tra toán đồ 3-4 [4] xác định được Tav. - Xác đ ịnh Ctt: Ctt = C x K1 x K2 x K3 (7.6). Trong đó: . S VTH: Nguyễn Đình Ninh- Lớp 02X3B. Trang 78
  4. h a n g e Vi h a n g e Vi XC XC e e F- F- w w PD PD er er ! ! W W . O O N N y y bu bu Đồ Án Tốt Nghiệp Khoa Xây Dựng Cầu Đường to to k k lic lic C C w w m m w w w w o o .c .c .d o .d o c u -tr a c k c u -tr a c k + C: lực dính của đất nền hoặc vật liệu kém dính lấy theo bảng (7.4) của chương này (MPa). + K1: Hệ số kể đến sự suy giảm sức chống cắt trượt khi đất nền hoặc vật liệu kém dính chịu tải trọng động và gây dao động. Khi tính toán kết cấu áo đường phần xe chạy thì lấy K1=0,6. + K2: Hệ số xét đến các yếu tố tạo ra sự làm việc không đồng nhất của kết cấu. Hệ số này xác định tuỳ thuộc số trục xe quy đổi mà kết cấu phải chịu trong một n gày đ êm, xác đ ịnh theo bảng 3-8 của [4], với PA đầu tư một lần Ntt = 163 (trục/làn.ngđêm) và PA đ ầu tư phân kỳ Ntt = 102 (trục/làn.ngđ êm) < 1000 (trục/làn.ngđêm) có K2 = 0,8. + K3: Hệ số xét đến sự gia tăng sức chống cắt trượt của đất nền hoặc vật liệu kém dính trong đ iều kiện chúng làm việc trong kết cấu khác với trong mẫu thử, xác đ ịnh tuỳ thuộc loại đất trong khu vực tác dụng của nền đường. Đối với đ ất nền đường là á sét lấy K3=1,5. Đối với lớp CP ĐD lấy K3 tương ứng với loại đất cát thô K3 = 7,0. 7 .12.1. Phương án đầu tư xây dựng một lần – Phương án 1b: 7 .12.1.1Kiểm tra nền đất theo tiêu chuẩn đảm bảo không trượt. Tính toán điều kiện ổn định trư ợt khi nhiệt độ t = 600C. D D p p 4 1 2 6 ETB =277,20 MPa 22 3 Så âäö nh tê 62 30 E0 = 42 MPa E0 = 42 MPa 4 T Nãö âæ ng n åì Nãö âæ ng n åì 6 6 . S VTH: Nguyễn Đình Ninh- Lớp 02X3B. Trang 79
  5. h a n g e Vi h a n g e Vi XC XC e e F- F- w w PD PD er er ! ! W W O O N N y y bu bu . Đồ Án Tốt Nghiệp Khoa Xây Dựng Cầu Đường to to k k lic lic C C w w m m w w w w o o .c .c .d o .d o c u -tr a c k c u -tr a c k TT Tên vật liệu Ei hi t K ht Etb 1 BTN loại I Dmax15 300 4 1,33 0,07 62 230,20 2 BTN loại II Dmax25 300 6 1,00 0,27 58 225,83 3 CPĐD loại I Dmax25 300 22 1,67 0,73 52 225,83 4 Cấp phối tiêu chuẩn loại C 180 30 5 Móng nền đất (E0) 42 H 62 Tỷ số:  1,88; trị số Etb của kết cấu áo đường được nhân th êm hệ số =1,20  D 33 Vậy : ETB = Etb   = 230,20  1,20 = 277,20 MPa Tra toán đồ H 62  1,88  D 33 Tax  0,0185 E TB 277,20 p  6,6  E0 42 h ình 3-3 [4] 0  = 24 P = 0,6 MPa : áp lực bánh xe tác dụng lên mặt đường  Tax = 0,011 MPa. Từ H = 62cm,  = 240 tra toán đồ hình 3-4 xác định được Tav = -0,0136 MPa. Ứng suất cắt hoạt động trong đất là T=Tax+Tav = 0,011 - 0,0136= -0,0036 MPa. Lực dính tính toán của đất nền: Ctt = C x K1 x K2 x K3 = 0,032x0,6x0,8x1,5= 0,024 MPa. C tt 0,024 Vậy Tax + Tav = -0,0036 MPa < = = 0,0255 MPa tr 0,94 K cd Nền đất đảm bảo chống trượt. . S VTH: Nguyễn Đình Ninh- Lớp 02X3B. Trang 80
ADSENSE

CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD

LV.15: Bộ Đồ Án Tốt Nghiệp Chuyên Ngành Cơ Khí
65 tài liệu
2430 lượt tải
THÔNG TIN
TRỢ GIÚP
HỖ TRỢ KHÁCH HÀNG
Theo dõi chúng tôi

Chịu trách nhiệm nội dung:

Nguyễn Công Hà - Giám đốc Công ty TNHH TÀI LIỆU TRỰC TUYẾN VI NA

LIÊN HỆ

Địa chỉ: P402, 54A Nơ Trang Long, Phường 14, Q.Bình Thạnh, TP.HCM

Hotline: 093 303 0098

Email: support@tailieu.vn

Giấy phép Mạng Xã Hội số: 670/GP-BTTTT cấp ngày 30/11/2015 Copyright © 2022-2032 TaiLieu.VN. All rights reserved.

 

Đồng bộ tài khoản
2=>2