Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số kết cấu đến uy lực của đạn xuyên thoát vỏ ổn định con quay

Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA MỘT SỐ THÔNG SỐ KẾT CẤU<br /> ĐẾN UY LỰC CỦA ĐẠN XUYÊN THOÁT VỎ ỔN ĐỊNH CON QUAY<br /> Nguyễn Đức Tiến1*, Trần Văn Doanh2, Bùi Thị Lộc3<br /> Tóm tắt: Đạn xuyên thoát vỏ ổn định con quay sử dụng vật liệu có mật độ cao và<br /> độ cứng lớn hơn so với thép từ đó làm tăng uy lực xuyên của đạn. Bài báo xây dựng<br /> mô hình tính toán khảo sát uy lực xuyên thép của đạn xuyên thoát vỏ ổn định con<br /> quay theo một số thông số đặc trưng của đạn trên cơ sở đảm bảo khả năng sử dụng<br /> trên vũ khí có trong trang bị.<br /> Từ khóa: Đạn; Đạn xuyên thoát vỏ ổn định quay; Xuyên thép; Ổn định quay.<br /> <br /> 1. ĐẶT VẤN ĐỀ<br /> Sự phát triển của công nghệ vật liệu giúp mục tiêu được bảo vệ tốt hơn, đạn xuyên thép<br /> khó khăn hơn trong việc tiêu diệt các mục tiêu theo yêu cầu chiến kỹ thuật. Đạn xuyên<br /> thoát vỏ ổn định quay là một trong những loại đạn được phát triển nhằm đáp ứng yêu cầu<br /> tốt hơn về khả năng xuyên thép của loại đạn xuyên động năng bắn trên vũ khí có rãnh<br /> xoắn nòng. Để tăng uy lực xuyên của đạn, người ta sử dụng vật liệu có mật độ cao làm lõi<br /> xuyên, thu nhỏ cỡ phần tử xuyên, từ đó tăng động năng trên một diện tích xuyên, tăng khả<br /> năng xuyên thép của đạn. Đây cũng chính là một phần kết quả của bài báo [5] đã phân tích<br /> chỉ ra.<br /> Việc thay đổi kích thước hình học và mật độ phần tử xuyên làm ảnh hưởng đến khả<br /> năng sử dụng loại đạn này trên các vũ khí hiện có: ảnh hưởng đến độ bền nòng, khả năng<br /> ổn định trên đường bay cũng như yêu cầu chiến kỹ thuật căn bản của đạn – uy lực xuyên<br /> thép. Đạn xuyên thoát vỏ ổn định con quay đã được nhiều nước như Nga, Mỹ.. sử dụng.<br /> Tuy nhiên, lý thuyết tính toán cho loại đạn này vẫn là bí mật. Do vậy, khảo sát uy lực<br /> xuyên thép theo một số thông số kết cấu cơ bản giúp ta có cái nhìn toàn diện hơn về khả<br /> năng ứng dụng của loại đạn xuyên thép thoát vỏ ổn định con quay trên các loại vũ khí có<br /> sẵn trong trang bị.<br /> 2. NỘI DUNG<br /> Uy lực xuyên thép của đạn được đánh giá qua công thức Gia-cốp-đơ-ma [8], nhưng<br /> trước hết, để đạn có thể sử dụng được trên vũ khí có sẵn trong trang bị, đạn được thiết kế<br /> mới phải đảm bảo các điều kiện về bền nòng và ổn định chuyển động của đầu đạn trên<br /> đường bay.<br /> 2.1. Mô hình vật lý<br /> Cấu tạo chung của đạn xuyên thoát vỏ ổn định quay có dạng đơn giản nhất như hình 1<br /> bao gồm: phần tích cực và phần vỏ thoát [3]. Khi đạn chuyển động ra khỏi nòng, phần vỏ<br /> thoát tách ra, chỉ riêng phần tích cực bay đến mục tiêu. Các tính toán liên quan chủ yếu<br /> đến phần tích cực của đạn.<br /> Để thuận tiện cho quá trình đánh giá và có thể sử dụng được cho nhiều cỡ đạn khác<br /> nhau, ta sử dụng các đặc trưng kích thước của phần tích cực theo tỷ lệ với cỡ phần tích<br /> cực: γtc - khối lượng riêng của phần tích cực, kg/m3; dtc – đường kính phần tích cực, m; X<br /> X<br /> - khoảng cách từ khối tâm đầu đạn đến đáy đạn, X  ; H - chiều dài phần mũi phần<br /> dtc<br /> H L<br /> tích cực, H  ; L - chiều dài phần tích cực, L  ; A - chiều dài phần trụ của phần<br /> d tc d tc<br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 59, 02 - 2019 205<br />  Cơ kỹ thuật & Kỹ thuật cơ khí động lực<br /> <br /> A<br /> tích cực, A ; Z - khoảng cách từ tâm cản O’ đến khối tâm O,<br /> d tc<br /> Z  A  X  0,57.H  0,16 [9].<br /> <br /> 1 2<br /> d tc<br /> d<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 1. Cấu tạo chung của đầu đạn xuyên Hình 2. Các kích thước cơ bản của phần<br /> thoát vỏ ổn định quay. tích cực.<br /> 1 – Phần tích cực, 2 – Vỏ thoát.<br /> 2.2. Các giả thiết<br /> - Quá trình thoát vỏ không ảnh hưởng đến ổn định và vận tốc của phần tích cực.<br /> - Các thông số khí tượng ở điều kiện chuẩn.<br /> - Mật độ vật liệu như nhau trên toàn bộ phần tích cực.<br /> mv<br /> - Khối lượng tương đối của phần vỏ thoát không đổi trên các cỡ đạn.<br /> d3<br /> - Không xem xét ảnh hưởng của sự thay đổi khối lượng đầu đạn và thuốc phóng tới<br /> điều kiện bền giá (xung lực lùi đối với súng bộ binh) do khối lượng đạn xuyên thoát vỏ<br /> nhỏ hơn nhiều so với khối lượng đạn trong trang bị.<br /> 2.3. Mô hình tính toán<br /> a. Điều kiện bền nòng của vũ khí hiện có<br /> 2 2<br /> Điều kiện bền nòng [4]: tk .mtk .v0.tk  tb .mtb .v0.tb<br /> 2 2<br /> tk .Cm.tk .v0.tk  tb .Cmtb .v0.tb<br /> Hay:<br /> m<br /> Trong đó: Cm  là khối lượng tương đối của đầu đạn theo cỡ đạn; “tk” – chỉ số đạn<br /> d3<br /> được thiết kế; “tb” – chỉ số đạn có trong trang bị; φ – hệ số tăng nặng đầu đạn; m - khối<br /> lượng đầu đạn, kg.<br /> 1  1 C<br />   1  .  1  . <br /> 3 m 3 Cm<br /> <br /> Trong đó: φ1 = 1,03..1,10 [6] tùy thuộc vào loại vũ khí sử dụng; C  - khối lượng<br /> d3<br /> tương đối của thuốc phóng.<br /> 2<br /> 2 tb .Cm.tb .v0.tb 2.CE.tb<br /> Ta có: v0.tk.max   (1)<br /> Cm.tk .tk Cm.tk .tk<br /> Trong đó: CE.tb – động năng miệng nòng tương đối của đạn có trong trang bị.<br /> Công thức (1) biểu thị vận tốc lớn nhất của đầu đạn thỏa mãn điều kiện bền nòng khi<br /> thay đổi khối lượng tương đối của đầu đạn.<br /> <br /> <br /> <br /> 206 N. Đ. Tiến, T. V. Doanh, B. T. Lộc, “Nghiên cứu ảnh hưởng … vỏ ổn định con quay.”<br /> Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> b. Điều kiện ổn định đầu đạn trên đường bay<br /> Điều kiện ổn định trên đường bay của đầu đạn được viết [4], [9]:<br /> 4.Bv .Z.2 .K m .i 43<br />   1 (2)<br /> 2 .A v .d..C m<br /> 2<br />  H H <br /> i 43  n i .isi  n i . 1,1  0,343.  0, 042.   <br />  d  d  <br /> Trong đó: σ – hệ số ổn định con quay của đầu đạn; Bv – mô men quán tính xích đạo của<br /> đầu đạn, kg.m2; Av – mô men quán tính cực của đầu đạn, kg.m2; η – bước xoắn rãnh nòng<br /> pháo, d (cỡ đạn); Km - hệ số đặc trưng cho lực cản không khí lên đầu đạn, kg/m3 [9]; γ –<br /> khối lượng riêng của đầu đạn, kg/m3; i43 – hệ số hình dạng đạn theo định luật lực cản 1943;<br /> isi – hệ số hình dạng đạn theo định luật lực cản Xi-a-si; ni – hệ số chuyển đổi hệ số hình<br /> 4.A v<br /> dạng đạn theo vận tốc đầu đạn [9], μ - hệ số quán tính của đầu đạn,   ;<br /> m.d 2<br /> Đối với đạn thoát vỏ ổn định con quay, sau khi đạn rời khỏi nòng, phần tích cực thoát<br /> khỏi vỏ đầu đạn và bay đến mục tiêu. Biểu thức (2) viết lại cho phần tích cực, trở thành:<br /> 4.Bv.tc .Z tc .2tc .K m.tc .i 43.tc<br />  tc  1  (3)<br /> 2 .A v.tc .d tc . tc .C tc<br /> Các đặc trưng cấu tạo của phần tích cực có thể tính toán theo phương pháp<br /> Trophimovui [4] tương tự như đối với đầu đạn. Riêng với ηtc, được xác định từ điều kiện<br /> tốc độ quay của đầu đạn và tốc độ quay của phần tích cực với trục đối xứng của chúng là<br /> như nhau, như vậy:<br /> 2..v0 2..v0 1 1 .d<br />   dd  tc     hay tc <br /> .d tc .d tc .d tc .d tc d tc<br /> Trong đó: Ωdd: Tốc độ quay quanh trục của đầu đạn (rad/s);<br /> Ωtc: Tốc độ quay quanh trục của phần tích cực (rad/s).<br /> d tc <br /> Đặt: d  , ta có: tc <br /> d d<br /> Biểu thức tính toán hệ số ổn định của phần tích cực được viết lại:<br /> 2<br /> 4  Z B K .i<br />  tc  1  2 .   . tc . v.tc . m 43 (4)<br />   d  C tc A v.tc  tc<br /> Bvtc  Bvtc .d5tc . tc A vtc  A vtc .d5tc . tc Ztc  Ztc .d tc<br /> Sử dụng các giá trị tương đối: ; ; ,<br /> mtc<br /> Ctc  .<br /> d3tc<br /> 4.A v.tc 4.A v.tc .d5tc . tc 4.A v.tc . tc<br /> Thay vào biểu thức μtc:  tc   <br /> m tc .d 2tc Ctc .d3tc .d 2tc Ctc<br /> 2<br /> Bvtc 4 K .i   <br /> Thay vào (4) ta được kết quả:  tc  1  . 2 .Z tc . m 43 .   (5)<br /> A vtc   tc  d <br /> <br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 59, 02 - 2019 207<br />  Cơ kỹ thuật & Kỹ thuật cơ khí động lực<br /> <br /> So sánh biểu thức (2) và (5): Hệ pháo đạn có có cấu tạo như nhau thì hệ số ổn định con<br /> quay không phụ thuộc vào đường kính của đạn. Đạn xuyên thoát vỏ ổn định quay có d  1<br /> <br /> thì hệ số ổn định con quay của đạn giảm rất nhanh do tỷ số tăng lên, cỡ của phần tích<br /> d<br /> cực càng nhỏ so với cỡ đạn hệ số ổn định con quay của đạn càng thấp. Tuy nhiên, sử dụng<br /> vật liệu có mật độ cao sẽ làm tăng hệ số ổn định con quay của phần tích cực.<br /> c. Tính toán uy lực xuyên thép<br /> Với mục đích khảo sát và so sánh khả năng xuyên của đạn, ta sử dụng công thức Gia-<br /> cốp-đơ-ma chưa hiệu chỉnh, công thức tính toán va xuyên được viết trong trường hợp góc<br /> chạm θc = 00 [9]:<br /> d 0,75 .b 0,75<br /> vc  K (6)<br /> m 0,5<br /> Trong đó: vc - vận tốc chạm của đầu đạn, m/s; b - chiều dày bản thép bị phá huỷ, dm; d<br /> – cỡ đạn, dm; K - hệ số đặc trưng cho kết cấu, đặc tính của đầu đạn và của bản thép có giá<br /> trị từ 1600..2200;<br /> Do đạn chỉ có phần tích cực xuyên vào mục tiêu, chiều sâu xuyên vào bản thép của<br /> phần tích cực:<br /> 0,75 m 0,5 .v<br /> b  tc 0,75c<br /> K.d tc<br /> Đặt b  b.d , thay thế bằng các giá trị tương đối, công thức (6) được viết thành:<br /> 1 1 1<br /> 0,5<br /> b  m 0,5 tc .v c<br />  0,75   m tc  d 0,75 .v c  0,75  C0,5 .v c  0,75<br /> b    0,75 0,75 <br />   3  0,75<br />    m.tc0,75  (7)<br /> d  d tc .K.d    d  d tc .K   d .K <br />  <br /> m<br /> Trong đó: C m.tc  3tc - khối lượng tương đối của phần tích cực so với cỡ đạn,<br /> d<br /> kg/dm3.<br /> Để xác định được vận tốc chạm của đạn tại mục tiêu vc, cần giải bài toán thuật phóng<br /> ngoài của phần tích cực. Đạn xuyên tiêu diệt mục tiêu trong tầm bắn thẳng, chiều cao<br /> đường đạn không quá chiều cao mục tiêu (3m) nên có thể coi Hτ(y) = 1, góc phóng θ rất<br /> nhỏ nên phương trình vi phân xác định vận tốc của phần tích cực ở cự ly x được viết lại<br /> như sau [11]:<br /> dv i 43 .d 2tc<br />  .103.F(v  )<br /> dx m tc<br /> Khi đó, đạo hàm vận tốc v của đạn theo quãng đường x phụ thuộc vào hàm lực cản<br /> F(vτ), cỡ đạn dtc và hệ số hình dạng i43.<br /> Với x  x.d nên dx  dx.d , thay vào ta được:<br /> dv i<br />   43 .103.F(v  ) (8)<br /> dx C tc .d tc<br /> Từ (8), sự suy giảm vận tốc của đạn tính theo quãng đường tương đối tỷ lệ nghịch với<br /> khối lượng tương đối và đường kính tương đối của phần tích cực.<br /> Từ (7), hệ số K không thay đổi thì khả năng xuyên tính theo lần cỡ đạn b bị ảnh hưởng<br /> bởi: vận tốc chạm, khối lượng tương đối và đường kính tương đối của phần tích cực.<br /> <br /> <br /> 208 N. Đ. Tiến, T. V. Doanh, B. T. Lộc, “Nghiên cứu ảnh hưởng … vỏ ổn định con quay.”<br /> Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> Như vậy, với giá trị năng lượng miệng nòng xác định, khi thay đổi chiều dài và kích<br /> thước phần tích cực, ta có thể xác định được sơ tốc tại miệng nòng lớn nhất theo (1) thỏa<br /> mãn điều kiện bền nòng, từ (5) xác định được L và d tc theo điều kiện ổn định của đạn,<br /> xác định tốc độ của đạn trên đường bay theo (8) và khả năng xuyên của đạn theo (7).<br /> 2.4. Ảnh hưởng một số thông số kết cấu của đạn xuyên thoát vỏ ổn định con quay đến<br /> uy lực của nó<br /> 2.4.1. Các thông số đầu vào, thông số khảo sát<br /> a. Các thông số đối tượng khảo sát<br /> - Chọn năng lượng miệng nòng tương đối để khảo sát như ở đạn 7,62mm×54R bắn trên<br /> súng đại liên PKMS, đây là năng lượng miệng nòng tương đối của súng bộ binh năng<br /> lượng lớn, pháo nòng dài uy lực lớn: CE = 9,57.109 J/m3 [2];<br /> - Bước xoắn rãnh nòng: η = 31,5 (bước xoắn rãnh nòng của súng PKMS) [7];<br /> - Hiện nay nước ta đã sản xuất được vật liệu Các bít Vonfram có mật độ 14700 kg/m3,<br /> đây cũng là vật liệu được rất nhiều nước trên thế giới sử dụng cho đạn xuyên dưới cỡ. Các<br /> thông số của phần tích cực:<br /> + Khối lượng riêng phần tích cực: γtc = 14700 kg/m3 [1];<br /> + Chiều dài mũi phần tích cực: H  2, 25 ;<br /> - Khối lượng tương đối phần vỏ thoát: Cm.v = 1600 kg/m3 (tham khảo số liệu một số<br /> loại đạn);<br /> - Bản thép mục tiêu là đồng nhất, hệ số K trong công thức Gia-cốp-đơ- ma lấy bằng 1800.<br /> b. Thông số khảo sát<br /> Thông số khảo sát: kích thước đường kính tương đối d và khối lượng tương đối Cm<br /> của đạn.<br /> Phạm vi khảo sát: d =0,4..0,8; Cm = 4000..29000 kg/m3 (tương đương 1,77.. 12,83 gam<br /> đối với đạn 7,62 mm).<br /> Các kết quả nhận được: khối lượng tương đối của đầu đạn Cm (thỏa mãn điều kiện ổn<br /> định), đường kính lõi xuyên d , hệ số ổn định con quay của đạn và uy lực xuyên thép của<br /> đạn ở các cự ly.<br /> 2.4.2. Các kết quả và bình luận<br /> Các kết quả nhận được thể hiện trên các hình 3÷8.<br /> Trên cơ sở bảo đảm điều kiện bền nòng, khối lượng tương đối của đầu đạn giảm dẫn<br /> tới sơ tốc của đạn tăng (hình 3), hệ số ổn định con quay của đạn bị suy giảm khi tăng khối<br /> lượng tương đối của đạn (hình 4). Hệ số ổn định con quay yêu cầu đối với đạn pháo bắn<br /> gián tiếp có giá trị σ = 0,3..0,6 [4], đối với đạn xuyên thép và đạn súng giá trị này đòi hỏi<br /> cao hơn. Khảo sát theo hệ số ổn định con quay, đưa ra mối quan hệ giữa khối lượng tương<br /> đối và đường kính đạn ta thấy rõ hơn điều này.<br /> Từ đồ thị hình 5, ở mỗi một kích thước đường kính phần tích cực, hệ số ổn định con<br /> quay đạt giá trị khác nhau khi khối lượng tương đối của đầu đạn là khác nhau, khối lượng<br /> tương đối của đầu đạn càng lớn, hệ số ổn định con quay càng nhỏ.<br /> Đồ thị hình 6 thể hiện mối quan hệ giữa uy lực xuyên thép và kích thước đường kính<br /> phần tích cực theo khối lượng tương đối của đạn với σ > 0 ở cự ly 13123.d (tương đương<br /> 100 m đối với đạn 7,62mm). Ở mỗi giá trị khối lượng tương đối của đạn, có thể lựa chọn<br /> đường kính phần tích cực để uy lực xuyên thép là lớn nhất, với năng lượng miệng nòng<br /> trong bài toán đã lựa chọn thì khả năng xuyên lớn nhất đạt khoảng 2,3.d..3,8.d (σ > 0). Khảo<br /> sát uy lực xuyên thép theo điều kiện ổn định con quay của đạn, kết quả như hình 7, 8.<br /> <br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 59, 02 - 2019 209<br />  Cơ kỹ<br /> kỹ thuật & Kỹ thuật ccơ<br /> ơ khí động<br /> động lực<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 3. MốiMối quan hệ giữa khối Hình 4. Mối<br /> Mối quan hệ giữa đđưường<br /> ờng kính phần<br /> lư<br /> lượng<br /> ợng ttương<br /> ương đối<br /> đối của đầu đạn vvà<br /> à sơ tích ccực<br /> ực và<br /> và hệ<br /> hệ số ổn định con quay theo khối<br /> tốc<br /> ốc tại miệng nnòng<br /> òng<br /> òng. lượng tương<br /> lượng tương đđối<br /> ối của đạn.<br /> đạn<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 5. Mối<br /> Mối quan hệ giữa khối llư<br /> ượng<br /> ợng Hình 6. Mốiối quan hệ giữa uy lực xuy<br /> xuyên<br /> ên thép<br /> tương đối<br /> đối của đạn vvàà đường kính<br /> đường kính phần<br /> phần và kích thư<br /> thước<br /> ớc đđường<br /> ờng kính phần tích cực theo<br /> tích cực<br /> cực theo hệ số ổn định con quay. khối lượng<br /> khối l ợng ttương<br /> ương đđối<br /> ối của đạn khi σ>0.<br /> Kết<br /> ết quả tr<br /> trên<br /> ên đđồồ thị hhình<br /> ình 7 và hình 8 cho th<br /> thấy,<br /> ấy, uy lực xuy<br /> xuyên<br /> ên thép và đi<br /> điều<br /> ều kiện ổn địn<br /> địnhh<br /> con quay là hai yêu ccầu ầu trái ngược<br /> ng ợc nhau. Quy luật thay đổi uy lực xuy<br /> xuyên<br /> ên thép tương đđối<br /> ối tại<br /> hai khoàng cách b100 (c ự ly 100m đối với đạn 7,62mm) vvàà b 300 (cự<br /> (cự ự ly 300m đối với đạn<br /> 7,62mm) ít thay đđổi.<br /> ổi. Ở mỗi điều kiện ổn định lựa chọn, uy lực xuy<br /> xuyên<br /> ên thép có th<br /> thểể đạt giá trị<br /> ớn nhất với một giá trị d xác định.<br /> lớn định. Giá trị nnày<br /> ày nằm<br /> nằm trong khoảng 0,55..0,75 ttùy ùy thu<br /> thuộc<br /> ộc vvào<br /> ào<br /> việc<br /> ệc lựa chọn điều kiện ổn định, cự ly ti<br /> tiêu<br /> êu di<br /> diệt<br /> ệt mục tiêu.<br /> tiêu. Giá tr<br /> trịị đđường<br /> ờng kính của phần tích<br /> cực<br /> ực ttìm<br /> ìm được<br /> ợc phù<br /> phù hợp<br /> hợp với những loại đạn xuyxuyên<br /> ên thoát vvỏ<br /> ỏ ổn định quay đđã đư ợc thiết kế<br /> được<br /> trên th<br /> thếế giới: đạn 100 mm БM-8 của Nga có d  0,55 , đạn<br /> БM 8 của đạn 76 mm M331A2 của ủa Mỹ có<br /> d  0, 68 (đo trực<br /> trực tiếp từ đạn), 7,62mm M948 của Mỹ d  0, 72 [10]...<br /> Giá trị<br /> trị kích thư<br /> thước<br /> ớc đđư<br /> ường<br /> ờng kính phần tích cực thuộc khoảng 0,55..0,75, theo hhình<br /> ình 5 ttương<br /> ương<br /> ứng với khối llượng<br /> ợng ttương<br /> ương đđối<br /> ối Cm của<br /> của đạn nhỏ hhơnơn 17000 kg/m3 vớiới điều kiện hệ số ổn<br /> kiện<br /> định<br /> ịnh con quay lớn hhơn<br /> ơn 0,6. Th<br /> Thực<br /> ực tế, khối llượng<br /> ợng tương<br /> tương đối<br /> đối của đầu БM-8<br /> БM 8 của<br /> của Nga có Cm =<br /> 5500 kg/m3, đạn<br /> đạn 76 mm M331A2 có Cm = 6401 kg/m3, đđạn ạn 12,7mm của Mỹ có Cm =<br /> 13127 kg/m3, 7,62 mm M948 ccủa ủa Mỹ có Cm = 9086 kg/m3...<br /> Khả năng xuy<br /> Khả xuyên<br /> ên thép ccủa<br /> ủa đạn xuyên bbằng ằng cỡ chỉ đạt khoảng 2,18.d ở cự ly 13123.d,<br /> 1,80.d ở cự ly 39369.d. So sánh với kết quả tính toán đối với đạn xuy xuyên<br /> ên bằng<br /> bằng cỡ, uy lực<br /> <br /> <br /> 210 N. Đ. Ti<br /> Tiến,<br /> ến, T. V. Doanh, B. T. Lộc<br /> Lộc, “Nghiên<br /> Nghiên ccứu<br /> ứu ảnh h<br /> hưưởng<br /> ởng … vỏ quay.””<br /> ỏ ổn định con quay<br /> Nghiên ccứu<br /> ứu khoa học công nghệ<br /> <br /> xuyên thép ccủa<br /> ủa đạn xuy<br /> xuyên<br /> ên thoát vvỏ<br /> ỏ ổn định quay có thể tăng 70%. Kết quả tr ên cũng<br /> trên cũng cho<br /> thấy,<br /> ấy, việc lựa chọn hệ số ổn định<br /> định con quay lớn đối với đạn xuy<br /> xuyên<br /> ên thoát vvỏ<br /> ỏ không mang lại<br /> hiệu<br /> ệu quả cao cho mục đích xuy<br /> xuyên<br /> ên thép.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 7. Mối<br /> Mối quan hệ giữa uy lực xuy<br /> xuyên<br /> ên Hình 8. Mối<br /> ối quan hệ giữa uy lực xuy<br /> xuyên<br /> ên<br /> thép và kích thư<br /> thước<br /> ớc đđư<br /> ường<br /> ờng kính phần tích thép và kích thư<br /> thước<br /> ớc đường<br /> đđường kính phần tích<br /> cực<br /> ực theo hệ số ổn định con quay của đạn ở cực<br /> cực theo hệ số ổn định con quay của đạn ở<br /> cự<br /> ự ly 13123.d<br /> 13123.d. cự<br /> ự ly 39369.d.<br /> 39369.d<br /> 33.. K<br /> KẾT<br /> ẾT LUẬN<br /> Bài báo đđãã xây ddựng<br /> ựng mô hhình ình đồng<br /> đồng dạng tính toán uy lực xuy xuyên<br /> ên thép ccủaủa đạn xuy<br /> xuyênên<br /> thoát vvỏ<br /> ỏ ổn định quay thỏa m mãn điều<br /> điều ki<br /> kiện<br /> ện bền nnòng,<br /> òng, điều<br /> điều kiện ổn định tr trên<br /> ên đư ờng bay tr<br /> đường trên<br /> ên<br /> cơ ssở<br /> ở một năng llưượng<br /> ợng miệng nnòng òng tương<br /> tương đđối<br /> ối của đạn 7,62mm×54R bắn tr trên<br /> ên súng đđại<br /> ại li<br /> liên<br /> ên<br /> PKMS, các súng khác có năng lư lượng<br /> ợng miệng nnòng òng tương<br /> tương đ đối<br /> ối ttương<br /> ương đương ssẽẽ cho kết quả<br /> tương ttự.<br /> ự.<br /> Từ<br /> ừ mô hhình<br /> ình toán đãã xây ddựnựng,g, ta có th<br /> thểể chỉ ra chiều hhư ướng<br /> ớng thay đổi khả năng xuy xuyênên<br /> của<br /> ủa đạn thỏa m mãn<br /> ãn đi<br /> điều<br /> ều kiện bền nnòng, òng, đi<br /> điều<br /> ều kiện ổn định khi thay đổi kích th thước đđường<br /> ờng<br /> kính ph ần tích cực d và kh<br /> phần khốiối lư<br /> lượng<br /> ợng của nó. Khả năng xuy xuyên<br /> ên thép ccủa<br /> ủa đạn xuy ên dư<br /> xuyên dưới<br /> ới cỡ<br /> tăng ho<br /> hoặc<br /> ặc giảm so với đạn xuy xuyên<br /> ên thép bbằng<br /> ằng cỡ hiện có trong trang bị ttùy ùy thuộc<br /> thuộc vvào<br /> ào thông<br /> số<br /> ố kích th<br /> thư ớc d và kh<br /> ước khối ợng đạn lựa chọn. Khi thay đổi d thỏa<br /> ối llượng ỏa mãn<br /> mãn một<br /> một điều kiện ổn<br /> định<br /> ịnh lựa chọn, khả năng xuy xuyênên của<br /> của đạn có ththểể đạt giá trị lớn nhất.<br /> Kết<br /> ết quả nnày<br /> ày có th<br /> thểể sử dụng trong so sánh uy lực xuy xuyên<br /> ên thép ccủa<br /> ủa các loại đạn xuyxuyênên<br /> thép ổn định con quay có trong trang bị vvàà xu hướng hướng thiết kế, cải tiến vũ khí mới hiện nay.<br /> TÀI LI<br /> LIỆU<br /> ỆU THAM KHẢO<br /> [1]. Biên bản<br /> bản kiểm tra, nghiệm thu cấp Tổng ổng cục CNQP đạn súng tr trường<br /> ờng 7,62x39mm<br /> (K56) đầu<br /> đầu llõi<br /> õi hhợp<br /> ợp kim cứng xuy<br /> xuyên<br /> ên áo giáp,<br /> giáp, Nhà máy Z113 - TổngTổng cục Công nghiệp<br /> Quốc<br /> Quốc phòng.<br /> phòng.<br /> [2]. Biên bản<br /> bản kiểm tra, nghiệm thu đạn xuy<br /> xuyên<br /> ên 7,62mm - K56 và đđạnạn xuyên<br /> xuyên 7,62mm - K53 ssản<br /> ản<br /> xuất<br /> ất loạt "0" năm 2013<br /> 2013,, Nhà máy Z113 - TTổng<br /> ổng cục<br /> cục Công nghiệp Quốc ph<br /> phòng.<br /> òng.<br /> ần Văn Định, C<br /> [3]. Trần Cấu<br /> ấu tạo tác dụng đạn ddược ợc lục quân<br /> quân,, NXB HVKTQS, p.84 p.84--86,<br /> 86,<br /> 2006.<br /> ần Văn Định, Cơ ssở<br /> [4]. Trần ở lý thuyết thiết kế đầu đạn pháo<br /> pháo,, NXB HVKTQS, p.23 – 27,<br /> 64 – 76, 151 – 159, 2013.<br /> [5]. Trần<br /> ần Văn Doanh, Nguyễn Đức Tiến vvàà Nguyễn Nguyễn Quang Dũng, Nghiên cứu cứu định<br /> hướng<br /> hướng phát triển vvàà gi ải pháp nâng cao uy lực xuy<br /> giải xuyên<br /> ên cho súng bbộ<br /> ộ binh theo yêu<br /> yêu ccầu<br /> ầu<br /> mới,<br /> ới, Tạp chí Khoa học ọc và<br /> và Kỹ<br /> K thuật<br /> t ật số 5555,, p.157-<br /> p.157-165,<br /> 165, 2013.<br /> <br /> <br /> Tạp<br /> ạp chí Nghi<br /> Nghiên<br /> ên cứu<br /> cứu KH&CN quân<br /> uân sự,<br /> sự, Số 599, 022 - 2019<br /> 20 9 211<br />  Cơ kỹ thuật & Kỹ thuật cơ khí động lực<br /> <br /> [6]. Nguyễn Ngọc Du - Đỗ Văn Thọ, Thuật phóng trong của súng pháo, NXB HVKTQS,<br /> p. 59, 1976.<br /> [7]. Trương Tư Hiếu - Uông Sĩ Quyền, Trang bị điển hình vũ khí tổng hợp, NXB<br /> HVKTQS, p.200, 2004.<br /> [8]. Nguyễn Văn Thủy - Trần Văn Định, Uy lực đạn, NXB HVKTQS, p.103-109, 2007.<br /> [9]. Nguyễn Văn Thủy, Trần Văn Định và Trần Đình Thành, Cơ sở thiết kế đạn súng bộ<br /> binh, NXB HVKTQS, p.80 – 89, 2007.<br /> [10]. Terry J.Gander và Charles Q.Cutshaw, Jane’s ammunition handbook - Six edition -<br /> ISBN 0 7106 1541 8, Jane's Information Group Limited, p. 48, 1997-98.<br /> [11]. А.Л. Дмитриевский, Внешняя баллистика, Москва «Машиностроение»,<br /> p.225,1972.<br /> ABSTRACT<br /> RESEARCH ON THE IMPACT OF THE STRUCTURING PARAMETERS<br /> TO THE POWER OF THE ARMOR PIERCING DISCARDING<br /> SABOT STABLE GYROSCOPE<br /> The Armor Piercing Discarding Sabot, stable gyroscope use materials with<br /> higher density and stiffness than steel, which increases the piercing level of the<br /> bullet. According to some characteristic bullet parameters and based on the<br /> ensuring the usability of the weapons provided, this paper builds a calculating<br /> model for the piercing into steel level of the armor piercing with discarding sabot,<br /> stable gyroscope.<br /> Keywords: Ammunition; Armor Piercing Discarding Sabot; Bullet piercing; Stable gyroscope.<br /> <br /> Nhận bài ngày 27 tháng 11 năm 2018<br /> Hoàn thiện ngày 24 tháng 12 năm 2018<br /> Chấp nhận đăng ngày 20 tháng 02 năm 2019<br /> 1<br /> Địa chỉ: Tổng cục Kỹ thuật;<br /> 2<br /> Học viện Kỹ thuật quân sự ;<br /> 3<br /> Tổng cục Công nghiệp quốc phòng .<br /> *<br /> Email: nguyentien2677@gmail.com.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 212 N. Đ. Tiến, T. V. Doanh, B. T. Lộc, “Nghiên cứu ảnh hưởng … vỏ ổn định con quay.”<br />