intTypePromotion=1
zunia.vn Tuyển sinh 2024 dành cho Gen-Z zunia.vn zunia.vn
ADSENSE
 » 
 » 

Nghiên cứu điều khiển công suất trực tiếp mạch chỉnh lưu tích cực với hệ thống truyền động điện nhiều biến tần - nhiều động cơ ứng dụng trong khai thác mỏ ở Việt Nam

Chia sẻ: _ _ | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:8

Thêm vào BST
Báo xấu
33
lượt xem 3
download
 
  Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Bài viết phân tích ưu điểm của phương pháp điều khiển công suất trực tiếp ở mạch chỉnh lưu tích cực có công suất lớn khi là nguồn cấp điện chính cho nhiều biến tần - động cơ không đồng bộ ba pha làm việc trong ngành khai thác mỏ.

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: Nghiên cứu điều khiển công suất trực tiếp mạch chỉnh lưu tích cực với hệ thống truyền động điện nhiều biến tần - nhiều động cơ ứng dụng trong khai thác mỏ ở Việt Nam

  1. ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP QUẢNG NINH Nghiên cứu điều khiển công suất trực tiếp mạch chỉnh lưu tích cực với hệ thống truyền động điện nhiều biến tần - nhiều động cơ ứng dụng trong khai thác mỏ ở Việt Nam Research on direct power control of active rectifier circuit with multi- inverter electric drive systems multi - motor used in the mining industry in Vietnam Lê Văn Tùng*, Đỗ Chí Thành Khoa Điện, Trường Đại học Công nghiệp Quảng Ninh * Email: levantungdktd@gmail.com Tóm tắt Từ khóa: Nghiên cứu các bộ biến tần sử dụng chỉnh lưu tích cực với phương pháp điều khiển công suất trực tiếp đầu vào đảm bảo dòng điện đầu Chỉnh lưu tích cực 3 pha; điều khiển vào hình sine, hệ số công suất bằng 1, điện áp một chiều DC ở đầu công suất trực tiếp; điều khiển mô ra ổn định, năng lượng trao đổi theo hai chiều giữa tải và lưới điện. men; nghịch lưu 3 pha; Hệ truyền Điều khiển trực tiếp công suất trên cơ sở ước lượng điện áp lưới sau động đa động cơ; Matlab & Simulink. đó sẽ điều khiển trực tiếp công suất tác dụng và phản kháng của mạch, đảm bảo công suất phản kháng q = 0. Bài báo phân tích ưu điểm của phương pháp điều khiển công suất trực tiếp ở mạch chỉnh lưu tích cực có công suất lớn khi là nguồn cấp điện chính cho nhiều biến tần - động cơ không đồng bộ ba pha làm việc trong ngành khai thác mỏ. Phương pháp điều khiển trực tiếp mô men động cơ sử dụng các bộ điều chỉnh mô men và từ thông dạng tỷ lệ tích phân (PI) thay cho các khâu điều chỉnh rơ le trễ, đảm bảo điều chỉnh liên tục biên độ từ thông và mô men. Kết hợp nguồn - mạch chỉnh lưu tích cực - nhiều nghịch lưu - nhiều động cơ - tải tạo thành một hệ thống truyền động điện đa động cơ hoàn chỉnh với hiệu quả làm việc được cải thiện. Kết quả nghiên cứu được kiểm chứng bằng phần mềm Matlab & Simulink. Abstract Key word: Research of frequency converters use active rectifier with direct power control method to make sure sine-shaped input current, Three-phase PWM rectifier; direct power factor equal to 1, DC direct voltage at the stable output, power control; torque control; three- energy is exchanged in two directions between load and grid. Direct phase inverter; Multi-motor electric power control based on grid voltage estimation will then directly drives; Matlab & Simulink. control the active and reactive power of the circuit, ensuring reactive power q = 0. The paper analyses the advantages of the direct power control method in active rectifier circuit with high- capacity as the main power source for many inverters - three-phase asynchronous motors working in the mining industry. The direct torque control method for motors uses PI-type regulators to control the torque and magnetic flux instead of the delay relay regulators, ensuring continuous adjustment of the flux amplitude and the torque. Combining power - active rectifier circuit - multiple inverter circuits - multiple motors - load into a complete multi-motor electric drive system with improved working efficiency. The research results were verified by Matlab & Simulink software. 1. GIỚI THIỆU ưu điểm của mạch chỉnh lưu tích cực như hệ số công suất cosφ =1, giảm sóng hài dòng điện lưới, Hiện nay, việc thiết kế và chế tạo các bộ dòng điện dẫn theo hai chiều, điều chỉnh và ổn biến đổi tần số công nghiệp đòi hỏi chất lượng định của điện áp một chiều phía DC, giảm kích cao về hệ số công suất, giảm sóng hài lên lưới thước của tụ lọc [9]. Ở các bộ biến đổi dùng gây ra bởi các phần tử ở mạch chỉnh lưu. Với các * HNKHCN Lần VI tháng 05/2020 104
  2. ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP QUẢNG NINH Thyristor cũng đảm bảo yêu cầu năng lượng trao đổi theo hai chiều giữa lưới và tải nhưng sơ đồ mạch lực cồng kềnh, mạch điều khiển phức tạp, hệ số công suất thấp. Vì vậy, mạch chỉnh lưu không điều khiển dùng Diode, Thyristor ở biến tần đang dần được thay thế bởi chỉnh lưu có điều khiển hay gọi là chỉnh lưu tích cực sử dụng khóa bán dẫn IGBT [9]. Phương pháp điều khiển chỉnh lưu tích cực tựa điện áp sẽ ước lượng điện áp lưới sau đó điều khiển trực tiếp công suất tác dụng và công suất phản kháng (DPC – Direct Power Control). Ưu điểm của phương pháp điều khiển này là sẽ điều khiển công suất phản kháng q = 0 ở nguồn vào chỉnh lưu để đảm bảo cosφ =1. Ước lượng sự Hình 1. Cấu trúc hệ truyền động điện chỉnh lưu tích thay đổi của thành phần sóng hài dẫn đến cải cực với đa nghịch lưu thiện hệ số công suất và hiệu suất điều khiển, có phương pháp điều khiển đơn giản [1]. Theo tài liệu [10] chứng mình được rằng, Hiện nay ở Việt Nam hệ truyền động điện sơ đồ như hình 1 thì tổng công suất của biến tần sử dụng bộ nguồn công suất chỉnh lưu tích cực - có thể cao gấp 4 lần công suất của chỉnh lưu tích biến tần 4Q (bốn góc phần tư) đã áp dụng cho cực. Điều này làm giảm giá thành khi chế tạo ngành mỏ như trạm bơm thoát nước, hệ thống mạch chỉnh lưu. sàng tuyển, tuyến băng tải, trục tải, máy xúc ЭКГ So với các phương pháp điều khiển thì [10]. Nhưng đây chủ yếu là hệ truyền động điện điều khiển động cơ KĐB theo phương pháp điều dạng riêng lẻ gồm một bộ chỉnh lưu tích cực - khiển trực tiếp mô men (DTC - Direct Torque một biến tần - một động cơ không đồng bộ Control) có nhiều ưu điểm khi làm việc ở vùng (ĐCKĐB) hoặc nhiều ĐCKĐB. Phổ biến là biến tốc độ thấp, mô men tải thay đổi đột ngột vì đáp tần phòng nổ BPJ1 của hãng INVT lắp đặt cho ứng mô men nhanh, độ gợn mô men thấp, tần số các hệ thống băng tải [2]. Tuy nhiên khi khu vực chuyển mạch ổn định [3], [8]. Bài báo sử dụng có nhóm các động cơ làm việc hoặc cần mở rộng phương pháp DTC-SVM (Space Vector phạm vi công suất sẽ dẫn đến tăng công suất và Modulation) thay cho phương pháp DTC cơ bản kích thước động cơ, bộ truyền cơ khí và thay mới để tận dụng ưu điểm của bộ điều chỉnh tỷ lệ tích biến tần 4Q có công suất lớn hơn. Để khắc phục phân PI và ưu điểm của điều chế véc tơ không các nhược điểm trên thì sơ đồ cấu trúc hệ truyền gian. Kết hợp phương pháp điều khiển chỉnh lưu động điện gồm một bộ chỉnh lưu - nhiều biến tần tích cực với mạch nghịch lưu điều khiển trực tiếp - nhiều động cơ trình bày ở hình 1 đang được mô men động cơ sẽ nâng cao chất lượng hệ nghiên cứu và phát triển. truyền động điện nhiều động cơ trong thực tế. Với cấu trúc được mô tả như trên hình 1, 2. PHƯƠNG PHÁP ĐIỀU KHIỂN CÔNG dùng một bộ chỉnh lưu cấp điện cho các biến tần, SUẤT TRỰC TIẾP mỗi ĐCKĐB trong hệ thống truyền động được cung cấp nguồn từ một biến tần riêng. Việc sử Cấu trúc điều khiển DPC (hình 2) dựa trên dụng các biến tần để cung cấp nguồn riêng cho các mạch vòng điều khiển công suất tác dụng và từng động cơ không những mở rộng phạm vi công suất phản kháng tức thời. Trong cấu trúc công suất mà còn tạo nên hệ thống điều khiển DPC các trạng thái chuyển mạch của bộ biến đổi linh hoạt về quá trình năng lượng cũng như điều được chọn bởi bảng chuyển mạch dựa trên sai lệch chỉnh đồng bộ tốc độ của hệ truyền động điện. giữa giá trị ước lượng và giá trị điều khiển của Các động cơ có thể làm việc với tải riêng biệt công suất tác dụng (p) và công suất phản kháng hoặc cùng một tải, ví dụ như băng tải dài dùng (q). Do đó, phương pháp DPC yêu cầu phải ước nhiều động cơ để truyền chuyển động. lượng nhanh và chính xác công suất p và q. Ở hình 2, tải là các mạch nghịch lưu và các động cơ xoay chiều 3 pha; PI - bộ điều chỉnh điện áp một chiều DC; PWM - mạch lực chỉnh lưu 105 * HNKHCN Lần VI tháng 05/2020
  3. ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP QUẢNG NINH tích cực (IGBT), L - cuộn kháng có chức năng lượng công suất. Sai lệch giữa các phép so sánh không cho ngắn mạch đầu vào và là khối tăng là độ trễ của bộ điều khiển. cường, γ – góc lệch pha giữa véc tơ điện áp với trục α. Hai bộ điều chỉnh công suất được thiết kế dạng khâu đóng cắt có đặc tính trễ (đặc tính rơ le). Tín hiệu đầu ra của bộ điều chỉnh công suất tác dụng được xác định như sau: (3) (4) Tương tự tín hiệu đầu ra của bộ điều chỉnh công suất phản kháng như sau: (5) (6) Trong đó: Hp, Hq – dải trễ. Phân vùng vị trí của véc tơ điện áp chia thành 6 hoặc 12 vùng sector trên hệ trục tọa độ α, β như hình 3. Tuy nhiên, qua các công trình Hình 2. Cấu trúc chỉnh lưu tích cực theo DPC nghiên cứu thì bảng chuyển mạch của phương Bộ điều chỉnh PI ở mạch vòng điện áp có pháp DPC sử dụng 6 sector chuyển mạch cho tác dụng giữ cho điện áp Udc không đổi trên tụ C chất lượng thấp [9]. theo giá trị đặt trước mong muốn, nghĩa là điều khiển dòng công suất tác dụng chảy đến phía tụ C. Luôn đảm bảo điện áp đầu ra của chỉnh lưu bằng giá trị Udc ref đặt khi tải thay đổi. Khối ước lượng công suất là một phần quan trọng của hệ thống. Mục đích là xác định công suất tính toán rồi so sánh với công suất đặt để đưa ra tín hiệu điều khiển hợp lý. Công suất p và q của chỉnh lưu tích cực được tính trên hệ trục tọa độ α, β như sau: (1) Hình 3. Phân vùng véc tơ điện áp trên trục α, β Dựa vào phân sự thay đổi của công suất (2) tức thời sẽ xác định được véc tơ điện áp điều khiển Giá trị đặt của công suất phản kháng qref = trên phân vùng. Ta có bảng tổng hợp cho 12 sector 0 tức là cosφ = 1. Công suất tác dụng pref được như sau: lấy từ bộ điều chỉnh PI để so sánh lần lượt với giá trị ước lượng của công suất tác dụng và công suất phản kháng tức thời được ước lượng từ bộ ước Bảng 1. Bảng lựa chọn vector điện áp điều khiển chỉnh lưu tích cực DPC dp dq Lựa chọn véc tơ điện áp 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1 0 U6 U6 U1 U1 U2 U2 U3 U3 U4 U4 U5 U5 1 U2 U7 U3 U0 U4 U7 U5 U0 U6 U7 U1 U0 0 0 U6 U1 U1 U2 U2 U3 U3 U4 U4 U5 U5 U6 1 U1 U2 U2 U3 U3 U4 U4 U5 U5 U6 U6 U1 3. PHƯƠNG PHÁP ĐIỀU KHIỂN TRỰC nghiệp với ưu điểm như thời gian đáp ứng mô men TIẾP MÔ MEN ĐỘNG CƠ KĐB rất nhỏ, độ tin cậy cao, đặc tính động rất tốt của mô men điện từ và từ thông stator. Với sơ đồ điều Phương pháp điều khiển trực tiếp mô men khiển DTC cơ bản dùng bảng chuyển mạch sector DTC đang được ứng dụng rộng rãi trong công để lựa chọn véc tơ điện áp điều khiển có ưu điểm * HNKHCN Lần VI tháng 05/2020 106
  4. ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP QUẢNG NINH như cấu trúc đơn giản, không biến đổi tọa độ, cao, từ thông và dòng điện tức thời bị biến dạng không có vòng điều khiển tức thời. Tuy nhiên, với sự thay đổi vị trí của vector từ thông stator, tần phương pháp DTC cơ bản có nhược điểm như tần số lấy mẫu cao [8], [4]. số chuyển mạch của van thay đổi, độ gợn mô men Gần đây phương pháp mới được phát triển không gian để thực hiện đóng cắt khóa IGBT. gọi là điều khiển trực tiếp mô men sử dụng điều Việc tận dụng ưu điểm của phương pháp SVM sẽ chế véc tơ không gian DTC-SVM. Phương pháp làm giảm tổn thất chuyển mạch và giảm sóng hài này giải quyết các nhược điểm của DTC cơ bản. dòng điện ở đầu ra [7]. Phương pháp DTC-SVM hoạt động với tần số Trong hình 4, hai bộ điều khiển từ thông chuyển mạch không đổi nên tối ưu về tổn thất và mô men dạng PI được sử dụng thay cho khâu chuyển mạch. Sơ đồ cấu trúc điều khiển DTC- rơ le trễ ở sơ đồ cơ bản, điều này sẽ kiểm soát SVM được thể hiện như hình 4. Phương pháp liên tục biên độ của từ thông và mô men. Do đó DTC-SVM thực hiện đo và tính toán mô men, từ thông stator thức thời, góc lệch pha θs giữa véc tơ sẽ tính toán ra tín hiệu điện áp và để điều điện áp với trục α, tính toán véc tơ điện áp stator khiển biến tần, đồng thời điện áp DC ở đầu vào cần điều chế Usc, sau đó thực hiện điều chế véc tơ của nghịch lưu được giữ ổn định. Hình 4. Sơ đồ cấu trúc điều khiển DTC-SVM Trong đó: Ψsα, Ψsβ - từ thông stator theo Ở đây: trục α, β; Ψsm - từ thông stator; ωr - tốc độ quay rô to; ωr* - tốc độ đặt; Md - mô men điện từ; Ψs* - giá trị từ thông đặt; θs - góc lệch giữa véc tơ điện áp với trục α; BĐK1 - bộ điều chỉnh tốc độ; (10) BĐK2 - bộ điều chỉnh từ thông; BĐK3 - bộ điều chỉnh mô men; TT - khối ước lượng mô men, từ thông và góc θs; TTĐA - khối ước lượng điện áp. Trong đó: KPΨ, KIΨ – hệ số tỷ lệ và tích Các thành phần điện áp stator tham chiếu phân của bộ điều chỉnh từ thông stator; KPM, KIM trên hệ trục tọa độ quay d – q được mô tả bởi các - hệ số tỷ lệ và tích phân của bộ điều chỉnh mô phương trình sau [5]: men điện từ; Rs - điện trở stator. Mô men điện từ động cơ được tính bằng công thức: 107 * HNKHCN Lần VI tháng 05/2020
  5. ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP QUẢNG NINH do đó điện áp một chiều Udc mà mạch chỉnh lưu tích cực cần đóng cắt ra được xác định bằng công thức sau: Để đánh giá hoạt động của hệ thống chỉnh lưu tích cực - nhiều nghịch lưu - nhiều động cơ, bài báo nghiên cứu hoạt động của hệ truyền động điện băng tải chính trong mỏ than hầm lò có 3 băng tải nối tiếp nhau. Các động cơ có công suất Với m – hệ số điều chế (chọn m = 0,9) ta có: lớn với một số thông số được mô tả như bảng 2. Đặc tính kỹ thuật Động cơ Động cơ băng tải 1 băng tải 3 và 2 Tương tự dựa vào các tham số động cơ, điện Công suất P (Kw) 110 150 áp một chiều Udc ta tính toán được các tham số cho mạch chỉnh lưu tích cực IGBT như bảng 3 [9]. Điện áp (V) 380/660 380/660 Bảng 3. Thông số mạch chỉnh lưu Tần số (Hz) 50 50 Điện áp nguồn cấp Uđm (Kv) 0,6 Tốc độ rô to (v/p) 1485 1490 Tần số ngõ vào (Hz) 50 Tốc độ đồng bộ (v/p) 1500 1500 Tụ điện C lọc điện áp DC (μF) 10000 Dòng điện định mức 200/116 280/161 stator (A) Điện cảm đầu vào L (H) 0,0001 Hệ số công suất cosφ 0,89 0,92 Điện áp một chiều đầu ra yêu 1200 Mô men quán tính J 2,0 3,1 cầu Udc (V) (kg.m2) Mô men định mức 707 962 4. KẾT QUẢ MÔ PHỎNG Mđm(Nm) Sử dụng phần mềm Matlab & Simulink để Hệ số dòng khởi động 6,8 7 xây dựng các khối chức năng và lập trình m-file Hệ số mô men khởi 2,0 2,5 thực hiện các thuật toán chuyển mạch cho biến động ban đầu tần như hình 5. Mạch nghịch lưu IGBT đóng cắt sẽ tạo ra điện áp định mức Uđm = 660V cấp cho động cơ, Hình 5. Sơ đồ điều khiển DTC-SVM với chỉnh lưu tích cực * HNKHCN Lần VI tháng 05/2020 108
  6. ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP QUẢNG NINH Trong đó: Hình 7. Đặc tính dòng điện ở đầu vào chỉnh lưu 1 - Nguồn 3 pha; Hình 7 thể hiện sự thay đổi dòng điện pha 2, 6, 12, 15 - Cảm biến dòng điện và điện áp AC; a của nguồn đầu vào chỉnh lưu tích cực theo sự thay đổi của mô men tải và tốc độ đặt của 3 động 3 - Cuộn kháng; cơ KĐB. Kết quả cho thấy dòng điện pha a 4 - Mạch lực chỉnh lưu tích cực (IGBT); không có dao động lớn khi các Mc thay đổi. 5, 11, 14 - Mạch lực nghịch lưu điện áp (IGBT); 7, 13, 16 -Động cơ không đồng bộ; 8 - Khối tổng hợp phương pháp điều khiển chỉnh lưu tích cực DPC; 9 - Khối tổng hợp phương pháp điều khiển trực tiếp mô men ba động cơ; 10 - Cảm biến đo điện áp 1 chiều DC; Mc1, Mc2, Mc3 - Mô men tải. Để đánh giá chất lượng làm việc của hệ thống chỉnh lưu và nghịch lưu thì xét tốc độ động cơ và mô men tải thay đổi từ 0 đến giá trị đặt và Hình 8. Đặc tính điện áp 1 chiều đầu ra (Udc=1200V) giảm mạnh. Đây là hai thay đổi mang đặc tính nặng nề nhất khi động cơ không đồng bộ làm việc thể hiện ở bảng 4. Bảng 4. Chế độ làm việc của các động cơ tại các thời điểm Động P Tốc độ ω Mô men tải Mc cơ (Kw) (v/p) và thời (Nm) và thời gian gian t(s) t(s) n =[1200 0] Мс=[0 550 -550] 1 110 t =[ 0 4] t =[ 0 1,3 4,5] Hình 9. Đặc tính dòng điện đầu vào chỉnh lưu khi các n =[1300 0] Мс=[0 590 -590)] động cơ khởi động và khi có mô men tải Mc tại t = 2 110 t=[ 0 4] t=[ 0 1,3 4,5] 1,3s (dòng điện cùng pha với điện áp lưới) n =[1400 0] Мс=[0 800 -800] 3 150 t=[ 0 3] t=[ 0 1,5 4] Kết quả mô phỏng ở mạch chỉnh lưu như sau: Hình 10. Đặc tính dòng điện đầu vào khi 3 động cơ làm việc ổn định ở tốc độ đặt Hình 6. Dạng điện áp nguồn xoay chiều đầu vào Hình 11. Đặc tính dòng điện đầu vào khi các động cơ giảm tốc độ và động cơ 3 có mô men tải Mc3 đảo chiều 109 * HNKHCN Lần VI tháng 05/2020
  7. ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP QUẢNG NINH Hình 12. Đặc tính dòng điện đầu vào khi các động cơ Hình 16. Các đặc tính động cơ băng tải 1 theo phương 1 và 2 có mô men tải Mc1, Mc2 đảo chiều tại t = 4,5s pháp DTC-SVM Hình 16 cho thấy quá trình khởi động và dừng êm, không có dao động về tốc độ. Tại các thời điểm mô men tải thay đổi thì mô men điện từ thay đổi theo và có sự dao động nhỏ. Khi làm việc ổn định thì mô men điện từ Md = 550 (Nm) Tốc độ làm việc động cơ luôn bám theo giá trị đặt (n = 1200v/p). Dòng điện pha A stator dạng sine. Tại thời điểm t=4,5s mô men tải đảo chiều, đồng thời mô men điện từ đảo chiều theo nhưng tốc độ động cơ vẫn chưa đảo chiều. Lúc này động cơ chuyển thành máy phát và trả năng lượng về lưới qua chỉnh lưu tích cực. Hình 13. Đặc tính hệ số công suất cosφ Khi hệ thống làm việc thì hệ số cosφ = 1, đảm bảo hiệu suất làm việc của bộ chỉnh lưu tích cực. Tại thời điểm t = 1,4s thì xảy ra hãm, năng lượng trả về lưới thì cosφ = -1. Hình 14. Hệ số sóng hài dòng điện khi các động Hình 17. Các đặc tính động cơ băng tải 2 theo phương cơ làm việc ở tốc độ đặt (TDH = 0,46%) pháp DTC-SVM Hình 15. Đặc tính công suất tác dụng và công suất phản kháng khi chỉnh lưu tích cực hoạt động ở chế độ chỉnh lưu và chế độ nghịch lưu Kết quả mô phỏng điều khiển động cơ: Hình 18. Các đặc tính động cơ băng tải 3 theo phương pháp DTC-SVM * HNKHCN Lần VI tháng 05/2020 110
  8. ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP QUẢNG NINH 5. THẢO LUẬN TÀI LIỆU THAM KHẢO Từ kết quả nghiên cứu cho thấy rằng hệ [1]. Antobiewitcz Р, Kazmierokowski М.Р. truyền động điện đa động cơ với chỉnh lưu tích (2006), “Predictive direct power control of cực sử dụng phương pháp điều khiển công suất threephase boost rectifier,” Bulletin of the polish trực tiếp có ưu điểm như hệ số cosφ = 1, công academy о sciences, №3, vol.54, pp. 12-18. suất trao đổi theo hai chiều, dòng điện lưới hình [2]. BPJ1 Series (2014), “Explosion-proof sine và thành phần sóng hài giảm rõ rệt. Bộ chỉnh inverters for mining,” lưu làm việc ổn định khi là nguồn cấp điện chính http://www.dattech.com.vn/san-pham/bien-tan- cho các mạch nghịch lưu và các động cơ điện. phong-no-bpj1.html. Điều này sẽ thuận thiện khi hệ thống cần mở rộng [3]. Hableter T.G., Profumo F., Pastorelli M., công suất trong khu vực sản xuất. Trong một số Tolbert L.M (1992), “Direct torque control of trường hợp khi băng tải dài mà sử dụng nhiều induction machines using space vector động cơ thay vì một động cơ công suất lớn thì modulation,” IEEE Trans. Ind. Applicat, vol. 28, phương pháp này là rất hữu ích. pp. 1045-1053. Phương pháp điều khiển trực tiếp mô men [4]. Hung N. Noguchi T. (1998), “Performance DTC-SVM cho các động cơ công suất lớn có đặc Improvement of Direct-Power-Controlled PWM tính khởi động và dừng êm. Tốc độ ổn định với Converter,” IEEJ Trans, on Ind. Appl., vol 119, sự thay đổi của tải. Hệ thống truyền động điện đã №2, pp.232-239. thiết kế có chất lượng cao. [5]. IDIR Abdelhakim, KIDOUCHE Madjid Tuy nhiên, nhóm nghiên cứu còn thấy rằng (03/2011), “A Comparative Study between DTC, hệ truyền động điện chỉnh lưu tích cực - nhiều SVM-DTC and SVM-DTC with PI Controller of nghịch lưu - nhiều động cơ khi làm việc với tải Induction Motor,” The International Conference hỗn hợp tại một thời điểm thì một số động cơ trở on Electronics & Oil, pp.94-97. thành máy phát, số còn lại làm việc ở chế độ [6]. Kozjaruk A.E., Taranov S.I (2014), “Unified động cơ bình thường. Điều này sẽ tạo ra sự cung energy efficient electromechanical systems of cấp năng lượng lẫn nhau ngay ở mạch nghịch lưu excavator transport complex electric drive,” mà không đưa về lưới. Các vấn đề về đặc tính Journal - Electrotechnical Systems and động ở mạch nghịch lưu và chỉnh lưu trong giai Complexes, vol 22, №1, pp. 4-6. đoạn này cần được xem xét và nghiên cứu. [7]. Lê Văn Tùng, Bùi Thị Thêm (06/2019), 6. KẾT LUẬN “Đánh giá các phương pháp điều chế sinPWM, SVM cho biến tần gián tiếp ba pha hai bậc và Qua phân tích lý thuyết và các kết quả thu biến tần trực tiếp,” Tập san nội bộ Trường được từ mô phỏng cho thấy hệ truyền động điện ĐHCNQN, tập 46. Tr.8-16. bao gồm chỉnh lưu tích cực - nhiều biến tần - nhiều động cơ có chất lượng tốt. Năng lượng trao [8]. Lê Văn Tùng, Bùi Thị Thêm, Nguyễn Thị Mến đổi theo hai chiều nên phù hợp làm việc với tải (06/2018), “Điều khiển trực tiếp mô men động cơ hỗn hợp mà xảy ra hãm dừng, đảo chiều thường băng tải theo phương pháp DTC-SVM sử dụng xuyên, hệ số công suất cao, dòng điện lưới hình biến tần gián tiếp nguồn áp,” Hội nghị khoa học lần sine. Phương pháp điều khiển trực tiếp mô men V Trường Đại ĐHCNQN, tập 5. Tr 1-8. DTC-SVM giúp cải thiện sự dao động của mô [9]. Malinowski, M (2001), “Sensorless Control men khi tải thay đổi. Cấu trúc truyền động điện Strategies for Three-Phase PWM Rectifiers,” M. nghiên cứu có thể áp dụng cho các hệ thống làm Malinowski//Ph.D. Thesis. Warsaw, pp.1-128. việc theo nhóm động cơ trong khai thác mỏ như [10]. Schneider Electric Power Drives các cơ cấu truyền động ở máy xúc ЭКГ, băng tải, (08/2010), “Активный выпрямитель trạm bơm, cụm sàng tuyển, tời trục, trong các cơ напряжения, обеспечивающий возврат cấu truyền động ở xe tải cỡ lớn Belaz. энергии торможения в сеть,” https://electroautomatica.ru/img/documentati on/ATV_%20AFE_4Q_ru.pdf. 111 * HNKHCN Lần VI tháng 05/2020
ADSENSE

CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD

LV.15: Bộ Đồ Án Tốt Nghiệp Chuyên Ngành Cơ Khí
65 tài liệu
2428 lượt tải
THÔNG TIN
TRỢ GIÚP
HỖ TRỢ KHÁCH HÀNG
Theo dõi chúng tôi

Chịu trách nhiệm nội dung:

Nguyễn Công Hà - Giám đốc Công ty TNHH TÀI LIỆU TRỰC TUYẾN VI NA

LIÊN HỆ

Địa chỉ: P402, 54A Nơ Trang Long, Phường 14, Q.Bình Thạnh, TP.HCM

Hotline: 093 303 0098

Email: support@tailieu.vn

Giấy phép Mạng Xã Hội số: 670/GP-BTTTT cấp ngày 30/11/2015 Copyright © 2022-2032 TaiLieu.VN. All rights reserved.

 

Đồng bộ tài khoản
13=>1