Nghiên cứu, thí nghiệm mô hình thiết bị triệt tiêu dao động gây ra bởi dẫn xuất của dòng xoáy đối với đường ống biển

NGHIÊN CỨU KHOA HỌC<br /> <br /> <br /> Nghiên cứu, thí nghiệm mô hình thiết bị triệt tiêu dao động<br /> gây ra bởi dẫn xuất của dòng xoáy đối với đường ống biển<br /> Experiment research model test on vortex induced vibration VIV<br /> suppression device of marine risers<br /> Lưu Quang Hưng, Nguyễn Đức Hải, Nguyễn Ngọc Đàm<br /> Email: luuquanghunghh@gmail.com<br /> Trường Đại học Sao Đỏ<br /> Ngày nhận bài: 28/5/2018<br /> Ngày nhận bài sửa sau phản biện: 13/7/2018<br /> Ngày chấp nhận đăng: 27/12/2018<br /> <br /> Tóm tắt<br /> <br /> Bài báo đưa ra ba loại mô hình thiết bị nhằm triệt tiêu dao động gây ra bởi dẫn xuất của dòng xoáy<br /> (vortex-induced vibration: VIV) đó là: Mô hình các sợi gây nhiễu loạn dòng chảy, một đường xoắn ốc<br /> và hai đường xoắn ốc đảo ngược. Phương án thiết kế, lắp đặt các mô hình thiết bị là riêng biệt. Sau đó<br /> được thí nghiệm, phân tích và so sánh dao động của từng mô hình. Kết quả cho thấy, cả ba dạng mô<br /> hình thiết bị đều có ảnh hưởng làm giảm biên độ cũng như tần số VIV gây ra.<br /> Từ khóa: Đường ống biển; dao động; thiết bị triệt tiêu; tấm xoắn ốc.<br /> <br /> <br /> Abstract<br /> <br /> The paper present three kinds of design model for vortex – induced vibration VIV suppression device<br /> which are the turbulence fiber suppression device, the single reverse coupling helical strakes suppression<br /> device and the double reverse coupling helical strakes suppression device. To investigate the vibration<br /> characteristics and the suppression effects of each modle, an experiment study is carried out. The result<br /> show that each model contributes to reduce the VIV response in some certain extent.<br /> <br /> Keywords: Marine risers; vortex – induced vibration VIV; suppression device; helical strakes.<br /> <br /> 1. GIỚI THIỆU CHUNG đường ống dễ bị phá hủy. Do đó, vấn đề triệt tiêu<br /> nguồn gây ra dao động đó đã được rất nhiều các<br /> Hiện nay, cùng với nguồn tài nguyên dầu mỏ ở<br /> học giả tham gia nghiên cứu [1-4].<br /> thềm lục địa đã giảm dần, việc khai thác dầu mỏ<br /> đã dần dần chuyển dịch ra vùng biển, đặc biệt là Để triệt tiêu, phòng ngừa VIV gây lên, thông<br /> vùng nước sâu. Ở đó trữ lượng dầu mỏ là không thường áp dụng hai phương pháp: thay đổi đặc<br /> hề nhỏ. Hệ thống đường ống là thiết bị quan trọng tính kết cấu của đường ống, thay đổi dòng xoáy<br /> để truyền tải lượng dầu khí từ đáy biển tới giàn nước phía sau của ống. Hình 1 đưa ra một số thiết<br /> giáo phía trên mặt biển. Khi dòng hải lưu chảy qua bị nhằm triệt tiêu dao động của đường ống. Alen<br /> đường ống dẫn sẽ tạo thành các dòng xoáy nước [5] đưa ra mô hình thiết bị: Bọc thêm ống lót tại<br /> một số vị trí cục bộ trên đường ống, kết quả cho<br /> phía sau, gây nên dao động cho đường ống. Khi<br /> thấy, hiệu quả triệt tiêu dao động là tương đối tốt,<br /> tần số dòng xoáy nước sấp xỉ với tần số tự nhiên<br /> lắp đặt đơn giản. Sau đó trên ống lót, tiếp tục cải<br /> của đường ống thì sự dao động càng tăng, gây<br /> tiến đó là lắp đặt thêm các bản xoắn quanh trụ.<br /> kích thích dòng xoáy. Mặc dù những dao động<br /> Wong [6], thông qua thí nghiệm, tiến hành so sánh<br /> đó không trực tiếp làm hỏng đường ống nhưng<br /> giữa mô hình ống lót với mô hình bản xoắn quanh<br /> do chu kỳ dòng xoáy ngắn, dao động tương đối<br /> trụ cho thấy, mô hình bản xoắn quanh trụ có tác<br /> lớn, làm ảnh hưởng tới độ bền mỏi và kết cấu của<br /> dụng tốt đối với việc giảm biên độ dao động, giảm<br /> lực kéo. Tương tự đối với bản xoắn quanh trụ,<br /> Người phản biện: 1. PGS.TS. Phan Anh Tuấn Korkischko [7] đã tiến hành nghiên cứu, dùng các<br /> 2. TS. Ngô Văn Hệ ống trụ nhỏ quấn xung quanh trụ ban đầu, nhằm<br /> <br /> <br /> 52 Tạp chí Nghiên cứu khoa học - Đại học Sao Đỏ, ISSN 1859-4190 Số 4(63).2018<br />  LIÊN NGÀNH CƠ KHÍ - ĐỘNG LỰC<br /> <br /> khống chế sự chuyển động lớp biên của chất lỏng lượng nước 2450 t, tốc độ xe kéo là 0 m/s đến<br /> hai bên để triệt tiêu VIV gây nên. Kết quả cho thấy 6 m/s. Hình 3 thể hiện quy cách của phiến là<br /> phương pháp có hiệu quả làm giảm phạm vi lưu xoắn ốc, trong đó D là đường kính trụ, L là chiều<br /> trường phía sau dòng chảy qua ống trụ, triệt tiêu cao tấm xoắn, P là bước xoắn, P = 5,5D÷6D. Sợi<br /> được dòng xoáy phát sinh phía sau khi dòng chảy<br /> gây nhiễu loạn, tùy theo độ dài của sợi có hai loại:<br /> qua trụ.<br /> Loại sợi dài là 7D÷9D, sợi ngắn là 1,5D, các sợi<br /> Các bản xoắn ốc hiện nay đang được áp dụng nhiễu loạn được làm bằng nhựa mềm để đảm bảo<br /> rộng rãi, nhằm giảm bớt dao động do dẫn xuất tính linh hoạt của nó.<br /> của dòng xoáy. Trim [8] đã tiến hành phân tích,<br /> thí nghiệm đối với mô hình độ cao của bước xoắn Phía trên của mô hình thiết bị được gắn với một<br /> và lớp bọc bên ngoài khác nhau. Guo Haiyan [9] thước đo và đồng hồ đo lực, dùng để đo lực kéo<br /> cũng có những thí nghiệm tương tự, đối với các là lực nâng, được gắn cố định với khung xe kéo<br /> hình thức lớp bọc bên ngoài và phạm vi lớp bọc. trong bể thử. Trong đó chiều rộng của thước đo<br /> Các kết quả thí nghiệm đều cho thấy tính năng được đặt song song với xe kéo, tức là cùng hướng<br /> ảnh hưởng đến việc triệt tiêu dao động của đường<br /> với dòng chảy tới “In–line”, chiều dày song song<br /> xoắn ốc chủ yếu là: độ cao tấm xoắn, bước xoắn,<br /> với dòng chảy ngang “ Cross-flow”, hình 4 thể hiện<br /> tần số lớp bọc và kết cấu của đường ống.<br /> mô hình lắp đặt hoàn chỉnh.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 1. Thiết bị triệt tiêu dao động của đường Hình 2. Mô hình thí nghiệm<br /> ống biển<br /> <br /> Mỗi loại mô hình thí nghiệm đều có ưu, khuyết<br /> điểm khác nhau. Do đó, để đạt được tính hiệu quả<br /> của mỗi thiết bị, bài báo đưa ra một số phương<br /> án thiết kế của thiết bị triệt tiêu dao động. Qua thí<br /> nghiệm, phân tích và so sánh hiệu quả của từng Hình 3. Quy cách tấm xoắn ốc<br /> mô hình, chủ yếu đối với biên độ, tần số dao động<br /> và áp lực của đường ống. Từ đó xác định phương<br /> án thiết kế hiệu quả cao nhất.<br /> <br /> 2. LẮP ĐẶT MÔ HÌNH THÍ NGHIỆM<br /> <br /> Sử dụng bốn loại mô hình thí nghiệm, từ trái qua<br /> phải lần lượt là: ống trụ trơn, một đường xoắn ốc,<br /> 2 đường xoắn ốc đảo ngược và các sợi gây nhiễu<br /> loạn. Vật liệu của trụ là thép ống có đường kính<br /> 10 cm, dài 1,5 m, dày 5 mm, các phiến lá xoắn ốc a) b)<br /> một đường và 2 đường đều được lắp trên ống trụ<br /> Hình 4. Thiết bị đo và mô hình ống sau khi lắp đặt<br /> giống nhau. Mô hình được thực hiện trong bể thử<br /> có chiều dài 108 m, sâu 7 m, rộng 3,5 m, dung a. Thiết bị đo; b. Mô hình ống sau khi lắp đặt<br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu khoa học - Đại học Sao Đỏ, ISSN 1859-4190 Số 4(63).2018 53<br />  NGHIÊN CỨU KHOA HỌC<br /> <br /> 3. ĐIỀU KIỆN THÍ NGHIỆM số biên độ lớn nhất, và hệ số lực nâng dao động<br /> được xác định qua công thức:<br /> Do các mô hình thí nghiệm là khác nhau nên khi<br /> tiến hành thí nghiệm được chia thành sáu loại, mỗi (3)<br /> loại thí nghiệm có vận tốc dòng chảy từ 0,2 m/s<br /> đến 0,6 m/s, bước vận tốc là 0,1 m/s. Với mô hình<br /> trong đó: CL' là hệ số lực nâng dao động; L' là lực<br /> hai đường xoắn ốc đảo ngược, tại vận tốc 0,6 m/s,<br /> nâng dao động; ρ là mật độ dòng chảy; V là vận<br /> do lực cản lớn, dẫn đến thiết bị đo bị biến dạng, do<br /> tốc dòng chảy; S là diện tích mặt ướt.<br /> đó thí nghiệm không được tiếp tục, các số liệu của<br /> thí nghiệm này không được ghi lại. Dòng chảy đối 5. PHÂN TÍCH VIV CỦA CÁC MÔ HÌNH<br /> xứng và không đối xứng được thể hiện trên hình 5.<br /> 5.1. Xác định tần số ban đầu<br /> <br /> Trong thí nghiệm này, trước tiên cần căn cứ vào<br /> Hướng dòng chảy đường cong suy giảm gia tốc dao động tự do tiến<br /> hành đo đạc tần số ban đầu của từng mô hình<br /> (bảng 1). Số liệu của mỗi loại mô hình đều được<br /> tiến hành thí nghiệm nhiều lần và các trị số trung<br /> a) b) bình hoặc trị số ổn định được lấy làm kết quả<br /> cuối cùng.<br /> Hình 5. Sơ đồ dòng chảy đối xứng và dòng chảy<br /> không đối xứng. Bảng 1. Tần số dao động ban đầu của từng mô hình<br /> a. Dòng đối xứng (symmetric flow); Tần số góc<br /> Tần số ban<br /> TT Tên gọi ban đầu<br /> b. Dòng không đối xứng (asymmetric flow) đầu (fn/Hz)<br /> (ωn/rad.s-1)<br /> 4. PHƯƠNG PHÁP XỬ LÝ SỐ LIỆU<br /> 1 Ống trụ trơn 0,2467 1,5502<br /> Trong quá trình xử lý số liệu, áp dụng phương<br /> Dòng chảy<br /> pháp nhận dạng hệ thống để phân tích [10]. Đầu<br /> 2 đối xứng một 0,2472 1,5532<br /> tiên lấy tín hiệu gia tốc a của chu kỳ dao động, đường xoắn ốc<br /> sau đó khai triển đến hình thức bậc 5 của chuỗi<br /> Dòng chảy đối<br /> Fourier transform, tức là: xứng hai đường<br /> 3 0,2319 1,4572<br /> (1) xoắn ốc đảo<br /> ngược<br /> trong đó: a0, a11, a12, a21, a22, a31, a32, a41, a42, a51,<br /> Dòng chảy<br /> a52 và ω là các hệ số tương quan; t là thời gian.<br /> không đối xứng<br /> Trong quá trình phân tích, tính toán, phương 4 0,2377 1,4688<br /> hai đường xoắn<br /> pháp nhị phương sai nhỏ nhất được áp dụng ốc đảo ngược<br /> trong phương pháp nhận dạng hệ thống, nó được<br /> Sợi dài nhiễu<br /> định nghĩa như sau: Gọi M là giá trị được cho bởi 5 0,2534 1,5921<br /> loạn dòng chảy<br /> công thức:<br /> <br /> (2) Sợi ngắn nhiễu<br /> 6 0,2559 1,607<br /> loạn dòng chảy<br /> trong đó: a(t), ac(t) lần lượt là số liệu gia tốc đo<br /> được bằng thực nghiệm và gia tốc ở chuỗi Fourier 5.2. Phân tích đặc trưng dao động<br /> transform. Trong khoảng thời gian Δt, làm cho giá<br /> Đối với tốc độ dòng chảy là vô hướng, có vận tốc<br /> trị M là nhỏ nhất thì các giá trị a0, a11, a12, a21, a22,<br /> vô hướng Ur được xác định như sau:<br /> a31, a32, a41, a42, a51, a52 là các kết quả cần tìm.<br /> (4)<br /> Qua tính toán tích phân của gia tốc, đạt được trị<br /> số chuyển vị dao động theo phương ngang Ay, trong đó: U là vận tốc dòng chảy; D là đường kính<br /> thông qua giá trị trên đồng hồ đo có thể thấy được ống mô hình; fn là tần số dao động ban đầu trong<br /> chu kỳ biến đổi của lực nâng dao động F và trị nước tĩnh.<br /> <br /> <br /> 54 Tạp chí Nghiên cứu khoa học - Đại học Sao Đỏ, ISSN 1859-4190 Số 4(63).2018<br />  LIÊN NGÀNH CƠ KHÍ - ĐỘNG LỰC<br /> <br /> Đặc tính của VIV chủ yếu bao gồm biên độ và xoắn ốc thì tần số dao động của trụ có ảnh hưởng<br /> tần số, để so sánh hiệu quả của từng mô hình, ít, nhưng biên độ dao động lại có ảnh hưởng lớn.<br /> tiến hành phân biệt biên độ và tần số dao động Nguyên nhân có thể là do thiết kế các tham số của<br /> trong phạm vi vận tốc dòng chảy. Hình 6 và hình<br /> tấm xoắn ốc như bước xoắn, chiều dài và tiết diện<br /> 7 cho thấy đồ thị thay đổi biên độ (D là bội số) và<br /> tần số dao động theo vận tốc vô hướng của từng xoắn. Khi vận tốc dòng chảy là 0,2 m/s thì biên độ<br /> mô hình. Kết quả phân tích đối với cùng vận tốc của mô hình trụ trơn là 2,22D, nhưng biên độ của<br /> dòng chảy cho thấy sau khi lắp thêm một đường mô hình một đường xoắn ốc là 0,415D.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Transverse amplitude Ay<br /> Transverse amplitude Ay<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Reduced volecity Ur Reduced volecity Ur<br /> a. Trụ trơn b. Một đường xoắn ốc<br /> Transverse amplitude Ay<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Transverse amplitude Ay<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Reduced volecity Ur Reduced volecity Ur<br /> c. Hai đường xoắn ốc (asymmetric flow) d. Hai đường xoắn ốc (symmetric flow)<br /> Transverse amplitude Ay<br /> Transverse amplitude Ay<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Reduced volecity Ur Reduced volecity Ur<br /> e. Sợi dài g. Sợi ngắn<br /> <br /> Hình 6. Đồ thị biên độ dao động ngang và vận tốc vô hướng<br /> <br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu khoa học - Đại học Sao Đỏ, ISSN 1859-4190 Số 4(63).2018 55<br />  NGHIÊN CỨU KHOA HỌC<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Vibration frequency f/Hz<br /> Vibration frequency f/Hz<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Reduced volecity Ur<br /> Reduced volecity Ur<br /> b. Một đường xoắn ốc<br /> a. Trụ trơn<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Vibration frequency f/Hz<br /> Vibration frequency f/Hz<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Reduced volecity Ur Reduced volecity Ur<br /> <br /> c. Hai đường xoắn ốc (asymmetric flow) d. Hai đường xoắn ốc (symmetric flow)<br /> Vibration frequency f/Hz<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Vibration frequency f/Hz<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Reduced volecity Ur Reduced volecity Ur<br /> e. Sợi dài g. Sợi ngắn<br /> <br /> Hình 7. Quy luật biến đổi tần số dao động theo vận tốc vô hướng<br /> <br /> Đối với mô hình hai đường xoắn ốc đảo ngược, với dòng chảy không đối xứng, tại vận tốc dòng<br /> bất luận là dòng chảy đối xứng hay không đối chảy 0,2 m/s thì xuất hiện biên độ max là 2,036D,<br /> xứng thì tần số dao động ban đầu bị thay đổi đối với dòng chảy đối xứng, biên độ max chỉ có<br /> không còn quy tắc, nguyên nhân là do dòng chảy 0,124D, nó xuất hiện cả khi tốc độ dòng chảy là<br /> bao quanh trụ đã bị phá vỡ bởi hai đường xoắn 0,5 m/s. Từ đó cho thấy hướng của dòng chảy có<br /> ốc bao quanh, làm thay đổi dòng xoáy nước chảy ảnh hưởng lớn đối với hiệu quả của mô hình hai<br /> phía sau ống. Khi phân tích biên độ cho thấy, đối đường xoắn ốc đảo ngược.<br /> <br /> <br /> 56 Tạp chí Nghiên cứu khoa học - Đại học Sao Đỏ, ISSN 1859-4190 Số 4(63).2018<br />  LIÊN NGÀNH CƠ KHÍ - ĐỘNG LỰC<br /> <br /> Đối với mô hình sợi nhiễu loạn dòng chảy, chúng So sánh biên độ của mỗi loại mô hình tại các giá<br /> đều có ảnh hưởng nhất định tới tần số và biên độ trị của vận tốc cho thấy: Khi lắp đặt thêm các thiết<br /> dao động, tại một số giá trị của vận tốc vô hướng, bị triệt tiêu dao động đã triệt tiêu biên độ dao động<br /> tần số dao động xuất hiện là các thành phần tần số của đường ống. Nhưng với mô hình hai đường<br /> thấp. Nhưng độ dài, ngắn của sợi nhiễu loạn dòng xoắn ốc đảo ngược (dòng chảy đối xứng) thì hiệu<br /> chảy có ảnh hưởng rất ít tới tần số, biên độ dao quả cao nhất, biên độ dao động max đã giảm<br /> động lớn nhất của hai loại mô hình này đều xuất xuống nhỏ nhất, tiếp theo là một đường xoắn ốc.<br /> hiện tại tốc độ dòng chảy là 0,2 m/s, trong đó biên<br /> Kết cấu của hai đường xoắn ốc đảo ngược trong<br /> độ max của sợi dài là 0,82D, sợi ngắn là 1,784D.<br /> dòng chảy đối xứng và không đối xứng là như<br /> Từ đó cho thấy sợi dài có hiệu quả tốt hơn.<br /> nhau, chỉ khác nhau ở chỗ hướng của dòng chảy<br /> 6. PHÂN TÍCH, SO SÁNH KẾT QUẢ đến là khác nhau, do đó hiệu quả triệt tiêu dao<br /> động là khác nhau.<br /> Tại vận tốc dòng chảy 0,2 m/s, hình 8 cho thấy đồ<br /> thị chuyển vị VIV của mỗi loại mô hình. Biên độ Hình 10 cho thấy hệ số lực nâng của từng<br /> dao động lần lượt là: trụ trơn > hai đường xoắn mô hình tại các giá trị khác nhau của vận tốc<br /> ốc đảo ngược (dòng chảy không đối xứng) > một dòng chảy.<br /> đường xoắn ốc > hai đường xoắn ốc đảo ngược<br /> (dòng chảy đối xứng). Hình 9 cho thấy trị số biên Trụ trơn<br /> Một đường xoắn ốc<br /> độ dao động max của từng mô hình theo các trị số<br /> Lift coefficient<br /> Hai đường xoắn ốc (asymmetric flow)<br /> khác nhau của vận tốc. Hai đường xoắn ốc (symmetric flow)<br /> Sợi ngắn nhiễu loạn<br /> Trụ trơn Sợi dài nhiễu loạn<br /> Hai đường xoắn ốc (asymmetric flow)<br /> Sợi ngắn nhiễu loạn<br /> Sợi dài nhiễu loạn<br /> Một đường xoắn ốc<br /> Hai đường xoắn ốc (symmetric flow)<br /> <br /> <br /> Hình 10. Đồ thị hệ số lực nâng tại các giá trị khác<br /> Displacement/m<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> nhau của vận tốc dòng chảy<br /> <br /> Khi hệ số lực nâng dao động giảm thì độ bền mỏi<br /> của đường ống sẽ ít bị ảnh hưởng, tuổi thọ của<br /> kết cấu tăng. Mỗi loại mô hình có hệ số lực nâng<br /> là khác nhau, trong đó mô hình hai đường xoắn<br /> ốc đảo ngược (dòng chảy đối xứng) có hệ số lực<br /> nâng dao động là min, tức hiệu quả triệt tiêu dao<br /> time/s<br /> động là tốt nhất, sau đó đến mô hình một đường<br /> Hình 8. Đồ thị chuyển vị dao động của mỗi loại xoắn ốc, các sợi dài, sợi ngắn gây nhiễu loạn, cuối<br /> mô hình tại vận tốc dòng chảy 0,2 m/s cùng là hai đường xoắn ốc đảo ngược (đối với<br /> dòng chảy không đối xứng).<br /> Maximum amplitudeof vibration/m<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Trụ trơn<br /> 7. KẾT LUẬN<br /> Một đường xoắn ốc<br /> Hai đường xoắn ốc (asymmetric flow) VIV là một trong những nguyên nhân quan trọng<br /> Hai đường xoắn ốc (symmetric flow)<br /> Sợi ngắn nhiễu loạn<br /> dẫn đến độ bền mỏi, làm giảm tuổi thọ và kết cấu<br /> Sợi dài nhiễu loạn của đường ống. Việc lắp đặt thêm các thiết bị triệt<br /> tiêu dao động đã cho thấy được tính hiệu quả triệt<br /> tiêu dao động khác nhau. Khi kết cấu của thiết bị<br /> là đồng nhất, nhưng khi dòng hải dương thay đổi<br /> thì hiệu quả triệt tiêu dao động cũng thay đổi. Từ<br /> đó khi thiết kế phương án lắp đặt các mô hình thiết<br /> bị, để phát huy hiệu quả cao của từng mô hình thì<br /> speed/m.s-1<br /> việc nghiên cứu dòng hải dương cũng rất quan<br /> Hình 9. Đồ thị biên độ dao động lớn nhất theo trọng, qua kết quả nghiên cứu, thí nghiệm, có kết<br /> vận tốc dòng chảy luận như sau:<br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu khoa học - Đại học Sao Đỏ, ISSN 1859-4190 Số 4(63).2018 57<br />  NGHIÊN CỨU KHOA HỌC<br /> <br /> 1. Khi lắp đặt thêm các thiết bị triệt tiêu dao động, [3]. Lee L, Allen D W. (2005). The Dynamic Stability<br /> do dẫn xuất của dòng xoáy đã giúp làm giảm biên of Short Fairings [C]. Offshore Technology<br /> độ dao động của đường ống, so sánh giữa các Conference, Houston, Texas, USA.<br /> mô hình cho thấy biên độ dao động lớn nhất giảm [4]. Shao Chuanping, Wei Qingding (2006). Control<br /> được trên 95%.<br /> of [J] cylinder with higher Re numbers. Journal of<br /> 2. Sau khi lắp đặt thêm hai đường xoắn ốc đảo mechanics, 38(2): 164-172.<br /> ngược (đối với dòng chảy đối xứng), hiệu quả triệt [5]. Allen D W, Henning D L (2004). Partial Shroud<br /> tiêu dao động là tốt nhất. Khi vận tốc dòng chảy with Perforating for VIV Suppression, and Method<br /> thấp, hiệu quả triệt tiêu dao động càng rõ, biên<br /> of Using: United States Patent: US 6 685 394<br /> độ dao động giảm khoảng 95,4%, sau đó là một<br /> B1[P]. 2004-02-03.<br /> đường xoắn ốc, biên độ dao động giảm 89,4%.<br /> Còn các sợi ngắn nhiễu loạn và hai đường xoắn [6]. Wong H. Y., Kokkalis A. (1982). A Comparative<br /> ốc đảo ngược (đối với dòng chảy không đối xứng) Study of Three Aerodynamic Devices for<br /> thì hiệu quả không cao, biên độ dao động giảm lần Suppressing Vortex-induced Oscillation [J]. J<br /> lượt là 63,04% và 8,21%. Wind Eng Indust Aerodyn, 1982(10): 21-29.<br /> <br /> 3. Kết cấu của hai đường xoắn ốc đảo ngược đối [7]. Korkischko I, Meneghini J.R. (2012). Suppression<br /> với dòng chảy đối xứng và không đối xứng là giống of Vortex Induced Vibration using Moving Surface<br /> nhau, khác nhau là do hướng của dòng chảy. Từ Boundary-layer Control [J]. Journal of Fluids and<br /> đó, khi áp dụng, để phát huy được hiệu quả tốt Structures, 2012, 34: 259-270.<br /> nhất của thiết bị cần nghiên cứu tỉ mỉ hướng của [8]. Trim A D, Braaten H, Lie H, et al. (2005).<br /> dòng hải dương. Experimental Investigation of Vortex-induced<br /> Vibration of Long Marine Risers [J]. Journal of Fluids<br /> TÀI LIỆU THAM KHẢO and Structures, 2005, 21: 335-361.<br /> <br /> [1]. Zdravkovich MM (1981). Review and classification [9]. Guo Haiyan, Li Xianghuan, Zhang Yongbo, et al.<br /> of Various Aerodynamic and Hydrodynamic Means (2012). Experimental study on optimal placement<br /> for Suppressing Vortex Shedding [J]. Journal of of marine risers for vibration suppression [J].<br /> Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, Journal of Ocean University of China: Natural<br /> 7:145-189. Science Edition, 2012, 42(6): 126-132.<br /> <br /> [2]. Lee L, Allen D W, Henning D L, et al. (2004). [10]. Kang Z., William C. Webster. (2009). An<br /> Damping Characteristic of Fairings for Suppressing Application of System Identification in the Two-<br /> Vortex-induced Vibrations [C]. OMAE Conference degree-freedom VIV Experiments [J]. Journal of<br /> Proceedings, Vancouver. Marine Science and Application, 2009(8): 99-104.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 58 Tạp chí Nghiên cứu khoa học - Đại học Sao Đỏ, ISSN 1859-4190 Số 4(63).2018<br />