Nghiên cứu thực nghiệm đánh giá khả năng sử dụng cát nhân tạo để chế tạo vữa cọc Micropile
Thêm vào BST
Báo xấulượt xem 2
download
Download
Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ
rong nghiên cứu này, nhóm tác giả sử dụng cát nhân tạo được nghiền từ đá granite (Ninh Thuận) để chế tạo vữa cọc micropile đảm bảo các yêu cầu đặt ra. Kết quả nghiên cứu thực nghiệm cho thấy cường độ chịu nén của vữa cọc micropile sử dụng cát nghiền có thể đạt 46,3MPa khi tỉ lệ N/X = 0,43; độ chảy xòe của hỗn hợp vữa đạt trung bình 22,6cm. Những giá trị này của vữa chế tạo từ cát nhân tạo hoàn toàn phù hợp để sử dụng làm thành phần của vữa cọc micropile theo một số hướng dẫn thiết kế và thi công hiện hành.
Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!
Nội dung Text: Nghiên cứu thực nghiệm đánh giá khả năng sử dụng cát nhân tạo để chế tạo vữa cọc Micropile
- Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 14 Số 03 năm 2024 ứ ự ệm đánh giá khả năng sử ụ ạ để ế ạ ữ ọ ễn Văn Mạ , Bùi Văn Đứ ệ , Đào Phúc Lâm , Tăng Văn Lâm ần Văn Tiế Trường Đạ ọ ỏ Đị ấ ộ ứ ạ rường Đạ ọ ỏ Đị ấ ộ Trường Đạ ọ ệ ậ ả Ừ Ắ ạ ệ ầ ử ụng cát để ậ ệ ự ở ệ ấ ớ ồ ừ ữ ọ ự ấ ạ ế ớ ầu, đồ ờ ự thườ ảnh hưở ự ới môi trườ ạo còn đượ ọ ề ả ẩ ề ừ đá ự ềm năng sả Cường độ ấ ạ ở ệ ấ ớ ầ ệ ự là đồ ọc micropile (đườ Độ ả 300mm) thường đượ ử ụ ặc gia cườ ề ổ, cũ cầ ấ , đặ ệ trong điề ệ ạ ế ảnh hưởng đế ậ ữ ọ micropile thường đượ ế ạ ừ ỗ ợp nước và xi măng vớ ỉ ệ , cường độ ị ủ ữ ở ổi đạ MPa, độ ả cm để đả ảo tính công tác khi bơm. ứ ả ử ụ ạo đượ ề ừ đá granite (Ninh Thuận) để ế ạ ữ ọc micropile đả ả ầu đặ ế ả ứ ự ệ ấ cường độ ị ủ ữ ọ ử ụ ề ể đạ ỉ ệ N/X = 0,43; độ ả ủ ỗ ợ ữ đạ ữ ị ủ ữ ế ạ ừ ạ ợp để ử ụ ầ ủ ữ ọ ộ ố hướ ẫ ế ế ệ high since Vietnam’s topography includes ớ ệ ự Do đó, nế ế ụ ử ụ ự nhiên như hiệ ữa nướ ẽ ế ầ ọ ề ệ ầ ử ụng cát để ậ ệ ự ệ ả ớ ể ế ộ ủa đất nướ như nhà dân dụ ầu đườ ấ ớ ủ ệ ế, trong tươn ầ ầ ả ứ ử ụ ậ ệ ới để ậ ệ ự ầ ử ụ ự nướ ế ộ ầ ặ ộ ự ố ạ ậ ệ năm khoả ệ , trong khi đó công suấ ấ ế ự ử ụ ền đã và đang nhận đượ ự ỉ ả ệ /năm [1]. Qua đó cho thấ ồ ề ự quan tâm, đặ ệ ạ ố ện tích đồ ớ ợ ỉ đáp ứng đượ ừ 40% đế ầ ữ lượng đá sử ụ ả ấ ề *Liên hệ tác giả: nguyenvanmanh@humg.edu.vn Nhận ngày 08/05/2024, sửa xong ngày 13/06/2024, chấp nhận đăng ngày 14/06/2024 JOMC 18 Link DOI: https://doi.org/10.54772/jomc.03.2024.617
- Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 14 Số 03 năm 2024 ị ế ố 9 tháng 6 năm 2017 củ bê tông thương phẩ đả ảo đượ ờ ủ ủ tướ ủ ầ ộ ự ề ả ự ệm để đánh giá khả năng sử ụ ả ắ ụ ạ ế ự ở ề ừ đá vôi cho cộ ố ị ế ả ệ ộ ố địa phương và có giả ả ấ ậ ệ ế ự ở ổ ủ ẫ ử ụ ề ừ đá vôi đã nhiên để ạ ế ạ ảnh hưởng đế vượ ớ ị ế ế ấ ố môi trườ Ngày 18 tháng 8 năm 2020, Thủ tướ ủ cũng ra ả ] đã nghiên cứ ả năng sử ụ ề ừ đá vôi Hà ết đị ố 1266/QĐ TTg để ệ ến lượ ể ậ Nam để ế ạo bê tông cường độ ế ả ấ ử ụ ệ ự ệ ờ ỳ 2030, định hướng đến năm 2050 ạo đượ ả ấ ừ đá vôi Hà Nam ể ế ạo đượ Trong đó, đưa ra các mụ ụ ể như sau: giai đoạ tông cường độ cao (cường độ ị ở ổi đạ 2030: đầu tư, phát triển các cơ sở ế ế ự ả đế Đồ ờ ế ả cường độ ị ủ ử ấ ạ ằm đáp ứ ầ ựng trong nướ tăng ụ ạ ở ổi cũng cao hơn khoả ớ cườ ể ả ẩ ạo đáp ứ ầ ử ụ ử ụ ự ấn đấu đạ ự ử ụ ề ế ừ ế ả ững năm gần đây, nhu cầ ử ữ ả ạ ấ ệ ựng để ế ố ể % lượ ự công trình cũ, cổ ị văn hóa ị ử ột cao. Đặc điể ự ; ii) giai đoạ ạ ế ối đa sử ụ cơ bả ủa các công trình cũ, cổ thường là độ ề ế ấ ả ự ự ỷ ệ ử ụ ề ế ụ ụ ạt độ ả ạ ấ ạ ế ự ừ ế ả ệ ựng, cát nướ ợ ố ể ễ ấ ệ ả ạ ấp thường làm tăng tả ọ ổng lượ ự ộ ọ ẫn đến làm tăng áp lự ế ấ ền móng. Do đó, để đả ả ệ cũng đã ban hành tiêu chuẩ ề ổn đị ầ ự ệ ạt động gia cườ ế ấ ữ Như vậ ệ ứ ử ụ ạ ền móng cũ. Mặ ậy, do đặc điể ủ ế ự ự ộ ữ ải pháp đáp ứ ệ ả ỹ ật gia cườ ế ấ ề ề ố đượ ầu định hướ ể ủ ủ ề ử ụ ậ ệ thườ ụ ệ ả ậ ể ạ ế ấ ựng, đồ ờ ữ ạ ệ ả ế ộ ầ ả ạ ấ Trong trườ ợ ả ử ụ ọ ầ ả ệ ườ ể ề ữ đườ ỏ ọc micropile) đã và đang đượ ộ ữ ạo hay còn đượ ọ ề ả ẩ đượ ả ợ ọ được đị ĩ à ạ ọ đườ í ề ỏ ừ đá ự Ưu điể ổ ậ ủ ạ mm đượ à bơm vữa cường độ ạ ỗ ù ớ ố thướ ạt đượ ể ễ dàng nên đáp ứ ố ừ ầ ép gia cườ ữ ọc micropile đượ ế ế để ạo cường độ ủ ỗ ụ ể ạ thườ ặ ầu như không ớ ất nhưng cũng phải có tính công tác cao để ể bơm dễ ứ ợ ấ ữu cơ ợ ấ ạ ấ ể ệ ữ ử ụ ọ ỉ ồ ỗ ợ đượ ấ ầ ế ủ ỗ ợ ữa và bê tông, đặ ệ nướ và xi măng ỗ ợ ữ ọ thường đượ ộ cường độ ị Nhược điểm cơ bả ủ ạ ầ ỉ ệ ữ có cường độ ịu nén đơn trụ ạ ị ớ ạ ề ạ ần lượng nướ ộ ề thườ ả ủ ữ ọ ầ hơn so vớ ự ọng lượ ủ ạ ặ đượ ế ế sao cho đả ảo điề ệ ậ ợ ấ ẫn đến độ linh độ ị ạ ế bơm vữ ỗ ạ ọ ủ ữ ọ ụ ộ ềm năng sả ấ ạ ở ệ ấ ớ ớ ầ ỉ ệ ả ừ máy bơm vữ ọc đế ị ọc, đườ ệ ự là đồ ố ộ ắ ấ ồ ọ ề ọ ạ ố ọc, …v.v. Do đó, vữ ọ ầ ả ồn đá để ả ấ ạ ệ ả ấ ử có đầy đủ ất như độ ảy, cường độ, độ ổn định và độ ề ụ ạ ở nướ ạ ế ặ ều khó khăn do sự ầ ề tính lưu độ ủ ữ ọ ể làm tăng hàm lượ ả ếu đồ ộ ế ệu hướ ẫ nướ ạ ảnh hưở ực đế ụ ủ ả ấ ử ụ ạo để ế ạ ữ ữ ấ ả ế ố ảnh hưở ế ố như độ ả ủ Ở trong nướ đã có mộ ố ứ ử ụ ạ để ữ ờ ế ỉ ệ N/X đóng vai trò quan trọ ấ ế ạ ữ ự ả ] đã nghiên cứ ả ữ ở ấ ở nướ ện nay chưa có hưở ủ ỗ ợ ạ ự nhiên đế ất cơ bả ứ ử ụ ạo để ế ạ ữ ọ ủa bê tông như độ ụt và cường độ ị ế ả ấ ỗ ế ả ứ ế ạ ữ ọ ừ ợ ồ ạ ự ạ ị ể ử ụ ố ạ đả ả ầ ề cường độ ị và độ ả ủ ệ ỏ ẫn đả ả ầ ế ỹ ậ ữ ậ ợi cho quá trình thi công bơm vữ ọ ủ ỗ ợp bê tông thương phẩ ử ụ ề ừ đá ế ẩ ở ộ ố ỏ trên đị ố Đà Nẵng đã đượ ậ ệ ử ụ ẩ ụ ứ ố ế ả ứ ỉ ằ ề ừ đá phế ẩ ể ế ự nhiên để ế ạ Để ử ụ ạ ế ạo đượ ỗ ợ ữ đả ả JOMC 19
- Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 14 Số 03 năm 2024 ấ ủ ữ ọ ứu đã sử ụ Nướ nướ ử ụng để ộ ữa là nướ ạ đả ả ộ ố ạ ậ ệu như sau: ẩ nướ ử ụ ộ ữ Xi măng: i măng sử ụ ứu là xi măng PCB40 ụ để tăng độ ả ủ ữ ển cường độ ớ ạ ầ ấ ỏ ầ ủ ứ ử ụ ạ ụ ụ ẻ ẩ ụ tăng cường độ ớ ủ ạ ạ ạ đượ ề ừ đá ệ Hàm lượ ử ụ ụ gia đượ ử ụ ậ đườ ố ỡ ạ ẩ ế ủ ả ấ ụ ẻ như ế ả ử ụng 0,5 ÷ 2 lít/100kg xi măng ứ ử ụ ụ ấ ạ ậ ộ ạ do đườ ố ớ ỉ ệ mă ụ gia tăng cường độ ớ ỡ ạ ệ ậ ớ ớ ạ ủ ề ố ỡ ạ ử ụ 2 lít/100kg xi măng ứ Do đó, để đả ả ầ ề độ ả ả năng bơm ử ụ ụ ớ ỉ ệ /100kg xi măng ọ ứ ỉ ử ụ ầ ạ ẩ ầ ạ có kích thướ mm đượ ạ ỏ ế ả ộ ố ấ ậ ủ ạ ề ừ đá granite Ninh ậ đượ ả ả ộ ố ấ ậ ủ ạ ề ừ đá granite ậ ỉ Đơn vị ị Kích thướ ạ ọ lượ ọ lượ ể ố ự Độ ỗ ụ ử ụ Độ ẩ ứ Hàm lượ ụ Mô đun độ ớ ế ế ầ ấ ố ữ ạ ử ụ ữ đl ọ Hàm lượ ạ ệ ở nước ta chưa có chỉ ẫ ề ế ế ầ ấ ố ữ ạ ỉ ẩ ỉ ẫ ỹ ậ ọ ầ ử ụ ề . Do đó, để có cơ sở ấ ố ữ ạ ứ ử ụ ẩ và không tính đế ầ ố ệ ớn để ế ế sơ bộ ầ ấ ố ữ ạ ầ ấ ố ữ ạo được xác đị ạ ề ừ đá ậ 𝑋𝑋 𝑁𝑁 𝐶𝐶 ắ ể ệt đố heo phương trình sau: + + + 𝑉𝑉𝐸𝐸11 + 𝑉𝑉𝑆𝑆𝑆𝑆1 = 1000 (𝑙𝑙í 𝑡𝑡) Cát nhân tạo Ninh Thuận 𝑋𝑋 𝑁𝑁 𝐶𝐶 𝑋𝑋 , 𝑁𝑁 , 𝐶𝐶 tương ứ Trong đó: X, N, C là khối lượ dùng tương ứ ủa xi măng, 𝑉𝑉𝐸𝐸11 ; 𝑉𝑉𝑆𝑆𝑆𝑆1 tương ứ nướ ọ lượ ủa xi măng, nướ % sót sàng tích lũy ần lượ ể ể ụ ẻ ụ gia tăng cường độ ủ Đường phân bố cỡ hạt cát Ninh Thuận ấ ố ữa đả ả ầu có cường độ ị Đường giới hạn dưới ở ổi là 40MPa và độ ả ủ ữ Đường giới hạn trên ứu đã thự ệ ấ ố ữ ử ụ ỉ ệ ạ ận đượ ế ả như Cỡ sàng (mm) ả ầ ạ ủ ạ ề ừ đá granite ậ JOMC 20
- Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 14 Số 03 năm 2024 JOMC 21
- Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 14 Số 03 năm 2024 ả ấ ố ậ ệ ữ ạ ệ ỉ ệ Xi măng, Nướ ụ ụ Trên cơ sở ầ ấ ố ữ ạ ở ả ế ộ ữ xác định độ ả đúc mẫ ảo dưỡ ẫ sau đó Cát Ninh Thuận ế ệ để xác định cường độ ị ủ ẫ ữ Cường độ nén (MPa) ế ả ệ ẫ ữ Xác định độ ả ủ ữ ủ ỗ ợ ữ ạ được xác đị ằ ớ ế ẩ bướ ệ đượ ến hành như sau: (1) ạ ề ặ ấ đáy và căn chỉ đả ảo độ ẳ ằng thướ ằ Thời gian (ngày) đặ ố ụ ữ ủ ấ ồ ểu đồ ển cường độ ị ờ ủ ẫ ống để ạo độ ở đáy ỗ ợ ữa đã trộ ữ ạ ố ụ ộ ần cho đầy đế ệ ố ữ ả ục để ố ẹ ố ầ ồ ẹố phương thẳng đứ ằ ữ ừ ả ả Cường độ ầ ủ ữ đến 15 giây), dùng thước đo đườ ủ ữ phương ọ ới nhau. Độ ả ủ ữ ị ủ hai đườ Cường độ nén (MPa) ớ Ảnh hưở ủ ấ ối đến cường độ ị ủ ữ Xác định độ ả ủ ữ ế ạ ừ ạ ậ ế ả ệm xác định cường độ ị ủ ẫ ữ ị độ ả ủ ữ trung bình đạ ế ả ấy: cường độ ị ủ ữ ụ ộ ỉ ệ nướ như ợ ớ ầ ề độ ả ủ ữ ế ế ầ ủ ữ ể ệ ế ả ệ ấ ỉ ệ bơm cho cọ ấp thì cường độ ị ủ ữ ớ ỷ ệ ữa đạt cường độ ấ ở ổ Xác định cường độ ị ủ ẫ ữ đó ớ ỷ ệ ữa đạt cường độ tương ứ ở ổ Điề ợ ớ Sau khi đúc mẫ ẫu đượ ả ản trong điề ệ ậ ốn tăng cường độ ị ủ ữ ầ ả ệm và được ngâm nướ ảo dưỡ ổ lượng nướ ộ ầ ảm lượng nướ ợ ẫu đượ ử ụng để ế ệ ở ổ ộ ẽ ẫn đế ả ả năng bơm đượ ủ ữ ế ả ệ đượ ể ệ ấ ị độ ả ấ ả ấ ố ủ ữ ố ỉ ệ ạo đều đạt cường độ ở ổ ầ đặ JOMC 22
- Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 14 Số 03 năm 2024 ế ậ à ế ị ệ ả ế ả ứ ự ệ ế ạ ữ ọ ộ ự ạ ự ầu vượ ử ụ ạ đã đượ ộ ố ế ả cơ bản như sau: Đị ỉ • Trên cơ sở ẩ ỉ ẫ ỹ ậ ọ ủ ị ế ố CP ngày 9 tháng 6 năm 2017 củ ầ ử ụ ề ứu này đã ủ ế ậ ọ ủ thườ ỳ tháng 5 năm 2017. ấ ố ữ ạ ận đượ ỗ ợ ữ ủ ết đị ố 1266/QĐ TTg ngày 18 tháng 8 năm 2020, ố độ ảy đạ đả ả ệ ến lượ ể ậ ệ ự ệ ờ ỳ đượ ầ ề độ linh độ ủ ữ để ả năng bơm 2030, định hướng đến năm 2050. ọ ề ữ ộ ọ ệ • Cường độ ị ủ ữ ử ụ ạ ụ ộ ệ ễn Văn Đoàn (2018). Sử ụ ền để ế ạ ữ ỷ ệ ạ ứ ấy, cường độ ị ự ể ậ ộ ả ố ề ế ủ ữa càng tăng khi tỉ ệ ả Cường độ ị ự ậ ệ ện môi trườ ấ ả ự ớ ất đạt đượ ở ổ ớ ỷ ệ 0,43; cường độ ị ỏ ấ ớ ỷ ệ ồ ứ ảnh hưở ủ ỗ ợ Như vậ ớ ỷ ệ ằ ớ ạ ạo và cát thiên nhiên đế ất cơ bả ủ ạ à nhưng hỗ ợ ữ ạ ẫn đạ ọ ế ự cường độ ị ầ ỳnh Phương Nam, Vũ Hoàng Trí (2021). Xử lý đá phế ẩ ề ứ ủ ỗ ợp bê tông thương phẩ ử • Trên cơ sở á ế ả ứ ề cường độ ịu nén và độ ụ ề ạ ậ ệ ự ả ủ ữa đượ ế ạ ừ ạ ấ ể ử ết Dũng và nnk. (2021). Nghiên cứ ự ệm đánh giá khả năng ụ ạ để ế ạ ữ ọc micropile đáp ứng đầ ử ụ ề ồ ốc đá vôi cho cộ ị đủ ầ ầ ế Đây là mộ ả ệ ả ề ạ ọ ệ ự ế ả ệ môi trườ ở nướ ệ Tăng Văn Lâm, Nguyễn Văn Mạ ễ ọ ứ ả năng sử ụ ề ồ ốc đá vôi cho bê tông cường độ ộ ả ờ ảm ơn: ả ảm ơn sự ỗ ợ í ọ ố ể ả ề ững tài nguyên và môi trườ ừ ề ớ ể ấ ả ọ ự ệ ừ Đề à ứ ọ ấ ộ á ụ à Đà ạ ã ố ả xin đượ ử ờ ảm ơn tớ ệ đã hỗ ợ ệ ứ Xi măng Poóc lăng ộ ọ ệ ệ Nướ ữ ầ ỹ ậ ộ ọ ệ ệ ỉ ẫ ỹ ậ ọ ầ ử ụ ề ộ ọ ệ ệ ữa xi măng khô trộ ẵ ộ ọ ệ ệ JOMC 23
CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD
-
Nghiên cứu thực nghiệm đánh giá sức chịu tải kéo nhổ của neo xoắn
6 p | 
185
| 
9
-
Một phương pháp thực nghiệm đánh giá tuổi bền của đá mài thông qua đánh giá chỉ tiêu lực cắt trong quá trình mài
4 p | 111
| 9
-
Nghiên cứu thực nghiệm đánh giá khả năng sử dụng cát nghiền nguồn gốc đá vôi cho cột BTCT chịu nén
11 p | 47
| 5
-
Nghiên cứu thực nghiệm đánh giá cường độ chịu nén vùng neo bê tông cốt sợi thép
7 p | 121
| 4
-
Thực nghiệm công trình: Các phương pháp khảo sát và nghiên cứu - Phần 1
126 p | 11
| 4
-
Nghiên cứu thực nghiệm về bộ thu năng lượng mặt trời dạng động gia nhiệt nước nóng
6 p | 21
| 3
-
Nghiên cứu thực nghiệm đánh giá cường độ chịu nén của bê tông được kiềm chế nở ngang bằng tấm CFRP
13 p | 18
| 3
-
Nghiên cứu thiết kế và chế tạo hệ thống cung cấp nhiên liệu khí dầu mỏ hóa lỏng (LPG) cho động cơ diesel
4 p | 8
| 3
-
Phương pháp số và thực nghiệm đánh giá đặc trưng bền mỏi của chi tiết máy khi chịu trạng thái ứng suất phức tạp
14 p | 11
| 3
-
Nghiên cứu thực nghiệm đánh giá khả năng gia cường dầm chịu uốn 4 điểm bằng vật liệu TRC
10 p | 23
| 3
-
Nghiên cứu thực nghiệm đánh giá quá trình cháy của nhiên liệu trong buồng cháy thể tích không đổi (CVCC)
5 p | 44
| 3
-
Đánh giá kết quả nghiên cứu thực nghiệm xác định đường kính D1 tối ưu trên bánh công tác tua bin tia nghiêng
3 p | 79
| 3
-
Nghiên cứu thực nghiệm đánh giá ảnh hưởng của tỷ lệ ethanol thay thế đến hệ số dư lượng không khí λ đối với động cơ sử dụng lưỡng nhiên liệu diesel-ethanol
7 p | 63
| 2
-
Nghiên cứu thực nghiệm đánh giá ảnh hưởng của tỷ lệ ethanol thay thế đến tiêu hao nhiên liệu đối với động cơ sử dụng lưỡng nhiên liệu diesel-ethanol
8 p | 43
| 2
-
Thực nghiệm đánh giá mô đun cắt phức và các chỉ tiêu cơ lý cơ bản của nhựa đường với hàm lượng phụ gia SBS khác nhau
9 p | 66
| 2
-
Nghiên cứu thực nghiệm đánh giá ảnh hưởng của tỷ lệ bio-diesel lên đặc tính làm việc của hệ thống phun nhiên liệu kiểu tích áp common rail
6 p | 61
| 2
-
Nghiên cứu thực nghiệm đánh giá cường độ chịu kéo uốn của bê tông nhựa đường polime và bê tông nhựa thông thường thông qua chỉ tiêu cường độ ép chẻ
4 p | 3
| 1
Chịu trách nhiệm nội dung:
Nguyễn Công Hà - Giám đốc Công ty TNHH TÀI LIỆU TRỰC TUYẾN VI NA
LIÊN HỆ
Địa chỉ: P402, 54A Nơ Trang Long, Phường 14, Q.Bình Thạnh, TP.HCM
Hotline: 093 303 0098
Email: support@tailieu.vn
Giấy phép Mạng Xã Hội số: 670/GP-BTTTT cấp ngày 30/11/2015 Copyright © 2022-2032 TaiLieu.VN. All rights reserved.
