Luận văn Thạc sĩ Kỹ thuật xây dựng: Phân tích ảnh hưởng của phi tuyến vật liệu và phi tuyến hình học đến phản ứng chịu địa chấn của nhà cao tầng

LỜI CAM ĐOAN

Tôi xin cam đoan luận văn này là công trình nghiên cứu của riêng tôi. Các số liệu,

và kết quả trong luận văn là trung thực và chưa được công bố trong các tạp chí khoa

học và công trình nào khác.

Các thông tin số liệu trong luận văn này đều có nguồn gốc và được ghi chú rõ ràng./.

Tác giả

Bùi Minh Phúc

iii

TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ

Đề tài: Phân tích ảnh hưởng của phi tuyến vật liệu và phi tuyến hình học đến phản ứng

chịu địa chấn của nhà cao tầng

Tác giả luận văn : Bùi Minh Phúc Khoá: 4 ( Lớp 16CHXD1)

Người hướng dẫn: Ts. Nguyễn Hồng Ân

Nội dung tóm tắt:

1. Lý do chọn đề tài

Hiện nay khi thiết kế nhà cao tầng đa phần các kỹ sư chỉ xét đến tính đàn hồi của

công trình ( vì nó đơn giản và cho ra kết quả nhanh chóng ) mà bỏ qua sự làm việc ngoài

miền đàn hồi của vật liệu và ảnh hưởng của hiệu ứng P - Delta.

Trong thực tế khi công trình chịu tác động của động đất, nếu chỉ xét tính đàn hồi

của công trình thì sẽ không cho ra kết quả chính xác cao. Vì khi có động đất xảy ra thì

công trình còn chịu thêm phi tuyến vật liệu và phi tuyến hình học.Vì vậy khi thiết kế nhà

cao tầng nếu chỉ xét tính đàn hồi mà bỏ qua việc xét đến phi tuyến vật liệu và phi tuyến

hình học là không thực tế và không an toàn.

2. Lợi ích, ý nghĩa của đề tài

Đề tài mong muốn mang lại sự thấu hiểu về ảnh hưởng của phi tuyến vật liệu và

phi tuyến hình học đến phản ứng chịu địa chấn của công trình. Kết quả của đề tài sẽ cho

thấy khi thiết kế nhà cao tầng nếu xét riêng phi tuyến vật liệu hoặc xét riêng phi tuyến

hình học, hoặc trường xét cả phi tuyến vật liệu và phi tuyến hình học cùng lúc sẽ cho ra

kết quả sai lệch như thế nào so với chỉ xét tính đàn hồi của nhà cao tầng.

3. Mục tiêu, đối tượng và phạm vi nghiên cứu

3.1 Mục tiêu tổng quát

Phân tích ảnh hưởng của phi tuyến vật liệu và phi tuyến hình học đến phản ứng

chịu địa chấn của nhà cao tầng.

MỞ ĐẦU

1. Lý do chọn đề tài

Hiện nay khi thiết kế nhà cao tầng đa phần các kỹ sư chỉ xét đến tính đàn hồi

của công trình ( vì nó đơn giản và cho ra kết quả nhanh chóng ) mà bỏ qua sự làm việc

ngoài miền đàn hồi của vật liệu và ảnh hưởng của hiệu ứng P - Delta.

Trong thực tế khi công trình chịu tác động của động đất, nếu chỉ xét tính đàn hồi

của công trình thì sẽ không cho ra kết quả chính xác cao. Vì khi có động đất xảy ra thì

công trình còn chịu thêm phi tuyến vật liệu và phi tuyến hình học.Vì vậy khi thiết kế

nhà cao tầng nếu chỉ xét tính đàn hồi mà bỏ qua việc xét đến phi tuyến vật liệu và phi

tuyến hình học là không thực tế và không an toàn.

2. Lợi ích, ý nghĩa của đề tài

Đề tài mong muốn mang lại sự thấu hiểu về ảnh hưởng của phi tuyến vật liệu và

phi tuyến hình học đến phản ứng chịu địa chấn của công trình. Kết quả của đề tài sẽ

cho thấy khi thiết kế nhà cao tầng nếu xét riêng phi tuyến vật liệu hoặc xét riêng phi

tuyến hình học, hoặc trường xét cả phi tuyến vật liệu và phi tuyến hình học cùng lúc sẽ

cho ra kết quả sai lệch như thế nào so với chỉ xét tính đàn hồi của nhà cao tầng.

3. Mục tiêu, đối tượng và phạm vi nghiên cứu

3.1 Mục tiêu tổng quát

Phân tích ảnh hưởng của phi tuyến vật liệu và phi tuyến hình học đến phản ứng

chịu địa chấn của nhà cao tầng.

3.2 Mục tiêu cụ thể

Để thấy được mức độ ảnh hưởng của phi tuyến vật liệu và phi tuyến hình học đến

phản ứng chịu địa chấn của công trình khi chịu ảnh hưởng của động đất, đề tài sẽ tiến

hành phân tích một công trình có chiều cao 21 tầng và tầng hầm chịu một bộ động đất

có sẵn, ứng với các trường hợp sau:

+ Trường hợp 1 : Chỉ xét đến tính đàn hồi.

+ Trường hợp 2 : Chỉ xét phi tuyến vật liệu.

+ Trường hợp 3 : Chỉ xét phi tuyến hình học.

+ Trường hợp 4 : Xét cả phi tuyến vật liệu và phi tuyến hình học.

4. Đối tượng và phạm vi nghiên cứu

Phân tích một công trình có chiều cao 21 tầng và tầng hầm ở thành phố HCM với

kết cấu khung BTCT.

Để đánh giá mức độ ảnh hưởng của phi tuyến vật liệu và phi tuyến hình học, đề

tài sẽ đánh giá thông qua các chỉ tiêu: chuyển vị tầng, độ lệch tầng, và nội lực của các

cấu kiện.

5. Phương pháp nghiên cứu

Sử dụng phương pháp phân tích theo miền thời gian. Phương pháp phân tích

động đất theo miền thời gian cho phép xác định được toàn bộ quá trình phản ứng của

hệ kết cấu dưới tác động của tải trọng động đất. Phương pháp này dựa trên cơ sở các

biểu đồ gia tốc nền động đất có sẵn theo hàm thời gian.

6. Dự kiến kết quả đạt được

Kết quả sau khi nghiên cứu đề tài sẽ làm rõ sự cần thiết của việc phải xét đến phi

tuyến vật liệu và phi tuyến hình học trong thiết kế nhà cao tầng có khả năng chịu địa

chấn.

CHƯƠNG I: TỔNG QUAN VỀ NHÀ CAO TẦNG VÀ ĐỘNG ĐẤT

1.1 Tổng quan về nhà cao tầng

Với tốc độ phát triển kinh tế xã hội như hiện nay. Nhà cao tầng bắt đầu trên cuộc

đua thống trị các công trình xây dựng có quy mô lớn, ở các quốc gia và vùng lãnh thổ

trên thế giới. Các công trình xây dựng trên thế giới nói chung và Việt Nam nói riêng

đang phát triển cấp tiến về chiều cao cũng như độ phức tạp.

Hệ kết cấu trong nhà cao tầng phải đáp ứng được các yêu cầu về biến dạng,

chuyển vị và cường độ chịu tải của tòa nhà.

Đặc biệt là việc xác định phản ứng của công trình trước các yếu tố tác động của

điều kiên bên ngoài như tải trọng gió, động đất v.v… là rất quan trọng trong việc thiết

kế kết cấu nhà cao tầng khi chịu tác động của tải trọng ngang.

Nhà cao tầng khi có chiều cao càng lớn thì ảnh hưởng của tải trọng ngang tác

động lên kết cấu nhà cao tầng càng lớn. Lúc đó sự biến dạng và chuyển vị theo phương

ngang không những chỉ ảnh hưởng đến điều kiện sử dụng bình thường của công trình

mà còn ảnh hưởng đến sự an toàn của kết cấu thông qua hiệu ứng P-Delta (Dựa trên bài

toán phi tuyến hình học). P-Delta là hiệu ứng gây ra moment uốn khá lớn trong cột do

chuyển vị ngang tương đối lớn giữa hai đầu cột. Nhằm đáp ứng yêu cầu chính xác

trong thiết kế kết cấu nhà cao tầng chịu tải trọng ngang, khi tính toán xét đến hiệu ứng

P-Delta cần được quan tâm một cách đúng mức.

1.2 Tổng quan về động đất

Động đất là một trong những thảm họa thiên nhiên nghiêm trọng từ hàng ngàn

năm. Các trận động đất lớn đã gây ra bất ổn xã hội nặng nề ở các vùng lân cận của tâm

chấn. Đặc biệt là với các công trình kiến trúc, nhà cao tầng bị hư hỏng, gây thiệt hại

cho người và tài sản, nhất là trong khu vực thành thị, nơi tập trung nhiều các công trình

xây dựng.

Điều đáng sợ hơn là cho đến nay khoa học và kỹ thuật đương đại vẫn chưa dự

báo chính xác thời điểm và địa điểm động đất sẽ xảy ra. Do đó, con người chưa có biện

pháp phòng chống chủ động đối với từng trận động đất. Và như một hệ lụy tất yếu, khi

động đất xảy ra gây thiệt hại rất to lớn về người và tài sản.

Để hạn chế các tổn thất do động đất và đảm bảo an toàn, cần phải không ngừng

nghiên cứu phân tích thiết kế kết cấu, cũng như đưa ra các giải pháp tính toán phù hợp

nhằm giúp cho các công trình ngày càng nâng cao khả năng chịu lực dưới tác động của

các trận động đất.

1.3 Tổng quan về thiết kế nhà cao tầng

Theo quan niệm hiện đại trong thiết kế kháng chấn, sự làm việc của một công

trình xây dựng trong thời gian xảy ra động đất phụ thuộc vào hai yếu tố chính: Cường

độ động đất và Chất lượng công trình. Nếu chất lượng công trình là một yếu tố có độ

tin cậy tương đối cao vì nó phụ thuộc vào những điều kiện có thể kiểm soát như

phương pháp thiết kế, tính toán, thi công…thì cường độ động đất lại là một yếu tố có

độ tin cậy rất thấp bởi các số liệu động đất còn rất hạn chế.

Do đó quan điểm thiết kế kháng chấn đúng đắn nhất hiện nay là chấp nhận tính

không chắc chắn của hiện tượng động đất để tập trung vào việc thiết kế các công trình

có mức độ an toàn chấp nhận được.

Các công trình xây dựng được thiết kế theo quan điểm này phải có độ cứng, độ bền

và độ dẽo ở mức độ thích hợp nào đó nhằm bảo đảm trong trường hợp động đất xảy ra

sinh mạng con người được bảo vệ, các hư hỏng được hạn chế và những công trình quan

trọng có chức năng bảo vệ cư dân vẫn có thể duy trì hoạt động.

Vì vậy mục tiêu của việc thiết kế kháng chấn hiện nay là giảm đến mức tối đa xác

suất hư hỏng ở các công trình xây dựng khi xảy ra các trận động đất trung bình và chấp

nhận các hư hại lớn (nhưng không sụp đổ) ở các kết cấu chịu lực khi xảy ra các trận

động đất mạnh.

1.4 Các nghiên cứu tương tự

1.4.1 Các nghiên cứu trên thế giới

Tantala M.W. và Deodatis G. (2002) Nghiên cứu tập trung vào việc đánh giá

độ tin cậy của các tòa nhà cao tầng chịu tải trọng động đất. Những nhược điểm của kết

cấu nhà cao tầng được thể hiện qua sự phát triển các đường cong xác suất phá hủy

(fragility curves). Các đường cong này cho thấy khả năng vượt quá mức quy định thiệt

hại của một loạt các cường độ chuyển động mặt đất. Do đó chúng cực kỳ quan trọng

trong việc đánh giá các rủi ro cho công trình chịu tác động bởi các trận động đất tiềm

ẩn.

Jack P. Moehle (2006) Trình bày xu hướng trong thiết kế kháng chấn của các tòa

nhà cao tầng là sử dụng phương pháp tiếp cận dựa trên hiệu quả phân tích động phi

tuyến để mô phỏng phản ứng dự kiến trận động đất.

Liel A.B. , Haselton C.B. , Deierlein G.G. và Baker J.W. (2009) Trình bày và

đánh giá sự tác động của mô hình không chắc chắn của các tòa nhà. Nghiên cứu bao

gồm việc đánh giá xác suất của sự sụp đổ cấu trúc rủi ro thông qua mô phỏng phản ứng

phi tuyến, do sự kết hợp chặt chẽ những bất ổn liên quan đến chuyển động mặt đất và

mô hình hóa kết cấu.

Leon O.D. (2010) Đánh giá thiệt hại do địa chấn của các kết cấu bê tông cốt thép.

Bài viết này tập trung vào một số kỹ thuật đánh giá xác định tổn thất có thể đối với các

tòa nhà bê tông cốt thép trong trường hợp xảy ra động đất. Nghiên cứu cho thấy mặc

dù có nhiều tiến bộ trong lĩnh vực dự báo địa chấn, tuy nhiên động đất vẫn không thể

dự đoán chính xác về thời gian, cường độ hoặc vị trí. Ngay cả khi có thể dự đoán chính

xác, thì sự xuất hiện động đất và khả năng gây ra hậu quả của nó là không thể ngăn

chặn được. Nguy hiểm địa chấn và các nguy cơ không thể được loại bỏ, nhưng ta có

thể ngăn chặn một phần hoặc giảm thiểu thiệt hại bằng cách kết hợp các loại dữ liệu có

sẵn để đưa vào phân tích, áp dụng. Lựa chọn để ứng dụng những mô hình có độ tin cậy

hoặc các công trình áp dụng các kỷ thuật công nghệ kháng chấn phát triển đã được

nghiên cứu.

1.4.2 Các nghiên cứu trong nước

Đinh Văn Thuật (2011) Trình bày một phương pháp đánh giá chuyển vị ngang

phi tuyến lớn nhất của kết cấu nhà nhiều tầng được thiết lập dựa theo kết quả phân tích

tĩnh phi tuyến kết cấu chịu tải trọng động đất và kết hợp sử dụng phổ gia tốc thiết kế

đàn hồi qui định trong TCXDVN 9386-2012 với các mức cản nhớt khác nhau. Trong

nghiên cứu này, một ví dụ tính toán minh hoạ được thực hiện cho kết cấu khung nhà

thép cao 10 tầng được thiết kế xây dựng ở Hà Nội, và được kiểm chứng với kết quả

phân tích động phi tuyến theo lịch sử thời gian dưới tác dụng của 10 băng gia tốc nền

nhân tạo tương ứng với phổ gia tốc thiết kế đàn hồi. Kết quả đã chỉ ra rằng phương

pháp đánh giá tương đối tốt chuyển vị ngang phi tuyến lớn nhất ở đỉnh mái của kết cấu

nhà nhiều tầng.

Trần Thanh Tuấn, Nguyễn Hồng Ân & Nguyễn Khánh Hùng (2014) Trình bày

cách đánh giá độ chính xác và sai lệch của chuyển vị mục tiêu được xác định bằng

phương pháp đẩy dần MPA (Modal Pushover Analysis) dựa trên phổ khả năng

(Capacity Spectrum Method) cho khung thép phẳng một nhịp với 3, 6, 9, 12, 15 và 18

tầng chịu tác động của hai bộ động đất với tần suất xảy ra là 2% và 10% trong 50 năm.

Kết quả của phương pháp MPA-CSM được so sánh với kết quả phương pháp đẩy dần

chuẩn SPA (Standard Pushover Analysis), phương pháp MPA (Modal Pushover

Analysis) và kết quả chính xác của phương pháp phân tích theo miền thời gian NL-

RHA (Nonlinear Response History Analysis).

Nguyễn Thế Sơn (2014) Sử dụng phương pháp thiết kế kháng chấn khung bê

tông cốt thép dựa vào phân tích tĩnh phi đàn hồi đẩy dần SPA (pushover) thay cho

phương pháp phân tích đàn hồi tuyến tính có sử dụng hệ số ứng xử q như đã đề cập

trong tiêu chuẩn Eurocode 8, Minh họa chi tiết cho ưu và nhược điểm của phương pháp

nghiên cứu này bằng một khung BTCT 10 tầng được thiết kế theo tiêu chuẩn Eurocode

8, Các cấp độ làm việc và chuyển vị mục tiêu của hệ kết cấu theo Eurodode 8 được

nghiên cứu và so sánh với FEMA273 bằng phần mềm ETABS.

Nguyễn Hồng Hải, Nguyễn Hồng Hà và Vũ Xuân Thương (2014) Trình bày

nghiên cứu của một số tác giả trên thế giới liên quan tới việc sử dụng phổ chuyển vị

trong phân tích ứng xử của kết cấu nhà cao tầng chịu động đất theo phương pháp dựa

trên chuyển vị. So sánh kết quả phân tích khi áp dụng phổ chuyển vị theo tiêu chuẩn

Việt Nam TCVN 9386:2012 và tiêu chuẩn Mỹ ASCE 7-2010, Kết quả cho thấy phổ

chuyển vị theo tiêu chuẩn TCVN 9386:2012 không phù hợp để xác định chuyển vị mục

tiêu cho kết cấu nhà cao tầng đồng thời kiến nghị sử dụng phổ chuyển vị theo ASCE 7

để phân tích.

2.1 Thế nào là nhà cao tầng ?

2.1.1 Định nghĩa

Nhà cao tầng, được phân loại theo nhiều tiêu chí khác nhau, tùy thuộc vào điều

kiện kinh tế xã hội của từng nước. Nhà nhiều tầng không có định nghĩa cụ thể.

Theo Ủy ban Nhà cao tầng Quốc tế: “Ngôi nhà mà chiều cao của nó là yếu tố

quyết định các điều kiện thiết kế, thi công hoặc sử dụng khác với ngôi nhà thông

thường được gọi là nhà cao tầng”.

Trong cuộc hội thảo quốc tế về nhà cao tầng, người ta đã phân loại nhà cao tầng

như sau:

+ Nhà nhiều tầng là nhà có số tầng từ 10 – 12 tầng.

+ Nhà cao tầng là nhà có số tầng từ 25 – 30 tầng.

+ Nhà chọc trời là nhà có số tầng lớn hơn 30 tầng.

Các định nghĩa trên cũng chỉ là qui ước. Bởi vậy nhà cao tầng theo định nghĩa

trên còn có thể gọi là nhà nhiều tầng để phân biệt với nhà ít tầng.

2.1.2 Phân loại

Phân loại theo mục đích sử dụng: nhà ở, nhà làm việc và các dịch vụ khác.

Phân loại theo hình dạng:

+ Nhà tháp: mặt bằng vuông, tròn, tam giác hay đa giác đều. Việc giao thông

theo phương đứng, tập trung ở một khu vực duy nhất (khách sạn, phòng làm việc).

+ Nhà dạng thanh: mặt bằng hình chữ nhật, có nhiều đơn vị giao thông theo

phương đứng (nhà ở).

Phân loại theo chiều cao nhà:

+ Nhà cao tầng loại I: từ 9 đến 16 tầng (từ 40 đến 50m).

+ Nhà cao tầng loại II: từ 17 đến 25 tầng (dưới 80m). 5

+ Nhà cao tầng loại III: từ 26 đến 40 tầng (dưới 100m).

+ Nhà rất cao: trên 40 tầng (trên 100m).

Phân loại theo vật liệu cơ bản dùng để thi công kết cấu chịu lực: + Nhà cao tầng bằng bê tông cốt thép.

+ Nhà cao tầng bằng thép. + Nhà cao tầng có kết cấu hỗn hợp bê tông cốt thép và thép. 2.1.3 Tải trọng tác động

2.1.3.1 Tải trọng thẳng đứng

Tải trọng thường xuyên: là tải trọng có vị trí, phương, chiều tác động và giá trị

không đổi trong quá trình sử dụng.

Tải trọng tạm thời: là tải trọng tác động không thường xuyên như: người, vật dụng

trong nhà … có phương, chiều, điểm đặt và giá trị có thể thay đổi.

2.1.3.2 Tải trọng ngang

Tải trọng gió do tác động của khí hậu và thời tiết thay đổi theo thời gian, độ cao,

địa điểm dưới dạng áp lực trên các mặt hứng gió hoặc hút gió của ngôi nhà.

Tải trọng động đất là một trong những tải trọng đặc biệt, là các lực quán tính phát

sinh trong công trình khi nền đất chuyển động. Tải trọng động đất có thể tác dụng đồng

thời theo phương thẳng đứng và phương ngang. Trong tính toán kết cấu nhà cao tầng

thường chỉ xét đến tác động ngang của tải trọng động đất.

Nhà cao tầng là một hệ thống kết cấu chịu lực khá phức tạp. Trước hết, tải trọng

thẳng đứng và tải trọng ngang ở các tầng dưới rất lớn, đồng thời có nhiều khả năng

xuất hiện moment xoắn tổng thể cả ngôi nhà với giá trị lớn do gió và động đất. Điều đó

gây nguy hiểm cho kết cấu.

Trong nhà nhiều tầng người ta bố trí một hệ kết cấu không gian gồm các kết cấu

phát triển theo phương đứng như khung, vách, lõi và các kết cấu phát triển theo

phương ngang là sàn các tầng. Các kết cấu này liên kết với nhau thành một hệ không

gian để chống lại các lực dọc, moment uốn và moment xoắn xuất hiện trong hệ kết cấu.

2.1.3.3 Các loại tải trọng khác

Tác động do co ngót, từ biến của bê tông.

Tác động do ảnh hưởng của sự lún không đều.

Tác động do ảnh hưởng của sự thay đổi nhiệt độ, độ ẩm môi trường.

Tác động do các sai lệch khi thi công, do thi công các công trình lân cận…

Ngoài ra còn có các tải trọng đặc biệt khác phát sinh do hoạt động của con người

như hỏa hoạn, cháy nổ, máy móc, xe cộ, thiết bị va đập vào công trình …

Bảng 1.1 Một số công trình nhà cao tầng trên thế giới

Chiều cao ( m ) Tên công trình Quốc gia

Tháp Burj Khalifa

Dubai

827,8

Tháp Thượng Hải

Trung Quốc

634 Tháp Abraj Al-Bait

Ả Rập Saudi

600,7

Mỹ

541 Trung tâm Thương mại Thế giới 1 Tháp Đài Bắc 101

Đài Loan

509 Tháp đôi Petronas

Malaysia

452

Mỹ

Tháp Willis

442,3

Dubai

426 Mỹ

425,5

Marina 101 Chung cư 432 Park Avenue Tháp Al Hamra

Kuwait

413

( Nguồn: Tác giả tự thực hiện )

Tháp Burj Khalifa Tháp Đài Bắc 101

Tháp đôi Petronas Tháp Abraj AI Bait 1 ( Nguồn: Internet ) Hình 1.1 Nhà cao tầng trên thế giới

- Ở đất nước ta, những năm gần đây đã và đang xây dựng rất nhiều công trình

nhà cao tầng các công trình nhà cao tầng. Nhà cao tầng đã đem lại cho các đô thị một

bộ mặt mới, một cảnh quan mới, một không gian kiến trúc hiện đại, tạo ra biểu tượng

cho nền văn minh và tiến bộ khoa học kỹ thuật. Việt Nam trong những năm gần đây số

lượng nhà trên 20 tầng tăng nhanh.

Bảng 1.2 Một số công trình nhà cao tầng ở Việt Nam

Tên công trình Số tầng Chiều cao ( m )

The Landmark 81 81 461,3

Keangnam Hanoi 72 336

Hanoi Lotte Center 65 265

68 Tháp Bitexco 262

Tháp VietcomBank 35 206

Saigon Center 2 42 193,7

Diamond Flower Tower 34 177

( Nguồn: Tác giả tự thực hiện )

Toà thị chính Đà Nẵng Bitexco Financial Tower

Landmark 81 Vietcombank Tower ( Nguồn: Internet )

Hình 1.2 Một số toà nhà cao tầng ở Việt Nam

2.1.4 Những hệ kết cấu chịu lực nhà cao tầng

2.1.4.1 Các cấu kiện chịu lực cơ bản

Các cấu kiện chịu lực chính tạo thành các hệ chịu lực nhà cao tầng bao gồm:

+ Cấu kiện dạng thanh: cột, dầm, thanh chống, thanh giằng.

+ Cấu kiện không gian: là các vách nhiều cạnh hở hoặc khép kín, tạo thành các

+ Cấu kiện dạng tấm: Tường, sàn.

hộp bố trí bên trong nhà, được gọi là lõi cứng. Ngoài lõi cứng bên trong, còn có các

dãy cột bố trí theo chu vi nhà với khoảng cách nhỏ tạo thành một hệ khung biến dạng

tường vây. Tiết diện cột ngoài biên có thể đặc hoặc rỗng. Khi là những cột rỗng hình

hộp vuông hoặc hình tròn sẽ tạo nên hệ kết cấu được gọi là ống trong ống.

2.1.4.2 Các hệ kết cấu chịu lực cơ bản

Trong nhà cao tầng, khi có sự hiện diện của các khung thì tuỳ theo các làm việc

của các cột trong khung mà hệ kết cấu chịu lực được phân thành các loại sơ đồ: sơ đồ

khung, sơ đồ giằng, và sơ đồ khung- giằng.

Phụ thuộc vào các giải pháp kiến trúc, từ 3 thành phần kết cấu chính (Cấu kiện

dạng thanh, tấm, không gian) có thể liên kết tạo thành 2 nhóm kết cấu chịu lực:

Nhóm 1: Gồm 1 cấu kiện chịu lực độc lập – khung, tường, vách, lõi hộp (ống).

Nhóm 2: Hệ chịu lực được tổ hợp từ 2 hoặc 3 cấu kiện cơ bản trở lên:

+ Kết cấu KHUNG + VÁCH.

+ Kết cấu KHUNG + LÕI.

+ Kết cấu KHUNG + VÁCH + LÕI v.v…

(Nguồn:Giáo trình kết cấu nhà cao tầng bê tông cốt thép, Huỳnh Quốc Hùng, 2012)

Hình 1.3 Sơ đồ tổ hợp các hệ chịu lực nhà cao tầng

2.1.5 Phương pháp lựa chọn hệ kết cấu nhà cao tầng

2.1.5.1 Lựa chọn theo chiều cao, số tầng

Để đảm bảo độ cứng, hạn chế chuyển vị ngang, tránh mất ổn định tổng thể cần

hạn chế chiều cao và độ mảnh (tỷ lệ chiều cao trên chiều rộng công trình) lấy theo bảng

Bảng 1.3 Bảng chiều cao tối đa (m) và tỷ số giới hạn giữa chiều cao và chiều rộng H/B

Trường Trường hợp có động đất cấp

hợp

Hệ kết cấu không 6 và 7 8 9 động

đất

MaxH = 60m 60-55m 45m 25m Nhà khung 5 5-5 H/B 4 2

Nhà khung vách MaxH = 130m 130-120m 100m 50m

5 5-5 và khung ống H/B 4 3

MaxH = 140m 140-120m 120m 60m Nhà vách 5 6-6 H/B 4 4

Nhà ống và ống MaxH = 180m 180-150m 120m 70m

trong ống H/B 6 6-6 5 4

( Nguồn: Bách khoa toàn thư mở, Internet )

2.1.5.2 Bố trí mặt bằng kết cấu

Để tránh được những bất lợi do biến dạng xoắn, mặt bằng nhà cần chọn hình đơn

giản, có trục đối xứng ít nhất là một phương, đặc biệt là đối xứng trong cách bố trí kết

cấu chịu lực.

Khi bố trí kết cấu chịu lực nhà cao tầng chịu tải trọng động đất còn cần chú ý:

+ Mặt bằng nên đối xứng cả hai phương trục n.

+ Mối quan hệ giữa chiều dài (L), chiều rộng công trình (B), độ nhô ra của các bộ

phận công trình (l), vị trí các góc lõm trên mặt bằng cần thỏa mãn các yêu cầu trong

bảng sau:

Bảng 1.4 Bảng giới hạn của L, B, l

Cấp động đất L/B L/Bmax l/b

7 ≤ 6 ≤ 5 ≤ 2

8 và 9 ≤ 5 ≤ 4 ≤ 1,5

( Nguồn:Bách khoa toàn thư mở, Internet)

2.1.5.3 Bố trí khe co giãn nhiệt, khe lún, khe kháng chấn

Khe kháng chấn phải đặt theo suốt chiều cao công trình, và có thể không phải kéo

tới móng. Khe biến dạng còn được xác định trên cơ sở xác định chuyển vị lớn nhất

thường ở các tầng mái công trình do các tổ hợp tải trọng bất lợi nhất gây ra theo công

thức:

Dmin = u1 + u2 + 20mm

Trong đó: u1 và u2 là chuyển vị lớn nhất theo phương nằm ngang của hai khối kết cấu

kề nhau.

Khi công trình nằm trong vùng có động đất thì chiều rộng khe lún, khe co dãn

phải lấy bằng hoặc lớn hơn bề rộng tối thiểu của khe kháng chấn theo bảng sau:

Bảng 1.5 Bảng bề rộng tối thiểu của khe kháng chấn (mm)

Cấp động đất thiết kế (MSK-64) Hệ kết cấu 6 7 8 9

Khung 4H + 10 5H – 5 7H – 35 10H – 80

Khung – vách cứng 3,5H + 9 4,2H – 4 6H – 30 8,5H – 68

Vách - lõi 2,8H + 7 3,5H – 3 5H – 25 7H – 55

( Nguồn:Bách khoa toàn thư mở, Internet )

2.1.5.4 Bố trí kết cấu theo phương thẳng đứng

Trong nhà cao tầng cần thiết kế các kết cấu chịu lực có độ cứng đồng đều, tránh

sự thay đổi đột theo chiều cao. Trên mặt cắt thẳng đứng, kết cấu cũng cần đạt đến độ

đối xứng về hình học cũng như về khối lượng (chất tải).

Sự thay đổi đột ngột độ cứng của hệ kết cấu (như việc thông tầng, giảm cột hoặc

dạng cột hẫng, dạng sàn giật cấp) cũng như việc dùng các sơ đồ kết cấu có các cánh

mỏng và kết cấu dạng công xon dài theo phương ngang nhà đều gây ra sự bất lợi dưới

tác động của các tải trọng động.

2.1.5.5 Bố trí khung chịu lực

Nên chọn sơ đồ khung sao cho tải trọng tác động theo phương ngang và thẳng

đứng được truyền trực tiếp và ngắn nhất xuống móng. Tránh sử dụng sơ đồ khung hẫng

cột tầng dưới. Nếu bắt buộc phải hẫng cột như vậy, phải có giải pháp tăng cường các

dầm đỡ có đủ độ cứng chống uốn và cắt dưới tác động của các tải trọng tập trung lớn.

Không nên thiết kế dạng khung thông tầng.

Khi thiết kế khung cần chọn độ cứng tương đối của dầm nhỏ hơn của cột nhằm

tránh khả năng cột bị phá hoại trước dầm.

2.1.5.6 Bố trí vách cứng

Trong các mặt bằng nhà hình chữ nhật nên bố trí từ ba vách trở lên theo cả hai

phương. Vách theo phương ngang cần bố trí đều đặn, đối xứng tại các vị trí gần đầu hồi

công trình, gian thang máy, tại các vị trí có biến đổi hình dạng trên mặt bằng và những

vị trí có tải trọng lớn (sàn đặt bể nước hoặc các thiết bị kỹ thuật khác).

Nên thiết kế các vách giống nhau (về độ cứng cũng như kích thước hình học) và

bố trí sao cho tâm cứng của hệ kết cấu trùng với tâm trọng lực (trọng tâm hình học mặt

bằng) ngôi nhà.

Độ cứng của các vách thường chiếm tỷ lệ lớn trong tổng độ cứng của toàn hệ. Vì

vậy, các vách nên có chiều cao chạy suốt từ móng lên mái và có độ cứng không đổi

trên toàn bộ chiều cao hoặc nếu phải giảm thì giảm dần từ dưới lên trên.

2.1.5.7 Bố trí lõi ống

Nên bố trí các lõi, hộp đối xứng trên mặt bằng

Việc thiết kế ống trong ống cần thỏa mãn các yêu cầu sau:

Tỷ số giữa chiều cao và chiều rộng của ống cần lớn hơn 3,

Khoảng cách giữa các trụ - ống ngoài chu vi không nên lớn hơn chiều cao tầng và

nên nhỏ hơn 3m. Mặt cắt trụ - ống ngoài cần dùng dạng chữ nhật hoặc chữ T. Diện tích

của cột góc có thể dùng vách góc hình chữ L hoặc ống góc.

Khoảng cách giữa ống trong và ống ngoài không nên lớn hơn 10m.

2.1.6 Những lưu ý cần thiết khi thiết kế nhà cao tầng

2.1.6.1 Tải trọng

Kết cấu nhà cao tầng cần tính toán thiết kế với các tổ hợp tải trọng thẳng đứng, tải

trọng gió và tải trọng động đất. Ngoài ra phải kiểm tra ảnh hưởng của sự thay đổi nhiệt

độ, ảnh hưởng của từ biến, tác động của nước ngầm, của đất và các tải trọng phát sinh

trong quá trình thi công.

2.1.6.2 Nội dung và phương pháp tính toán

Kết cấu nhà cao tầng cần phải được tính toán kiểm tra về độ bền, biến dạng, độ

cứng, ổn định và dao động.

Nội lực và biến dạng của kết cấu nhà cao tầng được tính toán theo phương pháp

đàn hồi. Các cấu kiện dầm có thể được điều chỉnh lại theo quy luật liên quan đến sự

phân bố lại nội lực do biến dạng dẻo.

2.1.6.3 Các chỉ tiêu kiểm tra kết cấu

Kiểm tra độ bền, biến dạng, ổn định tổng thể và ổn định cục bộ của kết cấu được

tiến hành theo các tiêu chuẩn thiết kế hiện hành. Ngoài ra kết cấu nhà cao tầng còn phải

thỏa mãn các diều kiện sau đây:

+ Kiểm tra ổn định chống lật: tỷ lệ giữa mô men lật do tải trọng ngang gây

ra phải thỏa mãn điều kiện:

MCL / ML ≥ 1,5

Trong đó: MCL, ML là mô men chống lật và mô men lật.

+ Kiểm tra độ cứng

Chuyển vị theo phương ngang tại đỉnh kết cấu của nhà cao tầng tính theo phương pháp

đàn hồi phải thỏa mãn điều kiện:

+ Kết cấu khung BTCT: f/H ≤ 1/500

+ Kết cấu khung – vách: f/H ≤ 1/750

+ Kết cấu tường BTCT: f/H ≤ 1/1000

Trong đó f và H là chuyển vị theo phương ngang của kết cấu và chiều cao của

công trình.

+ Kiểm tra dao động.

Theo yêu cầu sử dụng, gia tốc cực đại của chuyển động tại đỉnh công trình dưới tác

động của gió có giá trị nằm trong giới hạn cho phép:

y| ≤ [Y]

Trong đó:

|y|: Giá trị tính toán của gia tốc cực đại

[Y]: Giá trị cho phép của gia tốc, lấy bằng 150mm/s2 .

Khi thiết kế kết cấu nhà nhiều tầng ta phải tính toán về cường độ và ổn định để

bảo đảm cho ngôi nhà không bị sụp đổ dưới tác động của các dạng tải trọng tĩnh và tải

trọng động (Trọng lượng bản thân, gió, động đất, hoạt tải sử dụng, nhiệt độ), phải tính

toán về biến dạng (Hạn chế chuyển vị ngang của đỉnh nhà và chuyển vị tương đối giữa

hai sàn liền kề) và hạn chế dao động ở các mức sàn để đảm bảo an toàn và mức độ dễ

chịu của người sử dụng.

Tải trọng ngang do gió và động đất tác động lên nhà nhiều tầng là rất lớn, phải

hạn chế chuyển vị ngang do chúng gây ra. Đối với nhà càng cao thì ảnh hưởng của tải

trọng gió và động đất gây hư hại đến nhà cao tầng càng lớn. Tuy nhiên ảnh hưởng của

động đất được chú ý xem xét khá cẩn thận vì tầng số rung động của động đất có thể

dẫn đến phá vỡ kết cấu chịu lực trong nhà cao tầng.

2.2 Thế nào là động đất

2.2.1 Khái niệm

Động đất hay còn gọi là địa chấn là sự rung chuyển của mặt đất do kết quả của

sự giải phóng năng lượng bất ngờ ở lớp vỏ trái đất. Chúng được gây ra bởi các nguyên

nhân như:

+ Do vận động kiến tạo của các mảng trái đất.

+ Do thiên thạch va chạm vào trái đất.

+ Các vụ trượt lở đất đá với khối lượng lớn.

+ Do các kích động có chủ ý của con người trong việc khai thác hay xây dựng,

đặc biệt là các vụ thử hạt nhân.

Trong quan niệm thông thường thì động đất được hiểu là các rung chuyển đủ

mạnh trên diện tích đủ lớn, ở mức nhiều người cảm nhận được, có thể để lại các dấu

vết phá hủy hay nứt đất ở vùng nào đó. Về mặt vật lý, các rung chuyển đó phải có biên

độ đủ lớn, có thể vượt giới hạn đang hồi của môi trường đất đá và gây nứt vỡ.

Nguyên nhân tự nhiên nội sinh liên quan đến vận động của các lớp và khối của

trái đất. Tuy rất chậm, các lớp vỏ và trong lòng đất vẫn luôn chuyển động. Khi ứng

suất cao hơn sức chịu đựng thể chất của trái đất thì sự đứt gãy xảy ra, giải phóng năng

lượng và xảy ra động đất.

Động đất xảy ra hằng ngày trên trái đất, nhưng hầu hết không đáng chú ý và

không gây ra thiệt hại. Động đất lớn có thể gây thiệt hại trầm trọng về tài sản và nhân

mạng bằng nhiều cách.

Riêng đối với nhà cao tầng, ảnh hưởng của động đất đến sự rung chuyển của tòa

nhà là rất nguy hiểm. Không giống như tải trọng gió, gió tác động chủ yếu vào phạm vi

phía trên của tòa nhà, làm biến dạng khung và gây chuyển vị đỉnh trong nhà cao tầng.

Động đất khi xảy ra sẽ tạo các dạng sóng năng lượng hay còn gọi là sóng địa chấn, sẽ

trải dài trong một diện tích lớn và tác động trược tiếp vào phần kết cấu chính toà nhà là

phần móng.

Vì thế tác động của động đất đến nhà cao tầng là tác động từ dưới lên và dễ dàng

phá hoại kết cấu chịu lực của công trình. Đối với những công trình nhà cao tầng càng

cao thì ảnh hưởng của động đất đến nhà cao tầng càng lớn.

Các nhà khoa học thường có thể xác định được điểm trung tâm của các chuyển

động địa chấn, nơi phát ra năng lượng về mặt lý thuyết, là nơi mà các song địa chấn bắt

đầu. Điểm này được gọi là chấn tiêu. Hình chiếu của chấn tiêu lên mặt đất được gọi là

chấn tâm. Khoảng cách từ chấn tiêu đến chấn tâm được gọi là độ sâu chấn tiêu (H).

Khoảng cách từ chấn tiêu và chấn tâm đến điểm quang trắc được gọi tương ứng là tiêu

cự hoặc khoảng cách chấn tiêu (D) và tâm cự hoặc khoảng cách chấn tâm (L).

Tùy thuộc vào độ sâu của chấn tiêu (H) mà động đất có thể được phân thành các

loại sau:

+ Động đất nông: H < 70 km.

+ Động đất trung bình: H = 70 – 300 km.

+ Động đất sau: H = 300 – 700 km

Các trận động đất mạnh thường xảy ra ở độ sâu H = 30 – 100km.

(Nguồn: Cơ sở tính toán công trình chịu động đất, Nguyễn Lê Ninh, 2011) Hình 1.4 Khoảng cách ảnh hưởng của động đất

( Nguồn: Internet)

Hình 1.5 Một số hình ảnh về mức độ ảnh hưởng của động đất đến công trình

và hạ tầng

Hiện nay có rất nhiều thang đo cường độ động đất, trong số đó có thang MSK-64

và thang Richter là 2 thang được sử dụng phổ biến nhất.

Thang MSK-64 là do Medveded cùng Sponhuer và Karnic đề ra năm 1964, là

thang đo cường độ địa chấn diện rộng được sử dụng để đánh giá mức độ khốc liệt của

sự rung động mặt đất trên cơ sở các tác động đã quan sát và ghi nhận trong khu vực

xảy ra động đất. Để xây dựng thang MSK-64 các tác giả trước hết phân loại tác dụng

phá hoại của động đất đến các công trình xây dựng, sau đó đánh giá cường độ động đất

qua hàm dịch chuyển cực đại của con lắc tiêu chuẩn co chu kỳ dao động riêng T =

0,25s. Thang động đất MSK-64 có 12 cấp.

Bảng 1.6 Thang đo động đất theo MSK-64

Cấp động đất Ảnh hưởng tác động Cường độ động đất

Động đất không cảm thấy, chỉ có Cấp 1 máy mới ghi nhận được.

Động đất ít cảm thấy (Rất nhẹ).

Trong những trường hợp riêng lẻ, Cấp 2 chỉ có người nào đang ở trạng thái

yên tĩnh mới cảm nhận được.

Động đất yếu. ít người nhận biết

được động đất. chấn động được tạo Cấp động đất nhẹ, không Cấp 3 ra như bởi một xe ô tô tải nhẹ chạy gây ảnh hưởng lớn đến

qua. nhà và công trình.

Động đất nhận thấy rõ. Nhiều người

Cấp 4 nhận biết được động đất, cửa kính có

thể kêu lạch cạch.

Nhiều người ngủ bị thức tỉnh, đồ vật Cấp 5 treo đu đưa.

Đa số người cảm thấy động đất, nhà Cấp 6 của bị rung nhẹ, lớp vữa bị rạn.

Hư hại nhà cửa. Đa số người sợ hãi,

Cấp 7 nhiều người khó đứng vững, nứt lớp

vữa, tường bị rạn nứt. Cấp động đất mạnh cần

Phá hoại nhà cửa. Tường nhà bị nứt được xét đến trong thiết kế Cấp 8 lớn, mái hiên và ống khói bị rơi. kết cấu công trình.

Hư hại hoàn toàn nhà cửa, nền đất có Cấp 9 thể bị nứt 10cm.

Phá hoại hoàn toàn nhà cửa. Nhiều Cấp động đất có mức độ Cấp 10 nhà bị sụp đổ, nền đất có thể nút hủy diệt.

rộng đến 1m.

Động đất gây thảm hoại. Nhà, cầu,

đập nước và đường sắt bị hư hại Cấp 11 nặng, mặt đất bị biến dạng, vết nứt

rộng, sụp đổ lớn ở núi.

Thay đổi địa hình. Phá hủy mọi công

trình ở trên và dưới mặt đất, thay đổi

Cấp 12 địa hình trên diện tích lớn, thay đổi

cả dòng sông, nhìn thấy mặt đất nổi

sóng.

(Nguồn: Bách khoa toàn thư mở, Internet)

Thang Richter là do Ch. Richter đề ra năm 1953 để thay cho việc đánh giá cường

độ động đất thông qua việc đánh giá hậu quả của nó bằng cách đánh giá gần đúng năng

lượng được giải phóng ở chấn tiêu. Theo định nghĩa, độ lớn M (Magnitud) của một

trận động đất bằng logarit thập phân của biên độ cực đại A (µm) ghi được tại một điểm

cách chấn tâm D = 100km trên máy đo địa chấn có chu kỳ dao động riêng T = 0,8s: M

= logA.

Bảng 1.7 Thang đo động đất theo Richter

Độ Richter Tác hại Mô tả Tần số xảy ra

thật nhỏ, <2,0 Không đáng kể Động đất không cảm nhận được. Khoảng 8000 lần mỗi ngày

2,0 – 2,9 Thật nhỏ Thường không cảm nhận nhưng đo được. Khoảng 1000 lần mỗi ngày

3,0 – 3,9 Nhỏ Cảm nhận được nhưng ít khi gây thiệt hại. Khoảng 49000 lần mỗi năm

4,0 – 4,9 Nhẹ Khoảng 6200 mỗi năm Rung chuyển đồ vật trong nhà. Thiệt hại khá nghiêm trọng.

5,0 – 5,9 Trung bình Khoảng 800 lần mỗi năm

Có thể gây thiệt hại nặng cho những công trình không theo tiêu chuẩn kháng chấn. Thiệt hại nhẹ cho những công tiêu theo tuân trình chuẩn kháng chấn.

6,0 – 6,9 Mạnh Khoảng 120 lần mỗi năm Có sức tiêu hủy mạnh trong những vùng đông dân trong chu vi 180km bán kính.

7,0 – 7,9 Rất mạnh Có sức tàn phá nghiêm trọng trên diện tích lớn. Khoảng 18 lần mỗi năm

8,0 – 8,9 Cực mạnh Khoảng 1 lần mỗi năm Có sức tàn phá vô cùng nghiêm trọng trên diện tích lớn trong chu vi hàng trăm km bán kính.

5,0 – 5,9 Sức tàn phá vô cùng lớn. Cực kỳ mạnh Khoảng 20 lần 1 năm

> 10 Kinh hoàng Cực hiếm Gây ra hậu quả khủng khiếp cho Trái Đất.

(Nguồn: Bách khoa toàn thư mở, Internet)

2.2.2 Khái niệm một số thông số kỹ thuật trong động đất

2.2.2.1 Giản đồ gia tốc nền

Giản đồ gia tốc nền là đồ thị biểu diễn các giá trị gia tốc của chuyển động đất

nền theo trục thời gian. Theo ghi nhận của giản đồ gia tốc nền các nhà nghiên cứu sẽ có

được các thông số như thời gian tăng về cường độ, thời gian kéo dài về độ mạnh và

thời gian suy giảm về độ mạnh của một trận động đất, điểm thời gian mà tại đó gia tốc

đất nền đạt cực đại...

2.2.2.2 Đỉnh gia tốc nền (PGA)

Đỉnh gia tốc nền (PGA) là biên độ của gia tốc đỉnh lớn nhất ghi lại trên một giản

đồ gia tốc của quá trình chuyển động đất nền tại một điểm nhất định theo thời gian.

PGA thường được sử dụng như một tham số mô tả độ mạnh của chuyển động đất nền

mặc dù nó chỉ có ý nghĩa trong một khoảng thời gian phân tích ngắn của kết cấu

(T≤0,3s). Trong hồ sơ của một trận động đất có thể có các PGA theo phương đứng và

phương ngang khác nhau theo các hướng.

2.2.2.3 Cường độ Arias (IA)

Nhằm xác định bản chất vật lý của năng lượng trong một quá trình chuyển động

đất nền, năm 1970 Arturo Arias, một kỹ sư người Chi Lê đã đưa ra một thước đo để

đánh giá độ mạnh của các trận động đất thông qua giản đồ gia tốc dạng sóng của đất

nền theo thời gian:

Với g là gia tốc trọng trường, a (t) là sóng gia tốc theo thời gian, tn là tổng thời

gián hữu hiệu của sóng gia tốc.

2.2.2.4 Khoảng thời gian hiệu dụng

Theo Đoàn Thanh Nhã (2016, tr. 5) vào năm 1975, Trifunac và Brady định

nghĩa thêm các giá trị D5-95 là khoảng thời gian xác định tại thời điểm đạt được 5% và

95% giá trị năng lượng IA. Giá trị này thể hiện thời gian rung lắc mạnh của nền đất,

một thông số quan trọng tỏng quá trình phân tích phi tuyến của kết cấu. Ngoài ra giá trị

tmid được để xuất thêm nhằm xác định khoảng giữa của giai đoạn rung lắc mạnh của đất

nến, theo những báo cáo của trung tâm nghiên cứu kỹ thuật động đất Thái bình Dương

thì tmid được xác định cho cá giá trị D5-95 và tmid như sau:

D5-95 = t95 – t5

Tmid = t45

Với t45, t45, t45 là các điểm thời gian chuyển động đất nền đạt được 5%, 45% và

95% giá trị năng lượng IA.

2.2.3 Các phương pháp tính toán kết cấu chịu động đất

Việc xác định tải trọng động đất (Lực quán tính) tác dụng lên công trình một cách

chính xác là một việc làm rất khó khăn vì phụ thuộc nhiều vào tính chất chuyển động

địa chấn, các tính chất động học công trình và đặc trưng cơ lý nền đất. Theo Nguyễn

Lê Ninh (2011) thì hiện nay trong nhiều tiêu chuẩn thiết kế kháng chấn của các nước

đều sử dụng một trong hai phương pháp xác định tải trọng động đất sau đây:

Phương pháp động lực: Xác định trực tiếp trạng thái ứng suất – biến dạng các kết

cấu chịu tải từ các gia tốc do ghi được chuyển động của nền đất khi động đất xảy ra.

Bao gồm các phương pháp: Phương pháp phân tích phổ phản ứng dạng dao động,

phương pháp phân tích dạng chính, phương pháp phân tích trực tiếp phương trình

chuyển động.

Phương pháp tĩnh lực: Thay thế các lực động đất thực tác dụng lên công trình bằng

các lực tĩnh ảo có hiệu ứng tương đương. Bao gồm các phương pháp: phương pháp tĩnh

lực ngang tương đương, phương pháp tĩnh phi tuyến (Phương pháp tính toán đẩy dẫn

“push-over”).

Theo cách phân loại này, các phương pháp tính toán được chia thành hai loại:

+ Các phương pháp đàn hồi tuyến tính: Phương pháp tĩnh lực ngang tương

đương, phương pháp phổ phản ứng, phương pháp phân tích dạng chính.

+ Các phương pháp tính toán phi tuyến: Phương pháp tính toán tĩnh phi tuyến

(Push-over), phương pháp tích phân trực tiếp phương trình chuyển động.

Tùy thuộc vào các đặc trưng kết cấu của nhà, có thể sử dụng một trong hai phương

pháp phân tích đàn hồi – tuyến tính:

+ Phương pháp phân tích tĩnh lực ngang tương đương: Áp dụng cho các nhà mà

phản ứng của nó không chịu ảnh hưởng đáng kể bởi các dạng dao động bậc cao hơn

dạng dao động cơ bản trong mỗi phương chính.

+ Phương pháp phân tích phổ phản ứng dạng dao động: Áp dụng cho tất cả các

loại nhà.

Phương pháp phân tích tĩnh phi tuyến cũng có thể được sử dụng thay thế cho các

phương pháp phân tích đàn hồi – tuyến tính.

2.2.4 Phi tuyến trong tính toán kết cấu chịu động đất

2.2.4.1 Phi tuyến là gì

Như chúng ta đã biết, khi phản ứng của kết cấu (Structure = Derormation, stress,

strain) tỷ lệ tuyến tính với tải trọng (Load = force, pressure, moment, temp…) thì khi

đó bài toán là phân tích tuyến tính (Linear analysis). Còn khi mối quan hệ giữa Load và

Response không còn tỷ lệ với nhau nữa thì bài toán là phi tuyến.

Nói một cách dễ hiểu hơn. Hệ được xem là tuyến tính khi biến dạng và chuyển

vị là nhỏ, ứng suất tỷ lệ tuyến tính với biến dạng (Lực tỷ lệ với chuyển vị) , (Định luật

Hooke) và hệ sẽ quay về vị trí ban đầu khi thôi không tác dụng lực nữa. Với các trường

hợp vi phạm nguyên tắc trên, khi đó bài toán sẽ phi tuyến hình học, phi tuyến vật liệu

v.v…

Trong hầu hết các trường hợp, ứng xử của vật liệu là không tuyến tính trong khi

làm việc hoặc hình học của kết cấu làm nó không còn tuyến tính.

Như chúng ta đã biết, ma trận độ cứng liên quan đến tải trọng tác dụng và ứng

xử của cấu kiện được giả thuyết cho bài toán tĩnh. Tuy nhiên trong thực tế kết cấu thực

thường ứng xử phi tuyến.

Công thức ma trận độ cứng bao gồm các thông số hình học (Chiều dài, diện tích

mặt cắt ngang và moment quán tính) và đặc tính vật liệu (Modun đàn hồi, v.v…).

Bài toán tuyến tính tĩnh sẽ giả thuyết rằng các thông số này không thay đổi khi

đặt tải trọng vào. Còn bài toán phi tuyến tĩnh sẽ tính đến việc thay đổi những thông số

này. Để đạt được những thông số này trong phân tích, sẽ cần phải tính lại ma trận độ

cứng ứng với kết cấu đã thay đổi mỗi khi tăng lực đặt vào.

Mặc dù hầu hết là phi tuyến nhưng trong rất nhiều trường hợp, có thể giả thiết

gần đúng là tuyến tính. Ngoài ra dưới góc nhìn về hiệu năng tính toán của máy tính,

tuyến tính sẽ tiết kiệm chi phí hơn ( Vì phi tuyến luôn phải tính lại ma trận độ cứng

ứng với mỗi thay đổi ).

Từ các khái niệm cơ bản liên quan đến phi tuyến ở trên, người ta chia bài toán

phi tuyến thành:

2.2.4.2 Phi tuyến vật liệu: Phân tích phi tuyến vật liệu là phân tích có kể đến ứng xử

không đàn hồi của vật liệu, khi đó quan hệ ứng suất và biến dạng không còn là hàm

tuyến tính. Có nhiều phương pháp khác nhau để phân tích phi tuyến vật liệu, nhưng

chủ yếu dựa vào hai phương pháp chính trong phân tích kết cấu không đàn hồi là

phương pháp khớp dẻo và phương pháp vùng dẻo.

Trong phương pháp khớp dẻo đơn giản, phần tử được giả thuyết vẫn còn đàn hồi

giữa các đầu mút của nó. Khi sự chảy dẻo của mặt cắt ngang được tìm thấy sẽ có một

khớp dẻo được đặt tại đầu mút chảy dẻo.

Phương pháp vùng dẻo chia mặt cắt ngang của phần tử thành nhiều thớ để mô

hình hóa sự chảy dẻo qua mặt cắt ngang, trong khi đó nhiều phần tử hữu hạn được sử

dụng dọc theo chiều dài mỗi cấu kiện khung để giả lập sự chảy dẻo dọc theo chiều dài.

2.2.4.3 Phi tuyến hình học ( Hiệu ứng P–Delta) : Phi tuyến hình học là kể đến sự sai

lệch hình học kết cấu tại từng thời điểm gia tăng lực tác dụng. Phân tích phi tuyến hình

học sử dụng phương pháp dầm-cột (Beam-column method) dùng hàm ổn định. Phần tử

dầm-cột kể đến tác dụng của lực nén và uốn đồng thời diễn tả kết hợp sự phân tích về

sai lệch hình học của dầm và vấn đề ổn định của cột khi chịu lực tác dụng. Theo Ngô

Hữu Cường (2015) thì phương pháp dầm-cột sử dụng phương pháp phân tích nâng cao

để phân tích mối quan hệ giữa lực và chuyển vị của hệ kết cấu khung dầm là đường

cong bậc hai. Kể đến sự làm việc đồng thời của hệ khi chịu lực tác dụng, phân tích mối

quan hệ giữa lực-chuyển vị tại từng thời điểm lực gia tăng và tại thời điểm kết cấu đạt

đến trạng thái giới hạn. Sử dụng hàm ổn định theo phương pháp dầm-cột giúp cho việc

khai báo số phần tử ít hơn, giảm thiểu được thời gian phân tích bài toán và giảm bộ

nhớ đệm máy tính rất nhiều.

Khi kết cấu làm việc trong miền phi tuyến thì ứng xử của nó hoàn toàn khác với

kết cấu làm việc trong miền đàn hồi. Trong mỗi bước thời gian kết quả phân tích ma

trận độ cứng thu được khác với ma trận độ cứng ban đầu. Khác với phân tích tuyến

tính, phân tích phi tuyến hình học thường cần đến một thủ tục lặp trong cách gia tải

từng bước do sự thay đổi hình học của kết cấu không được biết khi thành lập phương

trình cân bằng và quan hệ động học cho bước tính toán hiện tại.

Phân tích phi tuyến hình học thường được thực hiện theo hai phương pháp:

phương pháp dầm-cột dùng hàm ổn định và phương pháp phần tử hữu hạn dùng khái

niệm năng lượng.

Phi tuyến hình học liên quan đến: Biến dạng lớn, xoắn lớn, chuyển vị lớn.

Bài toán phi tuyến hình học sẽ xem xét đến mặt cắt ngang hình học bị thay đổi

do biến dạng lớn. Hoặc bài toán chuyển vị lớn trong hiện tượng kếu cấu bị phá hủy đột

ngột vì ứng suất nén cao mặc dù ứng suất này thấp hơn ứng suất phá hủy của vật liệu.

Như vậy phi tuyến hình học có thể chia ra làm hai loại:

+ Chuyển vị lớn, xoắn (Ứng suất nhỏ, tuyến tính hoặc phi tuyến vật liệu).

+ Chuyển vị lớn, xoắn, ứng suất lớn.

2.2.5 Các phương pháp phân tích kết cấu chịu tải trọng động đất

2.2.5.1 Phương pháp phổ phản ứng

Chuyển động động đất tại một điểm cho trước trên bề mặt được biểu diễn bằng

phổ phản ứng gia tốc đàn hồi, được gọi tắt là phổ phản ứng đàn hồi.

Phổ phản ứng đàn hồi là tên gọi tắt của phổ phản ứng gia tốc đàn hồi, phổ này

biểu diễn chuyển động đất tại một điểm cho trước trên bề mặt.

Dạng của phổ phản ứng đàn hồi được lấy như nhau đối với hai mức tác động

động đất với yêu cầu không sụp đổ (Trạng thái cực hạn – tác động động đất thiết kế) và

đối với yêu cầu hạn chế hư hỏng.

Đất nền được phân loại các loại sau A, B, C, D và E và được mô tả các địa tầng.

Các tham số cho trong Bảng 2,8, có thể được sử để kể đến ảnh hưởng của điều kiện

nền đất tới tác động động đất.

Bảng 1.8 Các loại đất nền đất theo TCVN 9386:2012

Loại Mô tả

Vs, 30 (m/s) Cu (Pa) Các tham số NSPT (Nhát/30cm )

A - - > 800

B > 50 > 250 360 - 800

C 15 - 50 180 - 360 70- 250

D < 70 < 180 < 15

Đá hoặc các kiến tạo địa chất khác tựa đá, kể cả các đất yếu hơn trên bề mặt với bề dày lớn nhất là 5 m. Đất cát, cuội sỏi rất chặt hoặc đất sét rất cứng có bề dày ít nhất hàng chục mét, tính chất cơ học tăng dần theo độ sâu. Đất cát, cuội sỏi chặt, chặt vừa hoặc đất sét cứng có bề dày lớn từ hàng chục tới hàng trăm mét. Đất rời trạng thái từ xốp đến chặt vừa (có hoặc không xen kẹp vài lớp đất dính) hoặc có đa phần đất dính trạng thái từ mềm đến cứng vừa. Địa tầng bao gồm lớp đất trầm tích sông ở trên mặt với bề dày trong khoảng 5 m đến 20 m có giá trị tốc độ truyền sóng như loại C, D và bên dưới là các đất cứng hơn với tốc độ truyền sóng Vs lớn hơn 800 m/s.

(Nguồn: Thiết kế công trình chịu động đất, TCXDVN 9386:2012)

- Tác động động đất nằm theo phương ngang được mô tả bằng hai thành phần

vuông góc được xem là độc lập và biểu diễn bằng cùng một phổ phản ứng.

- Đối với ba thành phần của tác động động đất, có thể chấp nhận một hoặc nhiều

dạng khác nhau của phổ phản ứng, phụ thuộc vào các vùng nguồn và độ lớn động đất

phát sinh từ chúng.

- Ở những nơi chịu ảnh hưởng động đất phát sinh từ các nguồn rất khác nhau, khả

năng sử dụng nhiều hơn một dạng phổ phản ứng phải được xem xét để có thể thể hiện

đúng tác động động đất thiết kế. Trong những trường hợp như vậy, thông thường giá

trị của ag cho từng loại phổ phản ứng và từng trận động đất sẽ khác nhau.

Đối với các công trình quan trọng ( I > 1) cần xét các hiệu ứng khuyếch đại địa

hình.

Có thể biểu diễn chuyển động động đất theo hàm của thời gian.

Đối với một số loại công trình, có thể xét sự biến thiên của chuyển động nền đất

trong không gian cũng như theo thời gian.

2.2.5.2 Phổ phản ứng đàn hồi theo phương nằm ngang

Với các thành phần nằm ngang của tác động động đất, phổ phản ứng đàn hồi

Se(T) được xác định bằng các công thức:

Trong đó:

Se(T) - Phổ phản ứng đàn hồi.

T - Chu kỳ dao động của hệ tuyến tính một bậc tự do.

ag - Là gia tốc nền thiết kế trên nền loại A (ag = l. agR).

TB -Giới hạn dưới của chu kỳ, ứng với đoạn nằm ngang của phổ phản ứng gia tốc.

TC - Giới hạn trên của chu kỳ, ứng với đoạn nằm ngang của phổ phản ứng gia tốc.

TD - Giá trị xác định điểm bắt đầu của phần phản ứng dịch chuyển không đổi

trong phổ phản ứng.

S - Hệ số nền.

 - Hệ số điều chỉnh độ cản với giá trị tham chiếu  = 1 đối với độ cản nhớt 5%.

(Nguồn: Thiết kế công trình chịu động đất, TCXDVN 9386:2012)

Hình 1.6 Dạng phổ của phản ứng đàn hồi

Giá trị của chu kỳ TB, TC, TD, hệ số nền S mô tả dạng phổ phản ứng đàn hồi phụ

thuộc vào loại đất nền, nếu không xét đến địa chất tầng sâu.

Bảng 1.9 Giá trị của các tham số mô tả các phổ phản ứng đàn hồi

Loại đất nền S TB (s) TC (s) TD (s)

1,00 A 0,15 0,40 2,00

1,20 B 0,15 0,50 2,00

1,15 C 0,20 0,60 2,00

1,35 D 0,20 0,80 2,00

1,40 E 0,15 0,50 2,00

(Nguồn: Thiết kế công trình chịu động đất, TCXDVN 9386:2012)

 0,55



(5  ) Trong đó:  - Tỷ số cản nhớt của kết cấu, tính bằng %.

Hệ số điều chỉnh độ cản  có thể xác định bằng biểu thức:

Trường hợp đặc biệt, khi tỉ số cản nhớt khác 5% tra theo tiêu chuẩn TCVN

9386:2012,

Phổ phản ứng chuyển vị đàn hồi SDe(T), nhận được bằng cách biến đổi trực tiếp

phổ phản ứng đàn hồi Se(T) theo biểu thức:

(Nguồn: Mô phỏng giản đồ gia tốc nền chịu động đất từ phổ phản ứng đàn hồi,

Đoàn Thanh Nhã, 2016)

Hình 1.7 Phổ phản ứng đàn hồi cho các loại đất nền từ A đến E (Độ cản 5%)

Thông thường, cần áp dụng biểu thức trên cho các chu kỳ dao động không vượt

quá 4,0s. Đối với các kết cấu có chu kỳ lớn hơn 4,0s có thể dùng một định nghĩa phổ

chuyển vị đàn hồi hoàn chỉnh hơn.

2.2.5.3 Phổ phản ứng đàn hồi theo phương thẳng đứng

Thành phần thẳng đứng của tác động động đất phải được thể hiện bằng phổ phản

ứng đàn hồi, Sve(T), được xác định bằng cách sử dụng các biểu thức:

Đối với 5 loại nền đất A, B, C, D và E, giá trị các tham số TB, TC và TD mô tả các

phổ thẳng đứng. Không áp dụng các giá trị này cho các loại nền đất đặc biệt S1 và S2,

Bảng 1.10 Giá trị các tham số mô tả phản ứng đàn hồi theo phương thẳng đứng

TB TC TD avg / ag (s) (s) (s)

0,90 0,05 0,15 1,0

(Nguồn: Thiết kế công trình chịu động đất, TCXDVN 9386:2012)

2.2.5.4 Phổ phản ứng thiết kế dùng cho phân tích đàn hồi

Khả năng kháng chấn của hệ kết cấu trong miền ứng xử phi tuyến thường cho

phép thiết kế kết cấu với các lực động đất bé hơn so với các lực phản ứng đàn hồi

tuyến tính.

Để tránh phải phân tích trực tiếp các kết cấu không đàn hồi, người ta kể đến khả

năng tiêu tán năng lượng chủ yếu thông qua ứng xử dẻo của các cấu kiện của nó và các

cơ cấu khác bằng phân tích đàn hồi dựa trên phổ phản ứng được chiết giảm từ phổ

phản ứng đàn hồi, vì thế phổ này được gọi là phổ thiết kế.

Hệ số ứng xử q biểu thị một cách gần đúng tỉ số giữa lực động đất mà kết cấu sẽ

phải chịu. Nếu phản ứng của nó là hoàn toàn đàn hồi với tỉ số cản nhớt 5% và lực động

đất có thể sử dụng khi thiết kế theo mô hình phân tích đàn hồi thông thường mà vẫn

tiếp tục đảm bảo cho kết cấu một phản ứng thỏa mãn các yêu cầu đặt ra. Giá trị của hệ

số ứng xử q có thể khác nhau theo các hướng nằm ngang khác nhau của kết cấu, mặc

dù sự phân loại cấp dẻo kết cấu phải như nhau trong mọi hướng.

Đối với các thành phần nằm ngang của tác động động đất, phổ thiết kế SD(T) được

xác định bằng các biểu thức:

Trong đó: T - Chu kỳ dao động của hệ tuyến tính 1 bậc tự do.

SD(T) - Phổ thiết kế.

ag - Gia tốc nền thiết kế trên nền loại A (ag = 1*agR).

TB - Giới hạn dưới của chu kỳ, ứng với đoạn nằm ngang của phổ phản ứng gia

tốc.

TC - Giới hạn trên của chu kỳ, ứng với đoạn nằm ngang của phổ phản ứng gia tốc.

TD - Giá trị xác định điểm bắt đầu của phần phản ứng dịch chuyển không đổi

trong phổ phản ứng.

S - Hệ số nền.

q - Hệ số ứng xử.

 - Hệ số ứng với cận dưới của phổ thiết kế theo phương nằm ngang,  =0,2,

2.2.5.5 Phương pháp phân tích tĩnh lực ngang tương đương

a. Điều kiện áp dụng

Phương pháp phân tích này có thể áp dụng cho các công trình mà phản ứng của

nó không chịu ảnh hưởng đáng kể bởi các dạng dao động bậc cao hơn dạng dao động

cơ bản trong mỗi phương chính. Yêu cầu này được xem là thỏa mãn nếu kết cấu nhà

đáp ứng được hai điều kiện sau:

Có các chu kỳ dao động cơ bản T1 theo hai hướng chính nhỏ hơn các giá trị sau:

Trong đó: TC - Giới hạn trên của chu kỳ, ứng với đoạn nằm ngang của phổ phản

ứng gia tốc (Xác định theo mục 3,2,2,2 – TCVN 9386:2012).

Thỏa mãn những tiêu chí về tính đều đặn theo mặt đứng.

b. Xác định lực cắt đáy

Theo mỗi phương nằm ngang được phân tích, lực cắt đáy động đất Fb phải được

xác định theo biểu thức:

Fb = Sd (T1). m. 

Trong đó:

Sd (T1) - Tung độ của phổ thiết kế tại chu kỳ T1,

T1 - Chu kỳ dao động cơ bản do chuyển động ngang theo phương đang xét.

m - Tổng khối lượng ở trên móng hoặc ở trên đỉnh của phần cứng phía dưới.

 - Hệ số hiệu chỉnh, lấy như sau:

 = 0,85 nếu T1 ≤ 2, Tc với nhà có trên 2 tầng.

 = 1,0 với các trường hợp khác.

c. Phân bố lực động đất theo phương ngang

Khi dạng dao động cơ bản được lấy gần đúng bằng các chuyển vị ngang tăng

tuyến tính dọc theo chiều cao, lực ngang Fi (Được đặt tại tất cả các tầng ở hai mô hình

phẳng) được xác định theo tiêu chuẩn thiết kế công trình chịu động đất (TCVN

9386:2012):

Trong đó:

Fi - Lực ngang tác dụng tại tầng thứ i.

Fb - Lực cắt đáy do động đất.

mi, mj - Khối lượng của các tầng.

si, sj - Chuyển vị của các khối lượng mi, mj trong dạng dao động cơ bản.

mi, mj – Khối lượng của các tầng.

Khi dạng dao động cơ bản được lấy gần đúng bằng các chuyển vị nằm ngang

tăng tuyến tính dọc theo chiều cao thì lực ngang Fi tính bằng:

Trong đó:

zi; zj - Là độ cao của các khối lượng mi, mj so với điểm đặt tác động động đất

(Mặt móng hoặc đỉnh của phần cứng phía dưới).

Lực nằm ngang Fi xác định theo điều này phải được phân bố cho hệ kết cấu chịu

tải ngang với giả thiết sàn cứng trong mặt phẳng của chúng.

2.2.5.6 Phương pháp phân tích phổ phản ứng

a. Điều kiện áp dụng

Phương pháp phân tích phổ phản ứng áp dụng cho nhà không thỏa mãn điều kiện

để áp dụng phương pháp phân tích tĩnh lực ngang tương đương và có thể áp dụng cho

tất cả các loại nhà.

b. Số dạng dao động cần xét đến trong phương pháp phổ phản ứng

Phải xét đến phản ứng của tất cả các dao động góp phần đáng kể vào phản ứng

tổng thể của công trình. Điều này có thể được thỏa mãn nếu đạt được một trong hai

điều kiện sau:

+ Tổng các khối lượng hữu hiệu của các dạng dao động được xét chiếm ít nhất 90%

tổng khối lượng của kết cấu.

+ Tất cả các dạng dao động có khối lượng hữu hiệu lớn hơn 5% của tổng khối lượng

đều được xét đến.

Nếu điều kiện nêu trên không được thỏa mãn (như trong nhà và các công trình mà

các dao động xoắn góp phần đáng kể) thì số lượng tối thiểu các dạng dao động k được

xét đến trong tính toán khi phân tích không gian cần thỏa mãn cả 2 điều kiện sau:

k  3 n

Tk ≤ 0,2s

Trong đó: k – số dạng dao động được xét tới trong tính toán

n – số tầng ở trên móng hoặc đỉnh của phần cứng phía dưới

Tk – chu kỳ dao động của dạng thứ k

2.2.5.7 Hiệu ứng xoắn

Nếu độ cứng ngang và khối lượng phân bố đối xứng trong mặt bằng và trừ phi độ

lệch tâm ngẫu nhiên được xét đến bằng phương pháp chính xác hơn, thì các hiệu ứng

xoắn ngẫu nhiên có thể được xác định bằng cách nhân các hệ quả tác động trong các

cấu kiện chịu lực riêng lẻ với một hệ số  cho bởi:

 = 1 + 0,6(x/Le)

Trong đó:

X - Khoảng cách từ cấu kiện đang xét đến tâm khối lượng của nhà trong mặt bằng

theo phương vuông góc với phương tác động động đất đang xét.

Le - Khoảng cách giữa hai cấu kiện chịu tải ngang ở xa nhau nhất, theo phương

vuông góc với phương tác động động đất đang xét.

Nếu thực hiện phân tích bằng cách sử dụng hai mô hình phẳng, mỗi mô hình cho

một phương ngang chính thì hiệu ứng xoắn có thể xác định bằng cách nhân đôi độ lệch

tâm ngẫu nhiên eai và áp dụng với hệ số bằng 1,2 thay cho 0,6 trong biểu thức.

2.2.5.8 Hiệu ứng P-Delta ( Bài toán phi tuyến hình học )

Đối với kết cấu nhà cao tầng, sự chuyển vị và biến dạng theo phương ngang không

những chỉ ảnh hưởng đến điều kiện sử dụng bình thường của công trình mà còn ảnh

hưởng đến sự an toàn của kết cấu thông qua hiệu ứng chính là P-Delta (P-Delta effect).

Khác với công trình thấp tầng, ở đó người ta thường chỉ quan tâm đến biến dạng

của các bộ phận chịu lực đứng (Như độ võng của dầm sàn), trong kết cấu nhà cao tầng,

người ta quan tâm đến chuyển vị và biến dạng theo phương ngang không những chỉ

ảnh hưởng đến điều kiện sử dụng bình thường của công trình (Thí dụ như làm nứt các

kết cấu bao che, ảnh hưởng đến sự vận hành của thành máy…) mà còn ảnh hưởng đến

sự an toàn của kết cấu thông qua hiệu ứng P-Delta.

Hiệu ứng P-Delta là hiệu ứng ở đó lực dọc gây ra moment uốn khá lớn trong cột

do chuyển vị ngang tương đối giữa hai đầu cột lớn. Để hình dung cụ thể về hiệu ứng P-

Delta, ta xét một thanh cột chịu tác dụng đồng thời của lực ngang và lực nén. Biến

dạng của thanh được phác họa như hình bên dưới.

( Nguồn: Internet )

Hình 2.8 Hiệu ứng P-Delta trong bài toán phi tuyến hình học

Khi chấp nhận giả thuyết chuyển vị bé, Delta ~ 0 (Bài toán tuyến tính hình học),

lúc đó moment uốn tại chân cột là Qxh. Khi không chấp nhận giả thuyết chuyển vị bé

(Bài toán phi tuyến hình học), moment uốn tại chân cột được tính là:

M = Q x h + P x Delta

Như vậy moment uốn tại chân cột trong trường hợp chuyển vị lớn hơn là một

lượng P x Delta so với khi chuyển vị bé, đây là hiệu ứng P-Delta. Trong kết cấu nhà

cao tầng, tải trọng ngang thường lớn nên chuyển vị ngang tương đối giữa các tầng lớn,

đồng thời lực dọc cũng rất lớn nên hiệu ứng P-Delta trở nên hết sức quan trọng.

Hiệu ứng P x Delta được kể đến trong tính toán cột và vách (Phương pháp

khuếch đại moment). Hiệu ứng này sẽ rất lớn trong trường hợp cột có độ mảnh lớn.

Hiệu ứng P x Delta chưa được kể đến trong tính toán trong kết cấu hiện nay. Hiệu

ứng này rất đáng kể đối với nhà cao tầng, đặt biệt nhà có tầng mềm (soft story).

( Nguồn: Tác giả tự thực hiện )

Hình 2.9 Ảnh hưởng của tầng mềm (soft story)

2.2.5.9 Phương pháp phần tử hữu hạn

Phương pháp phần tử hữu hạn (PPPTHH) là một phương pháp đặc biệt có hiệu

quả để tìm dạng gần đúng của một hàm chưa biết trong miền xác định của nó. Phương

pháp phần tử hữu hạn ra đời từ thực tiễn phân tích kết cấu, sau đó được phát triển một

cách chặt chẽ và tổng quát như phương pháp biến phân hay số dư có trọng số để giải

quyết các bài toán vật lý khác nhau. Tuy nhiên khác với phương pháp biến phân số dư

có trọng số cổ điển, phương pháp phần tử hữu hạn không tìm dạng xấp xỉ của hàm

trong toàn miền xác định mà chỉ trong từng miền con (phần tử) thuộc miền xác định

đó. Do vậy phương pháp phần tử hữu hạn rất thích hợp với các bài toán vật lý và kỹ

thuật nhất là đối với bài toán kết cấu, trong đó hàm cần tìm được xác định trên những

miền phức tạp bao gồm nhiều miền nhỏ có tính chất khác nhau.

Trong phương pháp phần tử hữu hạn miền tính toán được thay thế bởi một số

hữu hạn các miền con gọi là phần tử, và các phần tử xem như chỉ được kết nối với nhau

qua một số điểm xác định trên biên của nó gọi là điểm nút. Trong phạm vi mỗi phần tử

đại lượng cần tìm được lấy xấp xỉ theo dạng phân bố xác định nào đó, chẳng hạn đối

với bài toán kết cấu đại lượng cần tìm là chuyển vị hay ứng suất nhưng nó cũng có thể

được xấp xỉ hóa bằng một dạng phân bố xác định nào đó. Các hệ số của hàm xấp xỉ

được gọi là các thông số hay các tọa độ tổng quát.

Tuy nhiên các thông số này lại được biểu diễn qua trị số của hàm và có thể cả trị

số đạo hàm của nó tại các điểm nút của phần tử. Như vậy các hệ số của hàm xấp xỉ có

ý nghĩa vật lý xác định, do vậy nó rất dễ thỏa mãn điều kiện biên của bài toán, đây

cũng là ưu điểm nổi bật của phương pháp phần tử hữu hạn so với các phương pháp xấp

xỉ khác.

Tùy theo ý nghĩa của hàm xấp xỉ trong bài toán kết cấu người ta chia làm ba mô

hình sau:

+ Mô hình tương thích: biểu diễn dạng phân bố của chuyển vị trong phần tử, ẩn

số là các chuyển vị và đạo hàm của nó được xác định từ hệ phương trình thành lập trên

cơ sở nguyên lý biến phân Lagrange hoặc định dừng của thế năng toàn phần.

+ Mô hình cân bằng: biểu diễn một cách gần đúng dạng gần đúng của ứng suất

hoặc nội lực trong phần tử. Ẩn số là các lực tại nút và được xác định từ hệ phương

trình thiết lập trên cơ sở nguyên lý biến phân Castigliano hoặc định lý dừng của năng

lượng bù toàn phần.

+ Mô hình hỗn hợp: biểu diễn gần đúng dạng phân bố của cả chuyển vị và ứng

suất trong phần tử. Coi chuyển vị và ứng suất là hai yếu tố độc lập riêng biệt, các ẩn số

được xác định từ hệ phương trình thành lập trên cơ sở nguyên lý biến phân Reisner –

Helinge.

Trong ba mô hình trên thì mô hình tương thích được sử dụng rộng rãi hơn cả,

hai mô hình còn lại chỉ sử dụng có hiệu quả trong một số bài toán. Mô hình tương thích

được sử dụng để phân tích và thành lập phương trình tính toán hệ thanh theo phương

pháp phần tử hữu hạn.

2.2.5.10 Phương pháp phân tích theo miền thời gian

Phương pháp phân tích động đất theo lịch sử thời gian cho phép xác định được toàn

bộ quá trình phản ứng của hệ kết cấu dưới tác động của tải trọng động đất. Phương

pháp này dựa trên cơ sở các biểu đồ gia tốc nền động đất có sẵn theo hàm thời gian.

Trong tiêu chuẩn EN 1998-1:2004 và TCXDVN 9386-2012, phản ứng của kết cấu

theo lịch sử thời gian được xác định bằng cách tích phân trực tiếp các phương trình vi

phân chuyển động của nó, sử dụng các giản đồ gia tốc ghi được hoặc giản đồ gia tốc

mô phỏng biểu thị các chuyển động nền. Giản đồ gia tốc mô phỏng là giản đồ gia tốc

được thiết lập thông qua mô phỏng vật lý nguồn phát sinh và các cơ chế lan truyền,

miễn là các mẫu sử dụng được đánh giá tương thích với các đặc trưng động đất phù

hợp với địa điểm xây dựng.

2.2.5.11 Phương pháp số Newmark

Phương pháp Newmark là một phương pháp tích hợp số được sử dụng để giải các

phương trình vi phân. Nó được sử dụng rộng rãi trong đánh giá số lượng đáp ứng động

của các cấu trúc và chất rắn như trong phân tích phần tử hữu hạn để mô hình các hệ

động lực. Phương pháp này được đặt theo tên của Nathan M. Newmark. Người đã phát

triển nó vào năm 1959 để sử dụng trong động lực học kết cấu.

CHƯƠNG II: MÔ HÌNH TÍNH TOÁN

3.1 Giới thiệu công trình

Tên công trình: Chung cư cao tầng CT2

Vị trí công trình: Khu tái định cư 243 Tân Hòa Đông, phường 14, quận 6, Tp. HCM

Quy mô công trình: 01 Hầm + 01 Trệt + 20 Tầng lầu.

Chiều cao công trình: 64 m

Diện tích xây dựng: 833 m2

Tổng diện tích sàn xây dựng: 18,293 m2

Hình 2.1 Chung cư cao tầng CT2

( Nguồn : Internet )

3.2 Mô hình 3D công trình

Hình 2.2 Mô hình 3D công trình Hình 2.3 Mặt bằng tầng điển hình

Hình 2.4 Mặt đứng trục B1 Hình 2.5 Mặt đứng trục 3

( Nguồn: Tác giả tự thực hiện )

Hình 2.6 Dạng dao động công trình theo Mode 1 Hình 2.7 Dạng dao động công trình theo Mode 2

Hình 2.8 Dạng dao động công trình theo Mode 3

( Nguồn: Tác giả tự thực hiện )

Hình 3.9 Mặt bằng tầng điển hình

3.3 Trường hợp 1: Phân tích đàn hồi (DD1)

Biểu đồ gia tốc theo thời gian trận động đất Kobe

Phân tích kết cấu chịu động đất theo lý thuyết đàn hồi

3.3.1 Trận động đất tấn công theo phương X (DDX1)

Độ lệch tầng lớn nhất (%)

g n ầ T

Chuyển vị ngang Ux lớn nhất (mm) 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-1200 -1000

-800

-600

-400

-200

0,5

2,5

1 1,5 2 Độ lệch tầng %

Chuyển vị ngang (mm)

Chuyển vị ngang Ux tại các tầng 5, 10, 15, 21 (DDX1)

Chuyển vị ngang lớn nhất Ux (DDX1) Độ lệch tầng lớn nhất (DDX1)

- Chuyển vị ngang và độ lệch tầng lớn nhất tăng dần từ tầng 1 đến tầng 21

Biểu phân bố Moment cột biên C3 tại tầng 21, tầng 15 (DDX1)

Biểu phân bố Moment cột biên C3 tại tầng 10, tầng 5 (DDX1)

Biểu phân bố Moment cột giữa C10 tại tầng 21, tầng 15 (DDX1)

Biểu phân bố Moment cột giữa C10 tại tầng 10, tầng 5 (DDX1)

Biểu phân bố Moment Vách P3 tại tầng 21, tầng 15 (DDX1)

Biểu phân bố Moment Vách P3 tại tầng 10, tầng 5 (DDX1)

Biểu phân bố Moment Vách P4 tại tầng 21, tầng 15 (DDX1)

Biểu phân bố Moment Vách P4 tại tầng 10, tầng 5 (DDX1)

Moment Cột biên C3 (kNm)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

1000

2000

3000

4000

5000

2000

3000

5000

4000 1000 Moment BAO MAX (kNm)

Moment BAO MAX (kNm)

Moment Vách P4 (kNm)

Moment Vách P3 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

200 400 600 800 1000 1200 1400

500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000

Moment BAO MAX (kNm)

Moment cột C3 – MAX (DDX1) Moment cột C10 – MAX (DDX1)

Moment vách P3 – MAX (DDX1) Moment vách P4 – MAX (DDX1)

- Moment cột từ tầng 1 đến tầng 3 giảm sau đó tăng dần. Ngược lại moment vách lại có

Moment Cột biên C3 (kNm)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-2500 -2000 -1500 -1000

-2500

-1500

-1000

-500 Moment BAO MIN (kNm)

-2000 -500 Moment BAO MIN (kNm)

chiều hướng giảm dần.

Moment Vách P4 (kNm)

Moment Vách P3 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-1600 -1400 -1200 -1000 -800 -600 -400 -200

Moment BAO MIN (kNm)

-4500-4000-3500-3000-2500-2000-1500-1000-500 0 Moment BAO MIN (kNm)

Moment cột C3 – MIN (DDX1) Moment cột C10 – MIN (DDX1)

Moment vách P3 – MIN (DDX1) Moment vách P4 – MIN (DDX1)

Lực cắt đáy theo phương X ( DDX1)

- Lực cắt đáy lớn nhất trong khoảng thời gian 9-10s.

3.3.2 Trận động đất tấn công theo phương Y (DDY1)

Độ lệch tầng lớn nhất (%)

g n ầ T

Chuyển vị ngang Uy lớn nhất (mm) 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-1000

-800

-600

-400

-200

0,5

2,5

Chuyển vị ngang (mm)

1 1,5 2 Độ lệch tầng %

Chuyển vị ngang Uy tại các tầng 5, 10, 15, 21 (DDY1)

Chuyển vị ngang lớn nhất (DDY1) Độ lệch tầng lớn nhất (DDY1)

- Độ lệch tầng có xu hướng biến thiên liên tục từ tầng 1-21.

Biểu đồ phân bố Moment cột biên C3 tại tầng 21, tầng 15 (DDY1)

Biểu đồ phân bố Moment cột biên C3 tại tầng 10, tầng 5 (DDY1)

Biểu đồ phân bố Moment cột giữa C10 tại tầng 21, tầng 15 (DDY1)

Biểu đồ phân bố Moment cột giữa C10 tại tầng 10, tầng 5 (DDY1)

Biểu đồ phân bố Moment Vách P1 tại tầng 21, tầng 15 (DDY1)

Biểu đồ phân bố Moment Vách P1 tại tầng 10, tầng 5 (DDY1)

Biểu đồ phân bố Moment Vách P2 tại tầng 21, tầng 15 (DDY1)

Biểu đồ phân bố Moment Vách P2 tại tầng 10, tầng 5 (DDY1)

Moment Cột biên C3 (kNm)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

2000

3000

5000

1000

2000

3000

4000

5000

1000 4000 Moment BAO MAX (kNm)

Moment BAO MAX (kNm)

Moment Vách P2 (kNm)

Moment Vách P1 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

3000 6000 9000 12000 15000 18000

2000 4000 6000 8000 100001200014000

Moment BAO MAX (kNm)

Moment cột C3 – MAX (DDY1) Moment cột C10 – MAX (DDY1)

Moment vách P1 – MAX (DDY1) Moment vách P2 – MAX (DDY1)

- Moment lớn nhất ở cột và vách từ tầng 1-21 giảm dần.

Moment Cột biên C3 (kNm)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-5000

-3000

-2000

-5000 -4000 -3000 -2000 -1000 Moment BAO MIN (kNm)

-4000 -1000 Moment BAO MIN (kNm)

Moment Vách P2 (kNm)

Moment Vách P1 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-18000 -15000 -12000 -9000 -6000 -3000

-16000-14000-12000-10000-8000 -6000 -4000 -2000

Moment BAO MIN (kNm)

Moment cột C3 – MIN (DDY1) Moment cột C10 – MIN (DDY1)

Moment vách P1 – MIN (DDY1) Moment vách P2 – MIN (DDY1)

- Moment nhỏ nhất từcủa cột và vách từ tầng 1-21có xu hướng giảm.

Lực cắt đáy theo phương Y (DDY1)

- Lực cắt đáy theo phương Y lớn nhất trong khoảng thời gian 9-11s.

3.4 Trường hợp 2: Phân tích P Delta – Phi tuyến hình học (DD3)

Phân tích phi tuyến hình học (P Delta)

3.4.1 Trận động đất tấn công theo Phương X (DDX3)

Chuyển vị ngang Ux tại các tầng 5, 10, 15, 21 (DDX3)

Độ lệch tầng lớn nhất (%)

g n ầ T

Chuyển vị ngang Ux lớn nhất (mm) 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-1200 -1000

-800

-600

-400

-200

0,5

2,5

Chuyển vị ngang (mm)

1 1,5 2 Độ lệch tầng %

Chuyển vị đỉnh lớn nhất Ux (DDX3) Độ lệch tầng lớn nhất (DDX3)

- Chuyển vị đỉnh và độ lệch tầng lớn nhất tăng dần từ tầng 1-21.

Biểu phân bố Moment cột biên C3 tại tầng 21, tầng 15 (DDX3)

Biểu phân bố Moment cột biên C3 tại tầng 10, tầng 5 (DDX3)

Biểu phân bố Moment cột giữa C10 tại tầng 21, tầng 15 (DDX3)

Biểu phân bố Moment cột giữa C10 tại tầng 10, tầng 5 (DDX3)

Biểu phân bố Moment Vách P3 tại tầng 21, tầng 15 (DDX3)

Biểu phân bố Moment Vách P3 tại tầng 10, tầng 5 (DDX3)

Biểu phân bố Moment Vách P4 tại tầng 21, tầng 15 (DDX3)

Moment Cột biên C3 (kNm)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

2000

3000

5000

1000

2000

3000

4000

5000

1000 4000 Moment BAO MAX (kNm)

Moment BAO MAX (kNm)

Biểu phân bố Moment Vách P4 tại tầng 10, tầng 5 (DDX3)

Moment cột C3 – MAX (DDX3) Moment cột C10 – MAX (DDX3)

Moment Vách P4 (kNm)

Moment Vách P3 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

400

800

1000 1200

500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000

200 600 Moment BAO MAX (kNm)

Moment BAO MAX (kNm)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

Moment Cột biên C3 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-2500

-1500

-1000

-2500 -2000 -1500 -1000

-2000 -500 Moment BAO MIN (kNm)

-500 Moment BAO MIN (kNm)

Moment vách P3 – MAX (DDX3) Moment vách P3 – MAX (DDX3)

Moment cột C3 – MIN (DDX3) Moment cột C10 – MIN (DDX3)

Moment Vách P4 (kNm)

Moment Vách P3 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-1200 -1000

-800

-600

-400

-200

-4000 -3500 -3000 -2500 -2000 -1500 -1000 -500

Moment BAO MIN (kNm)

Moment vách P3 – MIN (DDX3) Moment vách P3 – MIN (DDX3)

- Moment cột và vách có xu hướng giảm khi càng lên các tầng trên cao.

Lực cắt đáy theo phương X (DDX3)

-Lực cắt đáy theo phương X dao động lớn nhất trong khoảng 9-10s.

3.4.2 Trận động đất tấn công theo Phương Y (DDY3)

Độ lệch tầng lớn nhất (%)

Chuyển vị ngang Uy lớn nhất (mm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

200

400

600

800

1000

0,5

2,5

1 1,5 2 Độ lệch tầng %

Chuyển vị ngang (mm)

Chuyển vị ngang Uy tại các tầng 5, 10, 15, 21 (DDY3)

Chuyển vị đỉnh lớn nhất Uy (DDY3) Độ lệch tầng lớn nhất (DDY3)

-Độ lệch tầng lớn nhất có xu hướng tăng từ tầng 1-5 sau đó giảm dần.

Biểu phân bố Moment cột biên C3 tại tầng 21, tầng 15 (DDY3)

Biểu phân bố Moment cột biên C3 tại tầng 10, tầng 5 (DDY3)

Biểu phân bố Moment cột giữa C10 tại tầng 21, tầng 15 (DDY3)

Biểu phân bố Moment cột giữa C10 tại tầng 10, tầng 5 (DDY3)

Biểu phân bố Moment Vách P1 tại tầng 21, tầng 15 (DDY3)

Biểu phân bố Moment Vách P1 tại tầng 10, tầng 5 (DDY3)

Biểu phân bố Moment Vách P2 tại tầng 21, tầng 15 (DDY3)

Biểu phân bố Moment Vách P2 tại tầng 10, tầng 5 (DDY3)

Moment Cột biên C3 (kNm)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

2000

3000

5000

1000

2000

3000

4000

5000

1000 4000 Moment BAO MAX (kNm)

Moment BAO MAX (kNm)

Moment Vách P2 (kNm)

Moment Vách P1 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

6000

9000

12000 15000

2000 4000 6000 8000 100001200014000

3000 Moment BAO MAX (kNm)

Moment BAO MAX (kNm)

Moment cột C3 – MAX (DDY3) Moment cột C10 – MAX (DDY3)

Moment vách P1 – MAX (DDY3) Moment vách P2 – MAX (DDY3)

-Moment cột và vách càng lên cao có xu hướng giảm dần.

Moment Cột giữa C10 (kNm)

Moment Cột biên C3 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-5000

-3000

-2000

-4000 -1000 Moment BAO MIN (kNm)

-5000 -4000 -3000 -2000 -1000 Moment BAO MIN (kNm)

Moment Vách P2 (kNm)

Moment Vách P1 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-15000

-12000

-9000

-6000

-3000

-14000-12000-10000 -8000 -6000 -4000 -2000

Moment BAO MIN (kNm)

Moment cột C3 – MIN (DDY3) Moment cột C10 – MIN (DDY3)

Moment vách P1 – MIN (DDY3) Moment vách P2 – MIN (DDY3)

Lực cắt đáy theo phương Y (DDY3)

- Lực cắt đáy theo phương Y có độ lớn nhất ở giây thứ 10s.

3.5 Trường hợp 3: Phân tích phi tuyến vật liệu (DD2)

Gán khớp dẻo cho dầm và cột Khai báo khớp dẻo cho cột

Gán khớp dẻo cho dầm và cột Khai báo khớp dẻo cho dầm

3.5.1 Trận động đất tấn công theo phương X (DDX2)

Chuyển vị ngang Ux lớn nhất (mm)

Độ lệch tầng lớn nhất (%)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

0,5

2,5

200

400

600

800

1000

1 1,5 2 Độ lệch tầng %

Chuyển vị ngang (mm)

Chuyển vị ngang Ux tại các tầng 5, 10, 15, 21 (DDX2)

Chuyển vị đỉnh lớn nhất Ux (DDX2) Độ lệch tầng lớn nhất (DDX2)

-Chuyển vị đỉnh và độ lệch tầng lớn nhất có xu hướng tăng ở các tầng trên cao.

Biểu phân bố Moment cột biên C3 tại tầng 21, tầng 15 (DDX2)

Biểu phân bố Moment cột biên C3 tại tầng 10, tầng 5 (DDX2)

Biểu phân bố Moment cột giữa C10 tại tầng 21, tầng 15 (DDX2)

Biểu phân bố Moment cột giữa C10 tại tầng 10, tầng 5 (DDX2)

Biểu phân bố Moment Vách P3 tại tầng 21, tầng 15 (DDX2)

Biểu phân bố Moment Vách P3 tại tầng 10, tầng 5 (DDX2)

Biểu phân bố Moment Vách P4 tại tầng 21, tầng 15 (DDX2)

Biểu phân bố Moment Vách P4 tại tầng 10, tầng 5 (DDX2)

Moment Cột biên C3 (kNm)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

2000

3000

5000

500 1000 1500 2000 2500 3000

1000 4000 Moment BAO MAX (kNm)

Moment BAO MAX (kNm)

Moment Vách P4 (kNm)

Moment Vách P3 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

400

600

1000

500

1000

2000

2500

3000

200 800 Moment BAO MAX (kNm)

1500 Moment BAO MAX (kNm)

Moment cột C3 – MAX (DDX2) Moment cột C10 – MAX (DDX2)

Moment vách P3 – MAX (DDX2) Moment vách P4 – MAX (DDX2)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

Moment Cột biên C3 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-2000

-1500

-500

-2000

-1500

-500

-1000 Moment BAO MIN (kNm)

Moment Vách P4 (kNm)

Moment Vách P3 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-1000

-800

-600

-400

-200

-2500

-2000

-1500

-1000

-500

Moment BAO MIN (kNm)

Moment cột C3 – MIN (DDX2) Moment cột C10 – MIN (DDX2)

Moment vách P3 – MIN (DDX2) Moment vách P4 – MIN (DDX2)

Lực cắt đáy theo phương X (DDX2)

-Moment cột và vách càng lên các tầng trên có xu hướng giảm dần.

-Lực cắt đáy lớn nhất nằm ở giây thứ 8s.

3.5.2 Trận động đất tấn công theo Phương Y (DDY2)

Độ lệch tầng lớn nhất (%)

Chuyển vị ngang Uy lớn nhất (mm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

200

400

600

800

1000

0,5

2,5

Chuyển vị ngang (mm)

1 1,5 2 Độ lệch tầng %

Chuyển vị ngang Uy tại các tầng 5, 10, 15, 21 (DDY2)

Chuyển vị ngang lớn nhất Uy (DDY2) Độ lệch tầng lớn nhất (DDY2)

-Càng lên cao chuyển vị ngang càng tăng trong khi độ lệch tầng giảm dần.

Biểu phân bố Moment cột biên C3 tại tầng 21, tầng 15 (DDY2)

Biểu phân bố Moment cột biên C3 tại tầng 10, tầng 5 (DDY2)

Biểu phân bố Moment cột giữa C10 tại tầng 21, tầng 15 (DDY2)

Biểu phân bố Moment cột giữa C10 tại tầng 10, tầng 5 (DDY2)

Biểu phân bố Moment Vách P1 tại tầng 21, tầng 15 (DDY2)

Biểu phân bố Moment Vách P1 tại tầng 10, tầng 5 (DDY2)

Biểu phân bố Moment Vách P2 tại tầng 21, tầng 15 (DDY2)

Biểu phân bố Moment Vách P2 tại tầng 10, tầng 5 (DDY2)

Moment Cột biên C3 (kNm)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

500 1000 1500 2000 2500 3000

500 1000 1500 2000 2500 3000 Moment BAO MAX (kNm)

Moment BAO MAX (kNm)

Moment Vách P2 (kNm)

Moment Vách P1 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

3000

6000

9000

2000 4000 6000 8000 100001200014000

Moment BAO MAX (kNm)

Moment cột C3 – MAX (DDY2) Moment cột C10 – MAX (DDY2)

Moment vách P1 – MAX (DDY2) Moment vách P2 – MAX (DDY2)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

Moment Cột biên C3 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-2500

-1500

-1000

-2500 -2000 -1500 -1000

-2000 -500 Moment BAO MIN (kNm)

-500 Moment BAO MIN (kNm)

Moment Vách P2 (kNm)

Moment Vách P1 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-10000

-8000

-6000

-4000

-2000

-10000

-8000

-6000

-4000

-2000

Moment BAO MIN (kNm)

Moment cột C3 – MIN (DDY2) Moment cột C10 – MIN (DDY2)

Moment vách P1 – MIN (DDY2) Moment vách P2 – MIN (DDY2)

Lực cắt đáy theo phương Y (DDY2)

-Càng lên các tầng trên moment cột và vách càng giảm.

3.6 Trường hợp 4: Phi tuyến hình học + Phi tuyến vật liệu (DD4) 3.6.1 Trận động đất tấn công theo phương X (DDX4)

Chuyển vị ngang Ux lớn nhất (mm)

Độ lệch tầng lớn nhất (%)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

0,5

2,5

200

400

600

800

1000

1 1,5 2 Độ lệch tầng %

Chuyển vị ngang (mm)

Chuyển vị ngang tại các tầng 5, 10, 15, 21 (DDX4)

Chuyển vị ngang lớn nhất Ux (DDX4) Độ lệch tầng lớn nhất (DDX4)

Biểu phân bố Moment cột biên C3 tại tầng 21, tầng 15 (DDX4)

Biểu phân bố Moment cột biên C3 tại tầng 10, tầng 5 (DDX4)

Biểu phân bố Moment cột giữa C10 tại tầng 21, tầng 15 (DDX4)

Biểu phân bố Moment cột giữa C10 tại tầng 10, tầng 5 (DDX4)

Biểu phân bố Moment Vách P3 tại tầng 21, tầng 15 (DDX4)

Biểu phân bố Moment Vách P3 tại tầng 10, tầng 5 (DDX4)

Biểu phân bố Moment Vách P4 tại tầng 21, tầng 15 (DDX4)

Biểu phân bố Moment Vách P4 tại tầng 10, tầng 5 (DDX4)

Moment Cột biên C3 (kNm)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

2000

3000

5000

500 1000 1500 2000 2500 3000

1000 4000 Moment BAO MAX (kNm)

Moment BAO MAX (kNm)

Moment Vách P4 (kNm)

Moment Vách P3 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

400

600

1000

500

1000

2000

2500

3000

200 800 Moment BAO MAX (kNm)

1500 Moment BAO MAX (kNm)

Moment cột C3 – MAX (DDX4) Moment cột C10 – MAX (DDX4)

Moment vách P3 – MAX (DDX4) Moment vách P4 – MAX (DDX4)

-Càng lên cao moment cột và vách càng giảm.

Moment Cột giữa C10 (kNm)

Moment Cột biên C3 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-2000

-1500

-500

-2000

-1500

-500

-1000 Moment BAO MIN (kNm)

Moment Vách P4 (kNm)

Moment Vách P3 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-1000

-800

-600

-400

-200

-3000

-2500

-2000

-1000

-500

Moment BAO MIN (kNm)

-1500 Moment BAO MIN (kNm)

Moment cột C3 – MIN (DDX4) Moment cột C10 – MIN (DDX4)

Moment vách P3 – MIN (DDX4) Moment vách P4 – MIN (DDX4)

Lực cắt đáy theo phương X (DDX4)

-Lực cắt đáy theo phương X lớn nhất ở giây thứ 9s.

3.6.2 Trận động đất tấn công theo Phương Y (DDY4)

Độ lệch tầng lớn nhất (%)

Chuyển vị ngang Uy lớn nhất (mm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

200

400

600

800

1000

0,5

2,5

1 1,5 2 Độ lệch tầng %

Chuyển vị ngang (mm)

Chuyển vị ngang Uy tại các tầng 5, 10, 15, 21 (DDY4)

Chuyển vị ngang lớn nhất Uy (DDY4) Độ lệch tầng lớn nhất (DDY4)

-Càng lên cao chuyển vị ngang tăng trong khi độ lệch tầng lại giảm.

Biểu phân bố Moment cột biên C3 tại tầng 21, tầng 15 (DDY4)

Biểu phân bố Moment cột biên C3 tại tầng 10, tầng 5 (DDY4)

Biểu phân bố Moment cột giữa C10 tại tầng 21, tầng 15 (DDY4)

Biểu phân bố Moment cột giữa C10 tại tầng 10, tầng 5 (DDY4)

Biểu phân bố Moment Vách P1 tại tầng 21, tầng 15 (DDY4)

Biểu phân bố Moment Vách P1 tại tầng 10, tầng 5 (DDY4)

Biểu phân bố Moment Vách P2 tại tầng 21, tầng 15 (DDY4)

Biểu phân bố Moment Vách P2 tại tầng 10, tầng 5 (DDY4)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

Moment Cột biên C3 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

500 1000 1500 2000 2500 3000

500 1000 1500 2000 2500 3000 Moment BAO MAX (kNm)

Moment BAO MAX (kNm)

Moment Vách P2 (kNm)

Moment Vách P1 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

3000

6000

9000

2000 4000 6000 8000 100001200014000

Moment BAO MAX (kNm)

Moment cột C3 – MAX (DDY4) Moment cột C10 – MAX (DDY4)

Moment vách P1 – MAX (DDY4) Moment vách P2 – MAX (DDY4)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

Moment Cột biên C3 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-2500

-1500

-1000

-2500 -2000 -1500 -1000

-2000 -500 Moment BAO MIN (kNm)

-500 Moment BAO MIN (kNm)

Moment Vách P2 (kNm)

Moment Vách P1 (kNm)

g n ầ T

21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-10000

-8000

-6000

-4000

-2000

-10000

-8000

-6000

-4000

-2000

Moment BAO MIN (kNm)

Moment cột C3 – MIN (DDY4) Moment cột C10 – MIN (DDY4)

Moment vách P1 – MIN (DDY4) Moment vách P2 – MIN (DDY4)

Lực cắt đáy theo phương Y (DDY4)

-Momen cột và vách càng lên các tầng trên càng giảm dần.

3.7 So sánh kết quả

PHƯƠNG X

g n ầ T

DDX1 DDX2 DDX3 DDX4

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

200

1000

1200

400

600

800 Chuyển vị ngang UX (mm)

CHUYỂN VỊ NGANG UX (mm)

Chuyển vị ngang UX của bốn trường hợp phân tích

DDX1 DDX2 DDX3 DDX4

g n ầ T

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

Độ lệch tầng (%)

ĐỘ LỆCH TẦNG (%)

Độ lệch tầng theo phương X của bốn trường hợp phân tích

-Càng lên cao chuyển vị ngang của 4 trường hợp phân tích càng tăng trong khi độ

lệch tầng có xu hướng giảm lại.

g n ầ T

DDX1 DDX2 DDX3 DDX4

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

300

600

900

1200

1500

1800

2100

2400

2700

3000

3300

Moment C3 (kNm)

Moment Cột biên C3 (kNm)

Moment cột biên C3 (BAO MAX) của bốn trường hợp phân tích (DDX)

g n ầ T

DDX1 DDX2 DDX3 DDX4

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-2400

-2100

-1800

-1500

-600

-300

-1200

-900 Moment C3 (kNm)

Moment Cột biên C3 (kNm)

Moment cột biên C3 (BAO MIN) của bốn trường hợp phân tích (DDX)

-Moment cột biên C3 của 4 trường hợp phân tích biến thiên liên tục.

g n ầ T

DDX1 DDX2 DDX3 DDX4

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

300

600

900

1200

2400

2700

3000

3300

1500

1800 2100 Moment C10 (kNm)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

Moment cột giữa C10 (BAO MAX) của bốn trường hợp phân tích (DDX)

DDX1 DDX2 DDX3 DDX4

g n ầ T

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-2400

-2100

-1800

-1500

-1200

-900

-600

-300

Moment C10 (kNm)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

Moment cột giữa C10 (BAO MIN) của bốn trường hợp phân tích (DDX)

-Moment cột giữa C10 của 4 trường hợp phân tích có chiều hướng giảm dần khi

càng lên cao.

g n ầ T

DDX1 DDX2 DDX3 DDX4

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

200

400

600

800

1000

1200

2000

2200

2400

2600

2800

3000

1400

1800

1600 Moment P3 (kNm)

Moment Vách P3 (kNm)

Moment vách P3 (BAO MAX) của bốn trường hợp phân tích (DDX)

DDX1 DDX2 DDX3 DDX4

g n ầ T

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-2600

-2400

-2200

-2000

-1800

-1600

-800

-600

-400

-200

-1400 -1200 -1000 Moment P3 (kNm)

Moment Vách P3 (kNm)

Moment vách P3 (BAO MIN) của bốn trường hợp phân tích (DDX)

-Moment vách P3 của 4 trường hợp phân tích có chiều hướng giảm dần khi càng

lên cao.

100

g n ầ T

DDX1 DDX2 DDX3 DDX4

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

400

500

600

700

800

900

1000

Moment P4 (kNm)

Moment Vách P4 (kNm)

Moment vách P4 (BAO MAX) của bốn trường hợp phân tích (DDX)

g n ầ T

DDX1 DDX2 DDX3 DDX4

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-1000

-900

-800

-700

-600

-500

-400

-300

-200

-100

Moment P4 (kNm)

Moment Vách P4 (kNm)

Moment vách P4 (BAO MIN) của bốn trường hợp phân tích (DDX)

-Moment vách P4 Bao Max tăng dần khi lên các tầng trên trong khi moment Bao

Min lại giảm dần.

101

Bảng 2.1 Chênh lệch giữa DDX1 - DDX3 (%)

Story Độ lệch tầng UX

6,27 7,13 8,16 8,10 7,93 7,72 7,49 7,21 6,92 6,49 5,94 5,18 4,20 2,86 1,15 1,87 5,43 7,31 8,95 6,21

Moment C3 Moment C10 Moment P3 Max Min Max Min Max Min Max -20,76 7,16 -17,22 7,46 -18,00 7,65 -17,40 7,75 -16,89 7,73 -16,01 7,65 -15,73 7,52 -15,61 7,36 -15,84 7,23 -16,51 6,89 -15,72 7,01 -12,35 6,78 -5,48 6,09 -6,96 5,16 -5,12 3,82 -3,18 2,19 -1,74 -0,09 -0,10 -2,95 0,69 0,05 6,27 6,80

6,75 4,79 7,04 5,06 7,13 5,44 7,08 5,62 6,78 5,59 6,43 5,32 5,89 4,83 5,13 4,18 4,34 3,47 3,27 2,79 2,79 2,56 2,03 2,41 1,22 2,42 2,33 0,64 -0,05 2,16 -1,81 1,93 -4,35 1,56 -6,46 1,21 -7,25 1,40 -6,18 0,94 -10,17 -5,16 -7,76 -3,64 0,60 5,39 6,09 5,10 5,05 5,34 5,67 5,88 5,91 5,32 4,00 1,55 -1,84 -6,04 -3,93 2,99 24,20 26,62 28,16 28,17 27,36 25,21 23,20 21,08 18,67 16,45 13,55 11,58 5,37 8,15 7,25 6,13 3,50 -0,27 -3,50 3,63 1,47 1,69 1,78 1,90 1,91 1,82 1,65 1,40 1,07 0,69 0,47 0,44 0,74 1,38 2,22 3,03 4,08 5,18 6,84 6,88

Moment P4 Min 18,19 15,34 16,58 16,31 16,02 15,15 14,27 13,36 12,30 11,54 10,07 5,22 8,57 8,48 8,70 5,38 10,51 11,64 14,18 13,97

TANG 21 TANG 20 TANG 19 TANG 18 TANG 17 TANG 16 TANG 15 TANG 14 TANG 13 TANG 12 TANG 11 TANG 10 TANG 9 TANG 8 TANG 7 TANG 6 TANG 5 TANG 4 TANG 3 TANG 2

2,13 2,15 2,18 2,25 2,31 2,37 2,48 2,57 2,64 2,72 2,81 2,88 2,92 2,97 3,11 3,33 3,67 4,23 5,17 6,59

102

Bảng 2.2 Chênh lệch giữa DDX1 - DDX2 (%)

Story

Moment P3

Moment C10

UX Độ lệch tầng Moment C3

TANG 21 TANG 20 TANG 19 TANG 18 TANG 17 TANG 16 TANG 15 TANG 14 TANG 13 TANG 12 TANG 11 TANG 10 TANG 9 TANG 8 TANG 7 TANG 6 TANG 5 TANG 4 TANG 3 TANG 2

12,08 12,64 13,24 13,92 14,62 15,33 16,07 16,76 17,39 17,94 18,37 18,67 18,87 18,95 18,98 18,97 18,95 15,02 15,36 20,16

7,90 8,83 5,89 11,02 12,19 13,46 14,72 15,99 17,16 18,06 18,56 18,10 16,87 14,80 11,98 10,90 12,09 13,55 15,57 20,32

Moment P4 Max Min Max Min Max Min Max Min 35,05 10,56 5,19 47,76 66,63 71,52 6,09 46,56 5,30 44,62 67,24 64,02 5,36 45,11 8,74 45,41 66,45 61,56 46,46 8,29 5,36 44,87 65,91 60,07 5,81 44,69 44,10 12,37 64,73 60,69 43,24 18,67 11,27 44,44 63,87 60,00 42,89 20,78 12,04 44,52 65,71 61,55 42,64 22,06 11,96 44,22 64,87 60,27 43,39 25,75 12,26 44,22 64,93 55,87 43,40 30,61 11,22 44,03 64,88 60,37 41,65 37,97 13,63 44,41 65,43 56,82 35,02 40,80 16,65 43,85 65,60 57,53 37,26 41,04 15,27 43,12 64,82 56,74 35,83 40,76 21,07 42,49 63,86 55,88 34,56 40,19 22,10 41,94 62,76 55,03 33,42 35,92 23,35 41,81 61,24 52,35 30,29 35,13 23,80 41,82 55,77 48,71 25,37 38,89 24,32 41,54 58,36 45,73 20,81 35,26 22,96 42,64 52,09 35,80 23,70 42,99 25,13 38,41 45,10 25,72

66,78 67,71 58,53 56,27 56,40 53,74 54,84 52,28 55,32 50,14 55,49 45,38 56,35 47,77 57,68 45,82 57,93 45,73 57,48 45,50 56,60 45,07 55,61 44,60 54,55 44,50 53,83 44,39 53,22 44,33 51,92 43,19 50,77 42,27 45,59 40,61 48,59 37,49 43,48 27,62

103

Bảng 2.3 Chênh lệch giữa DDX2 - DDX4 (%)

Story

Moment C10

Moment P3

UX Độ lệch tầng Moment C3

Moment P4

Min

TANG 21 TANG 20 TANG 19 TANG 18 TANG 17 TANG 16 TANG 15 TANG 14 TANG 13 TANG 12 TANG 11 TANG 10 TANG 9 TANG 8 TANG 7 TANG 6 TANG 5 TANG 4 TANG 3 TANG 2

-0,08 -0,10 -0,12 -0,16 -0,18 -0,21 -0,28 -0,32 -0,39 -0,46 -0,50 -0,53 -0,54 -0,52 -0,48 -0,42 -0,35 -0,24 -0,06 0,09

0,12 0,12 0,11 0,09 0,07 0,04 0,02 -0,01 -0,06 -0,15 -0,36 -0,60 -0,68 -0,67 -0,58 -0,44 -0,25 -0,04 0,33 0,73

Max Min Max -3,96 7,69 5,27 6,31 3,17 -0,40 -0,09 -0,07 -0,08 0,02 0,07 0,10 0,19 0,21 0,29 -0,82 -0,69 -0,34 0,23 0,67

1,59 -1,57 -4,07 -4,31 -0,39 -0,41 0,04 0,14 -0,02 4,11 4,06 3,99 4,19 4,21 4,42 4,81 5,28 4,05 0,48 -4,89 2,18 -0,07 0,64 2,13 -0,24 0,00 0,01 0,00 3,15 3,41 3,55 3,59 3,57 3,60 3,71 3,85 4,06 4,38 5,11 5,16 0,29 0,07 0,21 -0,06 0,21 0,09 0,03 0,04 0,04 0,05 0,04 0,04 0,06 0,10 0,17 0,21 0,02 -0,75 -0,31 0,07

Max -1,41 -1,57 -1,53 -0,06 -0,13 -0,24 -0,36 -0,38 -0,40 -0,87 -0,87 -0,78 -0,70 -0,57 -0,42 -0,28 -1,60 -1,12 -0,44 0,42

Min Max Min 3,01 0,46 5,17 2,32 0,70 3,96 2,20 0,73 3,89 2,04 0,71 3,82 2,05 0,68 3,67 1,68 0,66 3,52 0,38 0,59 3,48 0,28 0,55 3,38 0,17 0,47 3,36 0,00 0,43 3,27 -0,10 0,39 2,85 3,13 0,40 2,43 3,21 0,42 2,18 3,39 0,44 2,03 3,66 0,44 1,99 4,12 0,49 2,00 4,80 0,56 2,00 5,79 0,58 2,04 -1,70 0,96 2,43 -11,04 1,09 1,71

104

Bảng 2.4 Chênh lệch giữa DDX1 - DDX4 (%)

Story

Moment C10

Moment P3 Moment P4

TANG 21 TANG 20 TANG 19 TANG 18 TANG 17 TANG 16 TANG 15 TANG 14 TANG 13 TANG 12 TANG 11 TANG 10 TANG 9 TANG 8 TANG 7 TANG 6 TANG 5 TANG 4 TANG 3 TANG 2 UX 12,01 12,55 13,13 13,78 14,46 15,15 15,84 16,49 17,07 17,56 17,97 18,24 18,43 18,53 18,60 18,63 18,67 18,83 15,30 20,23 Độ lệch tầng Moment C3 Min 70,39 66,79 63,59 62,59 61,93 55,84 61,51 60,25 55,84 60,38 56,85 57,57 56,82 55,98 55,16 51,96 48,36 45,55 35,95 26,22

Max 67,16 66,73 65,09 64,44 64,60 63,72 65,73 64,92 64,92 66,32 66,83 66,98 66,30 65,38 64,40 63,10 61,90 60,05 52,32 46,61

8,01 8,94 5,99 11,10 12,25 13,49 14,73 15,99 17,11 17,94 18,26 17,61 16,30 14,22 11,47 10,51 11,87 13,52 15,85 20,90

Max 67,50 58,50 56,68 55,80 55,21 55,49 56,35 57,68 55,25 58,93 58,14 57,21 56,17 55,49 54,96 53,77 52,77 51,79 51,22 46,39

Min Max Min Max Min 5,63 50,46 67,80 38,19 13,25 5,94 46,81 8,27 56,30 45,72 53,84 48,33 5,41 47,53 7,44 52,26 46,42 10,17 10,01 46,97 50,25 44,03 14,16 10,42 46,71 45,42 43,11 20,03 11,85 46,40 47,78 42,68 21,09 12,55 46,45 45,84 42,42 22,28 12,45 46,11 45,76 43,16 25,87 12,67 46,09 45,53 42,91 30,61 11,60 45,86 45,09 41,14 37,90 13,97 45,99 44,62 38,54 42,65 16,98 45,22 44,54 36,82 42,93 15,61 44,36 44,45 35,46 42,77 21,42 43,66 44,43 34,28 42,37 22,44 43,10 43,31 33,24 42,39 23,73 42,97 42,29 25,18 42,05 24,22 42,99 40,16 24,53 42,43 24,76 42,74 37,30 20,46 38,22 23,70 44,04 27,67 24,02 36,70 25,94 35,46

105

PHƯƠNG Y

g n ầ T

DDY1 DDY2 DDY3 DDY4

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

Chuyển vị ngang Uy (mm)

CHUYỂN VỊ NGANG UY (mm)

Chuyển vị ngang UY của bốn trường hợp phân tích

DDY1 DDY2 DDY3 DDY4

g n ầ T

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

Độ lệch tầng (%)

ĐỘ LỆCH TẦNG (%)

Độ lệch tầng theo phương Y của bốn trường hợp phân tích

-Càng lên cao chuyển vị ngang uy càng tăng trong khi độ lệch tầng lại giảm.

106

g n ầ T

DDY1 DDY2 DDY3 DDY4

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

300

600

900

1200

1500

1800

2100

2400

2700

3000

3300

Moment C3 (kNm)

Moment Cột biên C3 (kNm)

Moment cột biên C3 (BAO MAX) của bốn trường hợp phân tích (DDY)

DDY1 DDY2 DDY3 DDY4

g n ầ T

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-3000

-2700

-2400

-2100

-1800

-1500

-1200

-900

-600

-300

Moment C3 (kNm)

Moment Cột biên C3 (kNm)

Moment cột biên C3 (BAO MIN) của bốn trường hợp phân tích (DDY)

-Càng lên cao moment cột biên C3 càng giảm.

107

g n ầ T

DDY1 DDY2 DDY3 DDY4

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

300

600

900

1200

1500

1800

2100

2400

2700

3000

3300

Moment C10 (kNm)

Moment Cột giữa C10 (kNm)

Moment cột giữa C10 (BAO MAX) của bốn trường hợp phân tích (DDY)

DDY1 DDY2 DDY3 DDY4

g n ầ T

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-3600

-3300

-3000

-2700

-2400

-2100

-1800

-1500

-1200

-900

-600

-300

Moment C10 (kNm)

Moment Cột biên C10 (kNm)

Moment cột giữa C10 (BAO MIN) của bốn trường hợp phân tích (DDY)

-Càng lên cao moment cột giữa C10 càng giảm.

108

g n ầ T

DDY1 DDY2 DDY3 DDY4

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

8000

9000

10000

Moment P1 (kNm)

Moment Vách P1 (kNm)

Moment vách P1 (BAO MAX) của bốn trường hợp phân tích (DDY)

DDY1 DDY2 DDY3 DDY4

g n ầ T

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-11000

-10000

-9000

-8000

-7000

-3000

-2000

-1000

-4000

-6000 -5000 Moment P1 (kNm)

Moment Vách P1 (kNm)

Moment vách P1 (BAO MIN) của bốn trường hợp phân tích (DDY)

-Càng lên cao moment vách P1 càng giảm.

109

g n ầ T

DDY1 DDY2 DDY3 DDY4

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

8000

9000

10000

11000

Moment P2 (kNm)

Moment Vách P2 (kNm)

Moment vách P2 (BAO MAX) của bốn trường hợp phân tích (DDY)

DDY1 DDY2 DDY3 DDY4

g n ầ T

23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0

-10000

-9000

-8000

-7000

-6000

-5000

-4000

-3000

-2000

-1000

Moment P2 (kNm)

Moment Vách P2 (kNm)

Moment vách P2 (BAO MIN) của bốn trường hợp phân tích (DDY)

-Càng lên cao moment vách P2 càng giảm.

110

Bảng 2.5 Chênh lệch giữa DDY1 - DDY3 (%)

Story

-1,41

TANG 21 TANG 20 TANG 19 TANG 18 TANG 17 TANG 16 TANG 15 TANG 14 TANG 13 TANG 12 TANG 11 TANG 10 TANG 9 TANG 8 TANG 7 TANG 6 TANG 5 TANG 4 TANG 3 TANG 2 Uy 2,06 1,95 1,82 1,67 1,46 1,14 0,66 -0,01 -0,89 -2,20 -4,35 -7,37 -10,96 -14,55 -18,06 -21,31 -23,81 -25,54 -23,61 -21,70 Độ lệch tầng 10,35 12,25 14,39 14,37 13,70 13,37 13,41 13,34 13,00 12,24 10,96 5,12 6,31 6,90 6,65 6,07 5,37 4,68 4,00 3,50

Moment C3 Moment C10 Moment P1 Moment P2 Max Min Max Min Max Min Max Min -16,03 11,03 35,73 15,76 8,66 25,32 -13,06 8,49 41,23 4,79 22,30 30,41 14,16 -12,61 8,46 41,07 8,34 28,81 31,94 14,06 -11,84 7,91 35,85 10,34 32,92 23,18 13,68 -11,49 7,63 30,36 11,02 38,64 20,98 13,29 -11,22 7,09 24,20 11,07 40,42 15,14 13,24 -11,43 6,56 18,17 10,92 35,19 17,85 13,28 -12,38 6,24 11,38 10,65 28,46 16,30 13,62 6,85 10,18 20,51 14,76 -13,86 5,95 14,06 8,12 -14,56 6,09 14,42 5,77 11,85 15,87 5,12 12,69 23,21 5,31 -13,77 6,20 14,93 8,01 10,80 13,57 23,50 -11,95 7,27 15,28 8,83 13,37 23,06 -0,66 8,28 -5,19 14,95 6,75 11,10 20,95 -0,12 8,74 -6,78 13,65 8,22 15,04 4,88 0,10 5,01 -4,59 12,24 3,25 14,10 2,81 0,24 8,64 -3,19 10,29 3,02 10,84 1,12 0,81 8,34 -1,59 7,78 8,44 4,02 0,29 1,70 8,43 -0,10 5,81 1,03 2,16 8,62 1,28 10,59 6,48 7,50 3,18 16,05 4,25 4,56 8,05 4,35 15,08

-3,50 -1,76 -0,10 1,35 1,72 2,31 2,83 3,64 4,25 3,94 5,68 6,17 5,56 4,26 1,19 0,16 -4,85 -11,77 1,33 -0,72

111

Bảng 2.6 Chênh lệch giữa DDY1 - DDY2 (%)

Story

TANG 21 TANG 20 TANG 19 TANG 18 TANG 17 TANG 16 TANG 15 TANG 14 TANG 13 TANG 12 TANG 11 TANG 10 TANG 9 TANG 8 TANG 7 TANG 6 TANG 5 TANG 4 TANG 3 TANG 2 Độ lệch tầng 17,55 18,44 15,48 20,34 21,19 22,39 23,79 24,97 25,59 25,34 22,12 15,71 7,64 5,97 15,93 21,33 26,11 30,68 35,24 40,55

Moment C3 Moment C10 Moment P1 Moment P2 Max Min Max Min Max Min Max Min -2,49 21,79 15,49 53,69 35,01 30,06 45,63 42,90 2,35 35,34 16,61 58,30 36,92 38,90 45,40 36,72 58,89 37,02 38,76 50,07 34,43 5,70 42,79 20,81 55,90 38,86 40,61 51,52 30,42 13,70 43,53 25,57 55,74 41,11 41,59 52,92 26,61 15,52 46,00 24,68 61,89 42,09 42,66 54,66 22,36 16,55 44,51 23,91 62,70 44,52 43,22 56,29 17,42 16,51 35,97 22,59 62,24 47,91 43,19 58,06 11,91 16,28 35,93 21,59 61,94 50,99 42,70 58,94 8,67 15,99 32,16 20,64 61,56 55,32 42,28 55,77 10,80 15,52 28,08 21,74 55,99 53,30 41,74 55,46 13,51 15,09 34,38 35,02 55,33 55,10 42,32 55,77 15,11 16,26 34,75 44,48 58,05 58,89 42,87 55,16 15,99 25,28 34,44 48,01 55,41 56,87 43,15 58,08 16,52 32,89 32,58 47,88 53,88 55,41 45,42 56,91 16,40 32,18 25,76 48,22 47,89 51,81 44,13 52,51 16,72 31,66 27,00 48,55 43,25 48,64 46,22 47,03 16,66 30,95 27,54 54,30 42,95 38,12 45,65 45,87 17,43 31,65 25,16 52,46 42,49 40,85 47,03 46,78 17,79 32,84 34,57 45,69 54,65 34,23 46,88 36,35 20,62 35,12 45,62 45,33

Uy 10,42 10,52 10,62 10,67 10,66 10,49 10,12 5,47 8,50 7,10 5,32 3,18 0,84 -1,28 -3,13 -4,49 -5,08 -4,83 -1,37 2,23

112

Bảng 2.7 Chênh lệch giữa DDY2 - DDY4 (%)

Story

Moment C3 Max

TANG 21 TANG 20 TANG 19 TANG 18 TANG 17 TANG 16 TANG 15 TANG 14 TANG 13 TANG 12 TANG 11 TANG 10 TANG 9 TANG 8 TANG 7 TANG 6 TANG 5 TANG 4 TANG 3 TANG 2 Uy 0,11 0,09 0,07 0,06 0,02 -0,01 -0,06 -0,12 -0,16 -0,17 -0,14 -0,11 -0,01 0,11 0,24 0,41 0,60 0,80 1,03 1,40 Độ lệch tầng 0,08 0,07 0,06 0,07 0,08 0,10 0,12 0,15 0,17 0,09 -0,72 -0,63 -0,46 -0,22 0,09 0,39 0,86 1,29 1,80 2,68

Moment C10 Moment P1 Moment P2 Min Max Min Max Min Max Min 0,63 -2,06 -0,03 -0,28 -1,38 -0,19 -0,63 -1,26 -0,28 -0,45 -1,05 -0,25 -0,65 -1,00 -0,30 -0,80 -0,94 -0,32 -0,96 -0,85 -0,26 -1,17 -0,77 -0,26 -1,39 -0,69 -0,32 -1,46 -0,61 -0,28 -1,59 -0,51 -0,28 -1,80 -0,41 -0,42 2,49 -0,54 -0,07 3,25 -0,48 3,76 4,25 -0,49 4,28 5,90 -0,33 4,79 4,07 -0,24 5,75 1,51 -0,12 -0,66 1,37 -0,04 -0,49 1,97 0,38 4,02

1,34 4,50 3,76 3,00 0,72 -1,01 -1,28 -1,52 -1,63 -1,77 0,10 0,56 0,52 0,51 0,42 -1,27 -0,65 -0,02 1,08 2,46 -0,16 0,01 0,01 0,00 -0,02 -0,04 0,05 0,07 2,62 2,92 2,84 2,38 2,05 2,15 2,41 3,00 6,45 5,76 3,37 4,51 1,70 1,50 1,42 1,08 0,83 0,52 0,41 0,27 0,08 0,08 -0,04 -0,12 -0,12 2,91 3,05 3,05 3,14 3,39 3,76 0,35 0,03 0,08 0,11 0,10 0,10 0,09 0,04 0,02 0,01 -0,03 -0,01 -0,02 -0,06 0,02 -0,31 -0,31 -0,80 0,82 -0,85 0,91 0,78 -0,13 -0,09 -0,07 -0,02 0,00 0,05 0,11 0,17 0,25 0,22 0,18 0,18 0,13 0,17 -0,23 -1,46 -0,84 0,62 -0,29

113

Bảng 2.8 Chênh lệch giữa DDY1 - DDY4 (%)

Story

Moment C3

Moment C10 Moment P1 Moment P2

TANG 21 TANG 20 TANG 19 TANG 18 TANG 17 TANG 16 TANG 15 TANG 14 TANG 13 TANG 12 TANG 11 TANG 10 TANG 9 TANG 8 TANG 7 TANG 6 TANG 5 TANG 4 TANG 3 TANG 2 Uy 10,51 10,60 10,68 10,73 10,68 10,49 10,07 5,36 8,35 6,94 5,19 3,07 0,83 -1,17 -2,88 -4,06 -4,45 -4,00 -0,33 3,60 Độ lệch tầng 17,61 18,50 15,53 20,40 21,25 22,47 23,88 25,08 25,71 25,40 21,56 15,18 7,22 5,76 16,01 21,64 26,74 31,57 36,41 42,14

Max 54,05 58,25 58,85 55,87 55,73 61,89 62,72 62,28 62,00 61,65 60,08 55,40 58,12 55,46 53,95 47,77 42,42 42,48 42,85 54,52

Min 34,99 36,81 36,84 38,71 40,93 41,91 44,37 47,78 50,83 55,19 53,17 54,91 58,86 58,49 57,32 54,12 51,59 37,71 40,56 36,87

Max Min Max Min Max Min 30,08 45,54 41,73 -0,75 22,84 20,00 3,81 42,07 16,37 38,95 45,40 35,85 38,83 50,07 33,60 10,99 44,95 20,32 40,68 51,52 25,68 14,64 45,22 25,23 41,64 52,91 25,88 16,22 46,39 24,19 42,71 54,64 21,63 16,98 43,95 23,30 43,24 56,31 16,72 16,85 35,20 21,84 43,20 58,08 11,23 16,50 34,96 20,67 42,70 60,02 8,04 16,06 31,05 15,54 42,26 60,95 10,25 15,58 26,81 20,60 41,74 60,61 13,07 15,06 34,44 33,98 42,31 60,73 14,76 16,16 35,12 43,48 42,84 60,00 15,54 25,20 34,78 45,31 43,16 58,98 16,12 34,84 32,92 45,58 45,25 57,95 16,00 34,24 30,05 50,42 43,96 53,93 16,44 33,74 26,07 51,59 45,79 50,44 16,46 33,12 27,07 56,16 46,09 48,99 17,33 33,97 25,14 53,18 46,58 48,57 17,76 35,36 35,28 50,38 47,36 35,22 20,92 35,35 46,96 50,32

114

KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ

1. Kết luận

1.1 So sánh kết quả giữa trường hợp phân tích đàn hồi và trường hợp kể đến

hiệu ứng P-Delta (DD1 – DD3)

Phương X: Trường hợp phân tích đàn hồi cho ra kết quả lớn hơn so với trường

hợp kể đến hiệu ứng P Delta. Kết quả phân tích cho thấy càng lên cao độ chênh

lệch càng lớn và duy trì ổn định từ tầng 10 trở lên.

Phương Y: Độ chênh lệch lớn hơn so với phương X, càng lên các tầng trên sự

sai khác giữa 2 trường hợp không đáng kể.

1.2 So sánh kết quả giữa trường hợp phân tích đàn hồi và trường hợp xét đến

phi tuyến vật liệu (DD1 – DD2) :

Kết quả nghiên cứu cho thấy phân tích theo trường hợp đàn hồi tuyến tính cho ra

kết quả nội lực, chuyển vị lớn hơn rõ rệt so với khi xét đến phi tuyến vật liệu cho cả

hai phương từ tầng 1 lên đến tầng 22.

1.3 So sánh kết quả giữa trường hợp phân tích đàn hồi và trường hợp xét đến

phi tuyến vật liệu có kể đến hiệu ứng P-Delta (DD1 – DD4)

Khi so sánh kết quả giữa hai trường hợp: phân tích đàn hồi và trường hợp xét

đến phi tuyến vật liệu có kể đến hiệu ứng P-Delta (DD1 – DD4), kết quả so sánh

khá tương đồng với (DD1 – DD2).

2 Kiến nghị

Kết quả nghiên cứu đề tài “ Phân tích ảnh hưởng của phi tuyến vật liệu và phi

tuyến hình học đến phản ứng chịu địa chấn của nhà cao tầng ” cho thấy rằng: trong

quá trình thiết kế nhà cao tầng có khả năng chịu địa chấn, ngoài việc xét đến tính

đàn hồi của công trình các kỹ sư thiết kế cần phải xét đến phi tuyến vật liệu và phi

tuyến hình học để thấy rõ sự chệnh lệch về kết quả tính toán để từ đó lên phương án

thiết kế công trình.

Thực tế, khi có xét đến phi tuyến vật liệu và phi tuyến hình học sẽ cho ứng xử

đúng với thực tế hơn.

115

Đề tài cần có sự nghiên cứu, đánh giá sâu rộng hơn ứng với nhiều loại công

trình và chiều cao tầng khác nhau ( ứng với nhiều trận động đất khác nhau ).

116

DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO

[1] Ngô Hữu Cường (2003), Phân tích phi tuyến hình học cho khung phẳng bằng

phương pháp phần tử hữu hạn, luận văn thạc sĩ.

[2] Huỳnh Quốc Hùng (2012), Giáo trình kết cấu nhà cao tầng bê tông cốt thép,

Trường Đại Học Xây dựng Miền Trung.

[3] Mai Trọng Nghĩa (2014), Các Phương pháp xấp xỉ phân bố lực theo chiều cao

công trình của một số tiêu chuẩn kháng chấn, Tạp chí Khoa học Kiến trúc và Xây

dựng, số 07/2011.

[4] Nguyễn Lê Ninh (2007), Động đất và thiết kế công trình chịu động đất, Nhà

xuất bản Xây dựng, Hà Nội.

[5] Nguyễn Hoài Nam (2007), Ứng dụng phần mềm tính kết cấu để tính công trình

chịu động đất, Kỷ yếu Hội nghị Sinh viên NCKH 2007.

[6] Trần Thanh Tuấn, Nguyễn Hồng Ân & Nguyễn Khánh Hùng (2014), Đánh

giá chuyển vị mục tiêu cho nhà cao tầng chịu động đất bằng các phương pháp tĩnh phi

tuyến, Báo cáo khoa học 03/2014.

[7] Nguyễn Hồng Hà, Nguyễn Hồng Hải & Vũ Xuân Thương (2013), Phương

pháp thiết kế kháng chấn dựa theo tính năng cho nhà cao tầng, Tạp chí Khoa học

Công nghệ Xây dựng,số 3/4-2013,

[8] Nguyễn Thế Sơn (2014), Thiết kế kháng chấn dựa trên phân tích phi đàn hồi

của khung bê tông cốt thép, Luận văn Thạc sĩ, Trường Đại học Đà Nẵng.

[9] TCXDVN 9386:2012, Thiết kê công trình chịu động đất, NXB Xây dựng Hà Nội. [10] Nguyễn Lê Ninh ( 2011), Cơ sở tính toán công trình chịu động đất.

[11] Đoàn Thanh Nhã (2016), Mô phỏng giản đồ gia tốc nền chịu động đất từ phổ

phản ứng đàn hồi.

[12] Jack P. Moehle (2006), Trình bày xu hướng trong thiết kế kháng chấn của các tòa nhà cao tầng. [13] Liel A.B. , Haselton C.B. , Deierlein G.G. và Baker J.W. (2009), Trình bày và đánh giá sự tác động của mô hình không chắc chắn của các tòa nhà. [14] Leon O.D. (2010), Đánh giá thiệt hại do địa chấn của các kết cấu bê tông cốt thép.

Luận văn Thạc sĩ Kỹ thuật xây dựng: Phân tích ảnh hưởng của phi tuyến vật liệu và phi tuyến hình học đến phản ứng chịu địa chấn của nhà cao tầng

LỜI CAM ĐOAN

TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ

Tháp Burj Khalifa

Dubai

827,8

Tháp Thượng Hải

Trung Quốc

634

Tháp Abraj Al-Bait

Ả Rập Saudi

600,7

541

Trung tâm Thương mại Thế giới 1 Tháp Đài Bắc 101

Đài Loan

509

Tháp đôi Petronas

Malaysia

452

Tháp Willis

442,3

Dubai

426

Mỹ

425,5

Marina 101 Chung cư 432 Park Avenue Tháp Al Hamra

Kuwait

413

2.1.5.2 Bố trí mặt bằng kết cấu

2.2.4.1 Phi tuyến là gì

6,27 7,13 8,16 8,10 7,93 7,72 7,49 7,21 6,92 6,49 5,94 5,18 4,20 2,86 1,15 1,87 5,43 7,31 8,95 6,21

Moment C3 Moment C10 Moment P3 Max Min Max Min Max Min Max -20,76 7,16 -17,22 7,46 -18,00 7,65 -17,40 7,75 -16,89 7,73 -16,01 7,65 -15,73 7,52 -15,61 7,36 -15,84 7,23 -16,51 6,89 -15,72 7,01 -12,35 6,78 -5,48 6,09 -6,96 5,16 -5,12 3,82 -3,18 2,19 -1,74 -0,09 -0,10 -2,95 0,69 0,05 6,27 6,80

Moment P4 Min 18,19 15,34 16,58 16,31 16,02 15,15 14,27 13,36 12,30 11,54 10,07 5,22 8,57 8,48 8,70 5,38 10,51 11,64 14,18 13,97

2,13 2,15 2,18 2,25 2,31 2,37 2,48 2,57 2,64 2,72 2,81 2,88 2,92 2,97 3,11 3,33 3,67 4,23 5,17 6,59

Moment P3

Moment C10

12,08 12,64 13,24 13,92 14,62 15,33 16,07 16,76 17,39 17,94 18,37 18,67 18,87 18,95 18,98 18,97 18,95 15,02 15,36 20,16

7,90 8,83 5,89 11,02 12,19 13,46 14,72 15,99 17,16 18,06 18,56 18,10 16,87 14,80 11,98 10,90 12,09 13,55 15,57 20,32

Moment C10

Moment P3

Moment P4

Min

-0,08 -0,10 -0,12 -0,16 -0,18 -0,21 -0,28 -0,32 -0,39 -0,46 -0,50 -0,53 -0,54 -0,52 -0,48 -0,42 -0,35 -0,24 -0,06 0,09

0,12 0,12 0,11 0,09 0,07 0,04 0,02 -0,01 -0,06 -0,15 -0,36 -0,60 -0,68 -0,67 -0,58 -0,44 -0,25 -0,04 0,33 0,73

Max Min Max -3,96 7,69 5,27 6,31 3,17 -0,40 -0,09 -0,07 -0,08 0,02 0,07 0,10 0,19 0,21 0,29 -0,82 -0,69 -0,34 0,23 0,67

Max -1,41 -1,57 -1,53 -0,06 -0,13 -0,24 -0,36 -0,38 -0,40 -0,87 -0,87 -0,78 -0,70 -0,57 -0,42 -0,28 -1,60 -1,12 -0,44 0,42

Moment C10

Moment P3 Moment P4

Max 67,16 66,73 65,09 64,44 64,60 63,72 65,73 64,92 64,92 66,32 66,83 66,98 66,30 65,38 64,40 63,10 61,90 60,05 52,32 46,61

8,01 8,94 5,99 11,10 12,25 13,49 14,73 15,99 17,11 17,94 18,26 17,61 16,30 14,22 11,47 10,51 11,87 13,52 15,85 20,90

Max 67,50 58,50 56,68 55,80 55,21 55,49 56,35 57,68 55,25 58,93 58,14 57,21 56,17 55,49 54,96 53,77 52,77 51,79 51,22 46,39

Moment C3 Max

Moment C3

Moment C10 Moment P1 Moment P2

Max 54,05 58,25 58,85 55,87 55,73 61,89 62,72 62,28 62,00 61,65 60,08 55,40 58,12 55,46 53,95 47,77 42,42 42,48 42,85 54,52

Min 34,99 36,81 36,84 38,71 40,93 41,91 44,37 47,78 50,83 55,19 53,17 54,91 58,86 58,49 57,32 54,12 51,59 37,71 40,56 36,87

DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO

Có thể bạn quan tâm

Classification of asphalt pavement crack severity using gradient boosting machine and image processing techniques

Luận văn Thạc sĩ: Quản lý hoạt động phát triển nhận thức cho trẻ mẫu giáo ở các trường mầm non, huyện Hoàng Su Phì, tỉnh Hà Giang

Simulate response of RC columns under cyclic loads by OpenSees platform

Thuyết minh Biện pháp tổ chức thi công cọc khoan nhồi - Cầu An Ba - Km19+800

Xây dựng mô hình phi tuyến mô tả sự phụ thuộc của biến dạng vào ứng suất đối với vật liệu trực hướng

Bài giảng Kỹ thuật thi công 1: Chương 1 - Công trình đất và công tác đất

Bài giảng Kỹ thuật thi công 1: Chương 2 - Tính toán khối lượng công tác đất

Bài giảng Kỹ thuật thi công 1: Chương 3 - Công tác chuẩn bị và phục vụ thi công phần ngầm công trình

Bài giảng Kỹ thuật thi công 1: Chương 4 - Kỹ thuật thi công đào đất

Bài giảng Kỹ thuật thi công 1: Chương 5 - Kỹ thuật thi công đắp đất

Bài giảng Kỹ thuật thi công 1: Chương 6- Thi công cọc đóng và ván cừ

Bài giảng Kỹ thuật thi công 1: Chương 7 - Những khái niệm về công nghệ thi công công trình bê tông cốt thép toàn khối (đổ tại chỗ)

Bài giảng Kỹ thuật thi công 1: Chương 8 - Công tác ván khuôn

Bài giảng Kỹ thuật thi công 1: Chương 9 - Công tác cốt thép

Bài giảng Kỹ thuật thi công 1: Chương 10 - Công tác bê tông

Bài giảng Đo bóc khối lượng công trình: Chương 1 - Những nét chung về đo bóc khối lượng

Bài giảng Đo bóc khối lượng công trình: Chương 2 - Đo bóc khối lượng cho các công tác cơ bản

Bài giảng Đo bóc khối lượng công trình: Chương 3 - Đo bóc cụ thể khối lượng cho các công tác

Luận văn Thạc sĩ tóm tắt: Pháp luật về điều kiện đầu tư kinh doanh trong lĩnh vực giáo dục, đào tạo ở Việt Nam

Luận văn Thạc sĩ: Sự nghiệp nghiên cứu phê bình văn học của Hoài Thanh

Tài liêu mới

Luận án Tiến sĩ: Nghiên cứu xây dựng thuật toán thích nghi và học tăng cường cấu trúc Actor - Critic điều khiển bám quỹ đạo cho robot di động đa hướng mecanum