Tính toán phân bố điện áp trong dây quấn đan xen của máy biến áp

Chia sẻ: _ _ | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:6

Thêm vào BST

Báo xấu

18
lượt xem 2
download

Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Bài viết Tính toán phân bố điện áp trong dây quấn đan xen của máy biến áp chỉ ra rằng việc sử dụng dây quấn đan xen có điện dung nối tiếp giữa các bánh dây lớn hơn dây quấn xoắn ốc liên tục, có tác dụng phân bố đều điện áp giữa các bánh dây và làm tăng khả năng chịu quá áp. Đồng thời, bài viết đã xác định điện áp trên từng vị trí của bối dây khi chịu xung sét tác động vào đầu cực MBA và phân bố điện áp trên cuộn dây đan xen tại thời điểm khi xung sét có giá trị cực đại.

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: Tính toán phân bố điện áp trong dây quấn đan xen của máy biến áp

12 Đoàn Thanh Bảo, Đoàn Đức Tùng, Đỗ Chí Phi TÍNH TOÁN PHÂN BỐ ĐIỆN ÁP TRONG DÂY QUẤN ĐAN XEN CỦA MÁY BIẾN ÁP CALCULATION OF VOLTAGE DISTRIBUTION IN THE INTERLEAVED DISK WINDING OF TRANSFORMERS Đoàn Thanh Bảo1, Đoàn Đức Tùng1, Đỗ Chí Phi2 1 Trường Đại học Quy Nhơn; dtbao@ftt.edu.vn; ddtung@ftt.edu.vn; lthiep@ftt.edu.vn 2 Trường Cao đẳng Kỹ thuật Cao Thắng TP.HCM; dochiphi@gmail.com Tóm tắt - Sự cố quá điện áp thoáng qua ở đầu cực máy biến áp Abstract - High frequency voltage oscillations will be generated when (MBA) tạo ra dao động điện áp tần số cao xâm nhập vào MBA. transient overvoltages intrude into power transformers. These Những dao động này có thể gây ra thiệt hại cho cách điện của oscillations may cause heavy damage to the insulation of transformers MBA. Đây thuộc dạng sự cố nặng nề, khó khắc phục và sửa which It is difficult to restore and repair. Therefore, the overvoltage chữa. Chính vì vậy, việc bảo vệ quá áp cho MBA trở thành một protection for the transformers is essential. This paper points out that vấn đề cấp thiết. Bài báo đã chỉ ra rằng việc sử dụng dây quấn the interleaved disk winding which has larger capacitance than đan xen có điện dung nối tiếp giữa các bánh dây lớn hơn dây continuous disk windings. It distributes evenly between the wheels quấn xoắn ốc liên tục, có tác dụng phân bố đều điện áp giữa các voltage wire and increases overvoltage ability of windings. In addition, bánh dây và làm tăng khả năng chịu quá áp. Đồng thời, bài báo the paper, determines the voltage on each position of the coil when the đã xác định điện áp trên từng vị trí của bối dây khi chịu xung sét ultra-phase transformers are struck by lightning strike and determines tác động vào đầu cực MBA và phân bố điện áp trên cuộn dây đan the distribution voltage across each of interleaved disk winding at the xen tại thời điểm khi xung sét có giá trị cực đại. Từ đó kết luận về time of the maximum lightning strike. Thereby, the paper concludes tính hiệu quả của phương pháp quấn dây đan xen khi sử dụng làm about the effectiveness of interleaved disk winding which is used to dây quấn MBA. make the windings of transformers. Từ khóa - quá điện áp; dây quấn đan xen; máy biến áp; xung sét; Key words - over voltage; interleaved disk winding; transformer; điện dung. lightning strike; capacitance. 1. Đặt vấn đề trạng thái được giải trên phần mềm Matlab Simulink để xác Trong các dạng sự cố MBA, sự cố gây ra do quá điện định phân bố điện áp trên các nút của bối dây tại một thời áp là dạng sự cố nặng nề, khó khắc phục và sửa chữa nhất. điểm bất kỳ và phân bố điện áp trên cuộn dây đan xen tại Quá điện áp khí quyển thường xảy ra trong một khoảng thời điểm khi xung sét có giá trị cực đại. thời gian rất ngắn, nhưng điện áp đặt vào đầu cực có giá trị 2. Xây dựng mô hình dây quấn biên độ và độ dốc lớn, rất nguy hiểm cho cuộn dây MBA. Chính vì vậy việc bảo vệ quá áp cho MBA trở thành một 2.1. Phân bố điện áp ban đầu vấn đề cấp thiết trong thiết kế, sản xuất, thử nghiệm và vận Khi một xung điện áp tác động vào đầu cực cuộn dây hành MBA [1]. Các phương pháp bảo vệ quá điện áp được MBA thì điệp áp tại thời điểm ban đầu phân bố trong cuộn sử dụng hiện nay như: chấu phóng điện, chống sét van hoặc dây phụ thuộc vào điện dung giữa các vòng dây, điện dung vành điện dung [2]. giữa các bánh dây, điện dung giữa các bối dây với nhau và Ở tần số điện công nghiệp, vai trò của các thành phần điện giữa bối dây với đất [7]. Điện cảm và điện dẫn của cuộn dung là không đáng kể và thường không được nhắc tới. Khi dây không có tác động gì đến sự phân bố điện áp ban đầu. xung điện áp tác động vào đầu cực cuộn dây MBA, có chứa Do đó, điện cảm không cho dòng điện chạy qua và sự phân các thành phần sóng hài bậc cao, vai trò của các thành phần bố điện áp được xác định bởi mạng điện dung. Khi điện áp điện dung lúc này trở nên đáng kể hơn nhiều [3]. Lúc này, điện xung duy trì trong một khoảng thời gian đủ dài (50 – áp đặt tại đầu cực cuộn dây rơi nhiều trên một vài bánh dây 100µs) dòng điện bắt đầu chảy qua điện cảm đáng kể, cuối đầu tiên. Vì vậy các bánh dây này thường được tăng cường cùng tạo nên phân bố điện áp xác lập. Vì thế có sự khác cách điện hoặc được nối song song với một điện cực đẳng thế biệt giữa phân bố điện áp ban đầu và phân bố điện áp xác mà người ta vẫn hay gọi là vành điện dung [4][5]. lập, các điện áp được biểu diễn ở Hình 1 [1], [4]. Vành điện dung có tác dụng tăng cường điện dung của bối dây tại vị trí đầu cực. Tuy nhiên với các MBA công suất lớn, điện áp cao, giá thành sản xuất cao, người ta còn cần tăng cường điện dung nội tại của cả các bánh dây phía trong cuộn dây. Đó chính là phương pháp quấn dây đan xen [5], [6]. Bài báo đã tính toán điện dung nối tiếp và song song của hai kiểu quấn dây: xoắn ốc liên tục và đan xen, khi có cùng kích thước hình học. Kết quả dây quấn đan xen có điện dung lớn hơn dây quấn xoắn ốc liên tục. Đồng thời, bài báo đã sử a) Phân bố điện áp ban đầu; (b) Phân bố điện áp xác lập; (c) Điện áp cực đại dụng mô hình mạch điện tương đương và phương pháp biến Hình 1. Phân bố điện áp trong bối dây [1]
ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 11(108).2016, Quyển 2 13 Nhìn đồ thị Hình 1, ta thấy tại thời điểm ban đầu, điện áp phải hàn nối trên từng cặp gallet và cách điện giữa các vòng giảm đột ngột tại khoảng 20% chiều dài đầu bối dây, sau đó dây ở dây quấn cũng cần được đòi hỏi tăng cường hơn. giảm từ từ ở các phần còn lại. Do đó cường độ điện trường giữa các gallet phần đầu bối dây (2-5 gallet đầu tiên) lớn hơn rất nhiều so với cường độ điện trường giữa các gallet còn lại. Ngoài ra, có những thời điểm điện áp cực đại tại một điểm nào đó trên bối dây còn lớn hơn điện áp đặt. Vì vậy, muốn tăng khả năng chịu quá áp của bối dây, chúng ta cần làm cho phân bố điện áp ban đầu tiến sát với phân bố điện áp xác lập [6]. Hình 4. Một cặp gallet dây quấn kiểu đan xen Phân bố điện áp trên các vòng dây lúc này phụ thuộc vào giá trị điện dung của dây quấn (với đất và giữa các 2.2. Tính điện dung song song vòng dây). Điện dung song song giữa các bánh dây với lõi thép là điện dung của tụ điện hình trụ có một mặt là vòng dây trong cùng, một mặt là lõi thép. Tụ điện này được lấp đầy bởi hai vùng điện môi là giấy cách điện và dầu biến áp. Áp dụng công thức tính điện dung của tụ điện với môi trường đồng nhất, điện dung giữa hai bối dây đồng tâm, hoặc giữa bối dây trong cùng với lõi thép được tính như sau [4], [8]: C .C (2) Css = c® dÇu Cc®  CdÇu Hình 2. Phân bố dòng điện dung của dây quấn một lớp Với: πDm h (3) Cc® = ε 0 .ε c® Ký hiệu Cnt là tổng điện dung nối tiếp giữa các vòng d c® dây và điện dung giữa các bánh dây hoặc điện dung giữa và C = ε .ε πDm h (4) các phần của bối dây; Css là tổng điện dung song song giữa dÇu 0 dÇu d dÇu bối dây và lõi thép, điện dung giữa bối dây và vỏ máy. Trong đó: Phân bố điện áp ban đầu được quyết định bởi hệ số phân bố [8], [9]: Dm là đường kính trung bình của khe hở giữa hai cuộn dây. Css ddầu và dcđ lần lượt là chiều dày của dầu và cách điện α= (1) giữa hai cuộn dây. Cnt h là chiều cao của bánh dây theo chiều hướng trục. Với các giá trị khác nhau của α, phân bố điện áp ban ε0, εdầu và εcđ lần lượt là hằng số điện môi của chân đầu được thể hiện ở Hình 3. không, của dầu và giấy cách điện. Các kích thước này được thể hiện rõ ở Hình 5. dcđ ddầu Dm h H Hình 3. Phân bố điện áp ban đầu [4] Hệ số α cho biết độ lệch của đường phân bố điện áp ban đầu với đường phân bố điện áp xác lập. Hệ số α càng cao, sự chênh lệch càng cao. Với cuộn dây quấn theo kiểu xoắn Hình 5. Mặt cắt bối dây trong cùng và lõi thép ốc liên tục, giá trị của α ở trong khoảng 5÷30. Muốn giảm Từ (3) và (4) ta có: hệ số phân bố α ta có thể giảm Css hoặc tăng Cnt. Tuy nhiên, việc giảm Css liên quan đến thay đổi khoảng cách giữa các ε 0 πDm h Css = (5) bối dây, mà khoảng cách này thường được cố định bởi d c® d dÇu  những yêu cầu thiết kế ban đầu. Do đó, người ta thường ε c® ε dÇu chọn việc tăng Cnt bằng các thay đổi phương pháp quấn Công thức tính điện dung giữa bối dây ngoài cùng với dây. Trong đó, phương pháp quấn dây kiểu đan xen là một một mặt của vỏ máy: phương pháp hiệu quả được sử dụng ngày nay [6]. Ở Hình 4 là mô hình dây quấn đan xen đơn giản, gồm   một mạch đơn có 2 gallet, mỗi gallet có 8 vòng dây, số vòng ε πD h  d  d c®  Css = 0 m  dÇu  (6) cosh 1 ( )  c®  dÇu  dây trên mỗi gallet tương đương với cách quấn dây kiểu xoắn s d d ốc, nhưng dây quấn đan xen thực hiện phức tạp hơn, vì cần R  ε c® ε dÇu  
14 Đoàn Thanh Bảo, Đoàn Đức Tùng, Đỗ Chí Phi Trong đó: H và R lần lượt là chiều cao và bán kính của bối dây,  2  CV  N -1  s là khoảng cách từ tâm bối dây tới vỏ máy. Nên: CVt® =  N +   (N  2)  4   N   2.3. Tính điện dung nối tiếp Với N>>1 ta xấp xỉ và cuối cùng điện dung nối tiếp 2.3.1. Điện dung nối tiếp trong dây quấn xoắn ốc liên tục giữa hai bánh dây là: Tương tự như tính toán điện dung song song, điện dung dọc trục giữa hai bánh dây liền kề vật lý với nhau là CV Cnt  CVt® = (N  1) (12) điện dung của ba tụ điện mắc nối tiếp với nhau như 2 Hình 6 [4], [10]. 2.4. Tính điện cảm giữa các vòng dây Gallet 1 Công thức tính hỗ cảm giữa hai vòng dây có tiết diện dgiấy nhỏ, đồng trục, có bán kính RA, RB với khoảng cách giữa Cgiấy ddầu hai vòng là S được tính theo [3][4]: Cdầu 2μ 0  k 2   LAB = N A .N B R A R B 1-  K(k) - E(k)  (13)    dgiấy k 2 Cgiấy Gallet 2 Hình 6. Điện dung giữa hai bánh dây Điện dung giữa các vòng dây được tính toán bởi công thức: ε .ε πD h (7) CV = 0 c® m 2d c® Hình 8. Mặt cắt hai vòng dây đồng trục Điện dung của tụ điện có điện môi là giấy cách điện và 4R A R B dầu biến áp theo công thức: Trong đó: k = (R A + R B )2 + S2 ε πD R (8) CDA = 0 m Và NA và NB là số vòng ở cuộn dây A và cuộn B. 2d c® d dÇu  ε c® ε dÇu K(k) và E(k) là tích phân eliptic đầy đủ dạng 1 và dạng 2. π π Trong đó: R là bề dầy hướng kính 2 dθ 2 Gọi CV và CB là điện dung giữa các vòng dây liền kề vật K(k) =   và E(k) = 1- k 2sin 2θ dθ 1- k 2sin 2θ lý với nhau và giữa hai vòng dây đối diện nhau thuộc cặp 0 0 bánh dây như Hình 7. 3. Tính toán phân bố điện áp 3.1. Mô hình mạch điện tương đương Mô hình mạch điện tương đương của cuộn dây MBA được mô tả như Hình 9. Điện dẫn G có giá trị vô cùng nhỏ và không ảnh hưởng đến sự phân bố điện áp ban đầu, bởi vì tại thời điểm ban đầu dòng điện chạy qua điện dẫn gần Hình 7. Một cặp bánh dây kiểu quấn xoắn ốc liên tục như bằng 0, chỉ tồn tại dòng điện chạy qua điện dung. Tổng điện dung nối tiếp của một cặp bánh dây là: L1-12 C (N -1)(2N -1)C B (9) LL2-12 2-12 Cnt = V2 (N -1) + L2-12 2N 6N L1 L2 L12 Hay C nt CV (N -1) + CDA (10) 2N 2 3 Css Cnt Css Cnt Cnt Css Cnt Css 2.3.2. Điện dung nối tiếp trong dây quấn đan xen Với cách quấn dây đan xen được thể hiện ở Hình 4, điện dung vòng nhỏ ở một cặp bánh dây sẽ là 2(N – 1). Điện áp đặt vào 2 đầu của cặp bánh dây là V. Tổng quát hóa có N Hình 9. Mạch điện tương đương của cuộn dây điện dung đặt điện áp V/2, và N - 2 điện dung đặt điện áp Mạch điện tương đương bao gồm các thành phần: N -1 - Cnt: điện dung nối tiếp giữa các bánh dây; V . Năng lượng tổng cộng trong cặp bánh dây là [2]: 2N - Css: điện dung song song giữa các bánh dây; 1 V 2 1  N -1  2 - Li, Lij: tự cảm của bánh dây và hỗ cảm giữa các bánh dây; En = CV   N + CV  V  (N - 2) (11) 2   2 2  2N  - G: điện dẫn. Mô hình kích thước bánh dây khảo sát như ở Hình 10. 1 Ngoài ra: En = CVt® V2 2
ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 11(108).2016, Quyển 2 15 Hình 11. Một nút bất kỳ trong mạch điện tương đương Quan hệ giữa các ma trận nút và ma trận nhánh như sau: Hình 10. Kích thước hình học của bánh dây ˆ = Q C QT C C b C (14a) Áp dụng công thức (2), (10) và (12) tính toán, ta có kết quả điện dung thể hiện Bảng 1. ˆ = Q G QT G (14b) G b G Bảng 1. Điện dung song song và nối tiếp Γˆ = QL L-1bQTL (14c) Cntxo Cntdx Css Trong đó: QC, QL và QG là các ma trận liên thuộc (ma (Điện dung nối (Điện dung nối Kết quả (Điện dung trận giao hỗ) giữa nút và nhánh đối với điện dung, điện cảm tiếp dây quấn tiếp dây quấn song song) và điện dẫn. Cb, Lb, Gb lần lượt là các ma trận điện dung, xoắn ốc liên tục) đan xen) Điện dung (F) 1,8619.10-7 1,9643.10-7 11,6665.10-7 điện cảm, điện dẫn nhánh. 3.2.1. Mô hình biến trạng thái Áp dụng thông thức (13), kết quả tính toán độ tự cảm và hỗ cảm của các bánh dây được cho ở Bảng 2. Mô hình biến trạng thái có dạng: Bảng 2. Độ tự cảm và hỗ cảm của bánh dây (đơn vị: H) & = AX(t) + Bv(t) X(t) (15) L1-1= 3,0257.10-4 L1-5= 1,3609.10-4 L1-9= 1,0201.10-4 y(t) = FX(t) + Dv(t) L1-2= 2,2761.10-4 L1-6= 1,2473.10-4 L1-10= 9,6556.10-5 Trong đó: X(t): Vectơ biến trạng thái; L1-3= 1,7503.10-4 L1-7= 1,1573.10-4 L1-1= 9,1760.10-5 A, F: Ma trận hệ số hằng; L1-4= 1,5144.10-4 L1-8= 1,0831.10-4 L1-1= 8,7494.10-5 F, D: Ma trận cột của các hệ số hằng; 3.2. Tính toán phân bố điện áp theo phương pháp biến v(t): Vectơ điện áp xung đặt đầu vào; trạng thái y(t): Vectơ điện áp nút đầu ra. Tách một nút bất kì từ mạch điện tương đương Hình 11. 3.2.2. Xây dựng sơ đồ khối điện áp đầu vào Phương trình tổng quát của mạch điện tương đương như Điện áp đánh vào đầu cực bối dây được giả định là điện sau [4]: áp xung sét tiêu chuẩn 1/50. Đây là dạng sóng sét thường ˆ &&ˆ + Gy(t) Cy(t) ˆ &ˆ + Γy(t) ˆˆ =0 (14) xảy ra nhất và gây nhiều sự cố cho đường dây và trạm biến áp. Xung sét được biểu diễn dưới dạng đại số như sau: Trong đó: Cˆ là ma trận điện dung nút; x(t) =1,0167U(e−0,01423t − e−6,6091t ) (16) Gˆ là ma trận điện dẫn nút; Để xây dựng mô hình điện áp đầu vào ta sử dụng các Γˆ là ma trận điện cảm nút nghịch đảo; khối trong Matlab và sơ đồ khối ở Hình 12 trên cho ta đầu yˆ (t) là vectơ điện áp tại các nút. ra là xung sét đơn vị. Kết quả dạng điện áp xung sét đầu ra ở Hình 13. Hình 12. Sơ đồ khối tạo điện áp xung sét
16 Đoàn Thanh Bảo, Đoàn Đức Tùng, Đỗ Chí Phi Tương tự, kết quả cho ta đồ thị điện áp của 11 nút còn lại tại 50µs. Dạng điện áp tại các nút là giống nhau và suy giảm dần theo chiều dài dây quấn. Tuy nhiên để biết được tốc độ suy giảm, ta tách điện áp tại các nút ở cùng một thời điểm là 1µs (thời điểm xung điện áp đạt cực đại và là nguy hiểm nhất) và giá trị điện áp được hiển thị ở Bảng 3. Giá trị điện áp tại 12 nút được thể hiện rõ ở đồ thị Hình 16. Hình 13. Dạng điện áp đầu ra của khối xung sét 3.2.3. Mô hình mô phỏng Các ma trận tham số A, B, F, D trong hệ phương trình (15) được giải bằng các đoạn code lập trình Matlab. Sau đó, khối không gian trạng thái “State-Space” và các khối con “Scope” được xây dựng trong Matlab Simulink, được thể hiện ở Hình 14. Hình 16. Phân bố điện áp 12 nút tại 1µs - dây quấn xoắn ốc Ở Hình 16, ta thấy sự phân bố điện áp ban đầu của dây quấn xoắn ốc có dạng đường hypebol cách xa đường phân bố điện áp xác lập (đường thẳng). Điện áp tập trung rất lớn tại khoảng giữa nút 1 và nút 2 (70%), đây chính là vị trí bánh dây đầu tiên. Phần còn lại của bối dây tập trung 30% điện áp. Việc phân bố không đồng đều điện áp tại thời gian ngắn trong quá trình quá độ là nguyên nhân dẫn đến đánh thủng cách điện và gây ra sự cố trong MBA. 3.2.5. Kết quả mô phỏng đối với dây quấn đan xen Tiến hành mô phỏng tiếp theo cho dây quấn đan xen, ta được kết quả điện áp đầu ra tại các nút như sau: Hình 14. Sơ đồ khối tổng trong Simulink Sơ đồ khối tổng trong Simulink được giải trong hai trường hợp là dây quấn xoắn ốc liên tục và dây quấn đan xen. 3.2.4. Kết quả mô phỏng đối với dây quấn xoắn ốc liên tục Kết quả mô phỏng đồ thị điện áp nút 2 tại 50µs của dây quấn xoắn ốc như sau: Hình 17. Điện áp nút 1 – dây quấn đan xen Tương tự điện áp 11 nút còn lại được hiển thị ở Bảng 4. Bảng 4. Giá trị điện áp tại 12 nút dây quấn đan xen Nút 1 Nút 2 Nút 3 Nút 4 Nút 5 Nút 6 1,0000 0,7637 0,5827 0,444 0,3375 0,2555 Nút 7 Nút 8 Nút 9 Nút 10 Nút 11 Nút 12 Hình 15. Điện áp nút 2 – dây quấn xoắn ốc 0,192 0,1425 0,1033 0,0715 0,045 0,0217 Bảng 3. Giá trị điện áp tại 12 nút dây quấn xoắn ốc liên tục Giá trị điện áp của 12 nút được thể hiện rõ ở đồ thị Hình 18. Nút 1 Nút 2 Nút 3 Nút 4 Nút 5 Nút 6 Nhìn Hình 18, ta thấy sự phân bố điện áp ban đầu của 1,0000 0,2941 0,0832 0,0241 0,0067 0,0019 dây đan xen gần sát với đường phân bố xác lập tuyến tính. Nút 7 Nút 8 Nút 9 Nút 10 Nút 11 Nút 12 So với dây quấn xoắn ốc liên tục thì điện áp đã phân bố 0,0005 0,0001 0 0 0 0,0001 đồng đều hơn.
ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 11(108).2016, Quyển 2 17 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Phạm Văn Bình, Lê Văn Doanh, Máy biến áp – lý thuyết – vận hành – bảo dưỡng – thử nghiệm, Nxb Khoa học và Kỹ thuật, Hà Nội, lần 2, năm 2011. [2] R. M. Del Vecchio; B. Poulin; R. Ahuja, “Calculation and measurement of winding disk capacitances with wound-in-shields”, IEEE Transactions on Power Delivery, year: 1998, volume: 13, Issue: 2. pages: 503 – 509. [3] J. H. McWhirter; T. M. Ising; K. S. Kirk, “Calculation of impulse voltage stresses in transformer windings”, IEEE Proceedings Transmission and Distribution Conference, 1996, pages: 579 – 585. [4] Marcel Dekler, Transformer_Engineering_-_Design_and_Practice - Chapter 7: Surge Phenomena in Transformer, year 2000, pages 277–326. Hình 18. Phân bố điện áp 12 nút tại 1µs - dây quấn đan xen [5] Tonglei Wang; Zhe Wang; Qiaogen Zhang; Long Li, “Measurement method of transient overvoltage distribution in transformerwindings”, 4. Kết luận 2013 Annual Report Conference on Electrical Insulation and Dielectric Phenomena, pages: 1093 – 1096. Bài báo đã sử dụng phương pháp biến trạng thái được [6] O. Moreau; P. Guuinic; R. Dorr; Q. Su, “Comparison between the giải trên phần mềm Matlab Simulink, để tìm được phân bố high frequency characteristics of transformerinterleaved and điện áp trên các nút tại một thời điểm bất kỳ dưới dạng đồ ordinary disk windings”, IEEE Power Engineering Society Winter thị theo thời gian và phân bố điện áp trên bối dây tại thời Meeting, 2000, volume: 3, pages 2187 – 2192. điểm xung sét đạt giá trị cực đại. [7] M. Heidarzadeh, M.R. Besmi, “Influence of transformer layer winding parameters on the capacitive characteristic coefficient”, Bài báo đã so sánh được trực quan phân bố điện áp trên International Journal on Technical and Physical Problems of hai kiểu bối dây xoắn ốc liên tục và đan xen (cùng kích Engineering, Issue 15, vol.5, No.2, June 2013, pages 22-28. thước hình học, cùng điện áp xung đầu vào). Từ đó cho [8] Mehdi Bagheri; Arsalan Hekmati; R. Heidarzadeh; M. Salay Naderi, “Impulse voltage distribution in intershield disk winding VS interleaved thấy phương pháp quấn dây đan xen có phân bố điện áp andcontinuous disk winding in power transformer”, IEEE 2nd ban đầu gần sát với đường phân bố xác lập tuyến tính, hay International Power and Energy Conference, 2008, pages: 387 - 392. nói cách khác điện áp đã phân bố đồng đều hơn dây quấn [9] Mehdi Bagheri; Mohammad Salay Naderi; Trevor Blackburn; xoắn ốc liên tục. Daming Zhang, “Transformer Frequency Response Analysis: A mathematical approach to interpret mid-frequency oscillations”, So với các phương pháp về mặt điện dung: sử dụng 2012 IEEE International Conference on Power and Energy vành điện dung, màng tĩnh điện, hoặc nối thêm tụ điện vào (PECon), pages: 962 – 966. bối dây, thì phương pháp quấn dây đan xen có hiệu quả hơn [10] Mehdi Bagheri; B. T. Phung; Trevor Blackburn, “Transformer nhiều về mặt phân bố lại điện áp ban đầu trên bối dây. Do frequency response analysis: mathematical and practical approach đó, nó được sử dụng phổ biến ở các MBA truyền tải khi to interpret mid-frequency oscillations”, IEEE Transactions on Dielectrics and Electrical Insulation, year: 2013, Volume: 20, chịu quá điện áp đóng ngắt hoặc xảy ra quá độ trong MBA. Issue: 6, pages 1962 – 1970. (BBT nhận bài: 23/9/2016, phản biện xong: 20/10/2016)