zunia.vn

Tuyển sinh 2024 dành cho Gen-Z

zunia.vn

» Kỹ Thuật - Công Nghệ

» Cơ khí - Chế tạo máy

Xây dựng mô hình bài toán thuật phóng trong của vũ khí không giật có buồng đốt cao áp

Chia sẻ: _ _ | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:9

Báo xấu

7
lượt xem 1
download

Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Bài viết trình bày phương pháp xây dựng mô hình toán học và giải bài toán thuật phóng trong của vũ khí không giật có buồng đốt cao áp. Mô hình bài toán được xây dựng trên cơ sở kế thừa mô hình thuật phóng của động cơ tên lửa, súng pháo thông thường và bổ sung các phương trình đặc thù cho vũ khí không giật có buồng đốt cao áp.

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: Xây dựng mô hình bài toán thuật phóng trong của vũ khí không giật có buồng đốt cao áp

Nghiên cứu khoa học công nghệ Xây dựng mô hình bài toán thuật phóng trong của vũ khí không giật có buồng đốt cao áp Đỗ Quốc Vì1, Nguyễn Trang Minh1, Đỗ Văn Minh2*, Phùng Văn Cường3 1 Viện Khoa học và Công nghệ quân sự; 2 Khoa Vũ khí, Học viện Kỹ thuật Quân sự; 3 Viện Vũ khí, Tổng cục Công nghiệp Quốc phòng. * Email: minhdv100@gmail.com.com Nhận bài: 15/9/2023; Hoàn thiện: 16/11/2023; Chấp nhận đăng: 12/12/2023; Xuất bản: 25/12/2023. DOI: https://doi.org/10.54939/1859-1043.j.mst.92.2023.151-159 TÓM TẮT Bài báo trình bày phương pháp xây dựng mô hình toán học và giải bài toán thuật phóng trong của vũ khí không giật có buồng đốt cao áp. Mô hình bài toán được xây dựng trên cơ sở kế thừa mô hình thuật phóng của động cơ tên lửa, súng pháo thông thường và bổ sung các phương trình đặc thù cho vũ khí không giật có buồng đốt cao áp. Bài toán được giải bằng phương pháp tích phân số trên phần mềm MATLAB. Kết quả tính toán xác định được quy luật thay đổi của áp suất buồng cao áp, áp suất buồng thấp áp và vận tốc của đạn. Kết quả bài báo phù hợp với số liệu thiết kế của hệ vũ khí cỡ 93 mm, chứng tỏ mô hình bài toán đảm bảo độ tin cậy, làm cơ sở cho tính toán thiết kế và khảo sát ảnh hưởng của các tham số kết cấu đến động lực học của vũ khí không giật có buồng cao áp. Từ khóa: Vũ khí không giật; Thuật phóng trong; Cao thấp áp; Buồng cao áp. 1. ĐẶT VẤN ĐỀ Vũ khí không giật (động-phản lực) có buồng đốt cao áp (ĐPL-BCA) được nhiều nước trên thế giới sử dụng rộng rãi như tổ hợp đạn nhiệt áp RPO-A, đạn cháy RPO-Z, đạn chống tăng,... Ưu điểm của vũ khí này là thuốc phóng cháy trong buồng cao áp (BCA), đạn ở buồng thấp áp (BTA). Trong buồng thấp áp khí thuốc phóng giãn nở, tác dụng vào đạn và nòng súng. Buồng cao áp có áp suất cao nên thuốc phóng cháy ổn định, đạn ở buồng thấp áp nên tải trọng tác dụng lên đạn và nòng thấp. Khí thuốc phụt ra phía sau tạo xung lực triệt tiêu xung giật lùi của vũ khí, khí thuốc có thể phụt từ BCA, BTA hoặc cả BCA và BTA [1, 6]. a) b) c) Hình 1. Sơ đồ nguyên lý của vũ khí ĐPL-BCA. a) Khí thuốc phụt từ BCA; b) Khí thuốc phụt từ BCA và BTA; c) Khí thuốc phụt từ BTA Vũ khí ĐPL-BCA kết hợp giữa súng pháo thông thường và động cơ phản lực. Do vậy, khi xây dựng mô hình sẽ kế thừa được các phương trình cơ bản của cả hai: phương trình cháy và sinh khí, phương trình phụt khí, phương trình chuyển động của đạn. Có một số nghiên cứu về vũ khí có buồng cao áp, cụ thể như [2, 4, 8, 11] đã xây dựng và giải bài toán thuật phóng trong của vũ khí có BCA, [3] đã xây dựng mô hình bài toán thuật phóng trong cho vũ khí ĐPL-BCA cho trường hợp khí thuốc phụt từ BCA và BTA, [10] xây dựng phương trình năng lượng của vũ khí động phản lực có tính đến thế năng áp suất của sản phẩm cháy. Tuy nhiên, mô hình của các nghiên cứu này chưa tính đến các yếu tố như: nhiệt độ ban đầu của thuốc phóng, sự trao đổi khí qua lại giữa BCA và BTA, lực cản ở khoang phía trước đầu đạn do có nắp bịt kín. Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, 92 (2023), 151-159 151
Cơ kỹ thuật & Cơ khí động lực Bài báo xây dựng mô hình bài toán thuật phóng trong của vũ khí ĐPL-BCA cho trường hợp khí thuốc phụt khí từ BCA, có tính đến ảnh hưởng của các yếu tố: nhiệt độ ban đầu của thuốc phóng, sự trao đổi qua lại khí thuốc giữa BCA và BTA, lực cản ở khoang phía trước đầu đạn do có nắp bịt kín, thế năng áp suất của khí thuốc trong phương trình năng lượng. Mô hình bài toán được áp dụng trong tính toán, thiết kế và khảo sát ảnh hưởng của các tham số kết cấu đến động lực học, từ đó, lựa chọn các tham số tối ưu theo các yêu cầu đặt ra. 2. XÂY DỰNG MÔ HÌNH 2.1. Sơ đồ thuật phóng và nguyên lý làm việc của hệ ĐPL-BCA Sơ đồ thuật phóng của hệ ĐPL-BCA phụt khí từ BCA được trình bày như hình 2. Khi bắn, bộ lửa mồi cháy thuốc mồi và thuốc phóng trong BCA. Khi áp suất khí thuốc bên trong BCA đạt đến một giá trị nhất định sẽ phá các nắp bịt của loa phụt phía trước và các loa phụt làm việc phía sau. Khí thuốc phụt qua loa phụt phía trước vào BTA đồng thời phụt qua các loa phụt làm việc phía sau ra bên ngoài (hình 2a). Khi chênh lệch áp suất khí thuốc giữa BCA và BTA đủ lớn sẽ giải phóng khớp nối đẩy đạn chuyển động về phía trước từ đó tạo sơ tốc ban đầu cho đạn. Khi áp suất khí thuốc trong BCA tăng lên đến các giá trị xác định các loa phụt điều chỉnh sẽ lần lượt được mở thông, đảm bảo áp suất trong BCA không vượt quá giá trị cho phép (hình 2b). Hình 2. Sơ đồ thuật phóng của vũ khí không giật có buồng đốt cao áp phụt khí từ BCA: a) Khí thuốc phụt qua loa phụt phía trước và loa phụt làm việc phía sau; b) Khí thuốc phụt qua loa phụt phía trước, loa phụt làm việc phía sau và loa phụt điều chỉnh. 1. Nắp bịt; 2. Khoang phía trước đầu đạn; 3. Ống phóng (nòng); 4. Đầu đạn; 5. Khớp nối; 6. Buồng thấp áp; 7. Loa phụt phía trước; 8. Buồng cao áp; 9. Thuốc phóng; 10. Loa phụt làm việc phía sau; 11. Loa phụt điều chỉnh. 2.2. Xây dựng mô hình toán học của bài toán thuật phóng trong Hệ ĐPL-BCA có kết cấu và nguyên lý hoạt động mới, kết hợp giữa động cơ tên lửa và súng pháo thông thường. Kế thừa mô hình thuật phóng trong của động cơ tên lửa, súng pháo thông thường, các giả thiết đưa ra gồm [6, 10]: - Thuốc phóng cháy theo quy luật hình học; - Thành phần của sản phẩm cháy không thay đổi trong suốt quá trình cháy; - Không có các phần tử thuốc phóng chưa cháy hết phụt ra khỏi loa phụt; - Xem áp suất khí thuốc, nhiệt độ, thể tích riêng và mật độ khí thuốc là như nhau ở mọi điểm trong BCA và BTA. Áp suất khí thuốc trong BCA và BTA là áp suất trung bình thuật phóng. Đạn chuyển động dưới tác dụng của áp suất trung bình thuật phóng của BTA; - Chuyển động của khí thuốc trong loa phụt là chuyển động ổn định, một chiều ở mỗi thời điểm. Giả thiết này cho phép sử dụng các công thức khí động của dòng khí ổn định vào việc tính toán lượng phụt khí tương đối trong quá trình xảy ra hiện tượng bắn; - Thuốc mồi cháy hết tức thời, mồi cháy đồng thời và tức thời thuốc phóng; - Bỏ qua ảnh hưởng khe hở giữa đầu đạn và nòng súng; 152 Đ. Q. Vì, …, P. V. Cường, “Xây dựng mô hình bài toán thuật phóng … có buồng đốt cao áp.”
Nghiên cứu khoa học công nghệ - Đạn chuyển động tịnh tiến trượt trên nòng súng (không có chuyển động quay); - Tất cả các công thứ yếu của khí thuốc, tổn thất nhiệt được tính vào hệ số tăng nặng đầu đạn φ. Hệ phương trình mô tả các quá trình xảy ra trong sơ đồ thuật phóng này bao gồm các phương trình kế thừa từ mô hình thuật phóng của động cơ tên lửa, súng pháo thông thường và các phương trình đặc thù cho hệ vũ khí ĐPL-BCA. Các phương trình kế thừa gồm: các phương trình mô tả quy luật cháy và sinh khí, phương trình chuyển động của đạn [6-8]. dz pc 1  kt (Tbd  Ttc ) 1  (1) dt Ik d   1  2 z  3 z 2  dz (2) dt dt dL v (3) dt Trong đó: pc, pt, - Áp suất khí thuốc trong BCA, BTA;  ,  ,  - Các đặc trưng hình dạng của thuốc phóng; z,  - Bề dày cháy tương đối, lượng thuốc phóng cháy tương đối; v, L - Vận tốc đầu đạn, quãng đường chuyển động của đạn trong nòng súng;  - Hệ số tính công thứ yếu; Ik - Xung lượng toàn phần của áp suất khí thuốc; Tbd, Ttc - Nhiệt độ ban đầu và nhiệt độ tiêu chuẩn của thuốc phóng. Các phương trình đặc thù cho vũ khí ĐPL-BCA bao gồm: các phương trình trao đổi khí giữa BCA và BTA, phương trình phụt khí từ BCA ra khí quyển, các phương trình năng lượng của BCA và BTA, các phương trình bảo toàn khối lượng khí thuốc ở BCA và BTA, các phương trình trạng thái trong BCA, BTA và khoang phía trước đầu đạn. a) Phương trình trao đổi khí giữa BCA và BTA Khí thuốc trong BCA phụt qua loa phụt phía trước vào BTA đẩy đạn chuyển động. Khi áp suất trong BCA lớn hơn BTA khí thuốc sẽ phụt từ BCA sang BTA, ngược lại khí thuốc sẽ truyền từ BTA sang BCA. Tốc độ trao đổi khối lượng sản phẩm cháy giữa BCA và BTA dmtr.dc được xác định bởi diện tích tiết diện loa phụt phía trước và tương quan giữa các áp suất pc và pt trong BCA và BTA [2, 3, 6, 7]:  21S1 pc p  f  K0 , khi c  k gh pt  c   S p  2 k0 1  2k0  pt  k0  pt  k0  p    , khi 1  c  k gh  p  21 1 c  f  c k0  1  c     pc   pt    dmtr .dc   Sp  p   21 1 t K 0 , khi t  k gh (4) dt  f t pc    2 k0 1    21 S1 pt 2k0  pc  k0  pc  k0  p   , khi 1  t  k gh   p  f  t k0  1  t     pt   pc     0 khi pc  pt   Trong đó: f - Lực thuốc phóng; S1 - Diện tích tiết diện tới hạn loa phụt phía trước; 21 - Hệ số tổn thất lưu lượng phụt khí qua loa phụt phía trước; Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, 92 (2023), 151-159 153
Cơ kỹ thuật & Cơ khí động lực - Các hằng số K0, kgh được xác định theo công thức: k0 1 k0  2  2 k0 1  k  1  k0 1 K0    k0 ; k gh   0   k0  1   2  - k0 là chỉ số mũ đoạn nhiệt của khí thuốc; T T -  c  c ,  t  t lần lượt là nhiệt độ tương đối của khí thuốc trong BCA và BTA; T1, Tc, Tt T1 T1 lần lượt là nhiệt độ cháy của thuốc phóng trong điều kiện đẳng tích và nhiệt độ của khí thuốc trong BCA, BTA. b) Phương trình phụt khí từ BCA ra khí quyển qua các loa phụt làm việc 22 S2 pc p  f  K0 , khi c  k gh p kk  c dm pk1    2 k0 1  (5) dt 22 S2 pc 2k0  p kk  k0  p kk  k0  pc    , khi 1   k gh  f  p  k0  1  c     pc   p kk   c  Trong đó: S2 - Tổng diện tích tiết diện tới hạn của các loa phụt làm việc; 22 - Hệ số tổn thất lưu lượng khi phụt qua loa phụt làm việc; pkk - Áp suất không khí. c) Phương trình phụt khí từ BCA ra khí quyển qua các loa phụt điều chỉnh  (23 S3  24 S4  25 S5 ) pc K 0 p  , khi c  k gh  fc p kk dm pk 2    2 k0 1  (6) dt  (23 S3  24 S4  25 S5 ) pc 2k0  p kk  k0  p kk  k0  pc    , khi  1  k gh  fc  p  k0  1  c     pc   p kk    Trong đó: S3, S4, S5 - Tổng diện tích tiết diện tới hạn của các loa phụt điều chỉnh có đường kính lần lượt là ɸ6,6 mm, ɸ5,5 mm, ɸ5,0 mm; 23, 24, 25 - Hệ số tổn thất lưu lượng khi phụt qua loa phụt điều chỉnh có đường kính lần lượt là ɸ6,6 mm, ɸ5,5 mm, ɸ5,0 mm. d) Phương trình bảo toàn khối lượng sản phẩm cháy trong BCA Tại thời điểm t đang xét, khối lượng sản phẩm cháy trong BCA là mkc. Theo định luật bảo toàn khối lượng, ta có: dmkc d dmtr .dc dmpk1 dm pk 2     (7) dt dt dt dt dt e) Phương trình năng lượng trong BCA Tại thời điểm t, thuốc phóng cháy một lượng ωψ, khí thuốc phóng trong BCA phụt ra ngoài một lượng (mpk1+mpk2), trao đổi với BTA một lượng mtr.dc. Sau khoảng thời gian dt lượng thuốc phóng cháy thêm ωdψ, khí thuốc phóng trong BCA phụt ra ngoài thêm một lượng (dmpk1+dmpk2), trao đổi với BTA thêm một lượng dmtr.dc. Khí thuốc trong BCA được cấp thêm lượng nhiệt do thuốc mồi và thuốc phóng cháy tạo ra: dQc d R d k f d  CvT1  k0T0  0  (8) dt dt k0  1 dt k0  1 dt 154 Đ. Q. Vì, …, P. V. Cường, “Xây dựng mô hình bài toán thuật phóng … có buồng đốt cao áp.”
Nghiên cứu khoa học công nghệ Theo [6, 10], năng lượng của khối khí có khối lượng dmtr.dc, phụt ra khỏi BCA bằng động năng của khối khí đó mà nó chuyển động với vận tốc giới hạn vghi, tức là vận tốc phụt khí khi mà áp suất và nhiệt hàm của nó bằng không. 2 k0 vghi  RTi (9) k0  1 Năng lượng khí thuốc trao đổi với BTA: dEtr .dc 1 dmtr .dc 2 k dm k f dm  vghi  0 RTi tr .dc  0  i tr .dc (10) dt 2 dt k0  1 dt k0  1 dt Trong đó: τi = τc khi pc ≥ pt; τi = τt khi pc
Cơ kỹ thuật & Cơ khí động lực h) Phương trình năng lượng trong BTA Tại thời điểm t, khí thuốc phóng đã trao đổi với BCA một lượng mtr.dc, đầu đạn chuyển động với vận tốc v. Sau khoảng thời gian dt khí thuốc trao đổi thêm với BCA một lượng dmtr.dc, vận tốc đạn tăng thêm dv. Như vậy, BTA trao đổi với BCA một nhiệt lượng dEtr.dc, tương tự (11): dEtr .dc k f dmtr .dc  0 i (19) dt k0  1 dt Trong đó: τi = τc khi pc ≥ pt; τi = τt khi pc
Nghiên cứu khoa học công nghệ dv Sn ( pt  p3 )  (26) dt m Trong đó, Sn, m lần lượt là diện tích tiết diện ngang và khối lượng của đầu đạn. Hệ phương trình thuật phóng trong của vũ khí ĐPL-BCA gồm các phương trình: (1)-(7), (16)- (18), (23)-(26). Điều kiện ban đầu của phân hệ phương trình vi phân: p W t  0;   0 ; z  z0 ; v  0; L  0; pc  pc 0 ; mkt 0  kk 0t ; f t pt  pkk ; c  0,9; t  0,1; mtr .dc  0; mtr .dt  0; mpk1  0; mpk 2  0; mkc   0 ; mkt  mkt 0 ;  pc 0 (W0c  ) f m .m  2 0 4 pc 0  ; 0  ; z0  ;0  1 0 .    ( 0  1)  W0 c    mm f   pc 0 [ - (1-)]   3. KẾT QUẢ TÍNH TOÁN VÀ THẢO LUẬN 3.1. Kết quả tính toán Tiến hành giải hệ phương trình vi phân bằng phương pháp số sử dụng thuật toán Runge-Kutta trên máy tính với bộ số liệu đầu vào như sau [12]: m = 3,94 kg; Ld = 0,636 m; Sn = 0,0068 m2; W0c = 6,188.10-4 m3; W0t = 4,77.10-4 m3; W03 = 1,4.10-3 m3; S1 = 1,43.10-4 m2; S2 = 9,81.10-4 m2; S3 = 3,42.10-5 m2; S4 = 3,17.10-4 m2; S5 = 1,22.10-4 m2; ω = 0,340 kg; δ = 1540kg/ m3; f = 857982 J/kg; Ik = 350 Pa.s;  = 1,24.10-3 m3/kg; χ = 1,036; λ = -0,0036; μ = 0; k0 = 1,22; kt = 0,002; ω m = 0,0145 kg; f m = 265035 J/kg; p3gh = 3,1.105 Pa; pkk = 105 Pa; φ = 1,1; Ftđ = 450 N; Tbd = 50 oC. Hình 3. Đồ thị áp suất BCA, BTA và vận tốc theo thời gian. Hình 4. Đồ thị áp suất BCA, BTA và vận tốc theo quãng đường. Kết quả tính toán nhận được, vận tốc đầu nòng 12,69 m/s, áp suất khí thuốc lớn nhất trong BCA 59,38 MPa, áp suất khí thuốc trong BTA 14,03 MPa, thời gian đạn chuyển động trong nòng Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, 92 (2023), 151-159 157
Cơ kỹ thuật & Cơ khí động lực 10,4 ms. Đồ thị áp suất BCA, BTA và vận tốc theo thời gian và quãng đường như hình 3, 4. Kết quả tính toán tại một số thời điểm quan trọng được trình bày trong bảng 1. Bảng 1. Kết quả tính toán tại các thời điểm quan trọng. t (ms) pc (MPa) pt (MPa) v (m/s) L (m) Thời điểm BCA đạt giá trị lớn nhất 3,1 59,38 12,02 22,9 0,02 Thời điểm BTA đạt giá trị lớn nhất 4,04 53,54 14,03 41,3 0,05 Thuốc phóng cháy hết 7,9 38,69 8,03 104,4 0,34 Đạn vừa ra khỏi nòng 10,4 1,39 4,48 126,9 0,636 3.2. Thảo luận Thời điểm BCA đạt giá trị áp suất lớn nhất là thời điểm các loa phụt điều chỉnh được mở thông, lúc này lượng khí sinh ra nhỏ hơn lượng khí phụt ra khỏi BCA nên áp suất sẽ giảm dần. Kết quả tính toán cho thấy áp suất khí thuốc trong BTA nhỏ hơn trong BCA 4 lần. Thể hiện được ưu điểm của vũ khí ĐPL-BCA, làm cho kết cấu của nòng và đạn gọn nhẹ, tăng tính cơ động của hệ vũ khí so với vũ khí thông thường cùng cỡ. Giai đoạn cuối áp suất trong BTA có thể lớn hơn trong BCA. Nguyên nhân là do khi thuốc phóng trong BCA cháy hết, áp suất trong BCA và BTA đều giảm đến khi áp suất trong BCA và BTA bằng nhau (lớn hơn áp suất khí quyển). Khí thuốc trong BCA tiếp tục phụt ra ngoài khí quyển làm cho áp suất trong BCA giảm và thấp hơn BTA. Lúc này, khí thuốc sẽ chảy ngược lại từ BTA sang BCA. Đều này chứng tỏ mô hình của bài báo phù hợp với thực tế, được thể hiện qua phương trình (4). Kết quả tính toán phù hợp với các yêu cầu của hệ động- phản lực cỡ 93 mm [12]: sơ tốc 125 ± 5 m/s, áp suất BCA (52 ÷ 61) MPa, áp suất BTA (12 ÷ 16) MPa. Kết quả này cho thấy, mô hình có độ tin cậy và chính xác. 4. KẾT LUẬN Mô hình bài toán thuật phóng trong của vũ khí ĐPL-BCA đảm bảo độ chính xác và phù hợp với số liệu thiết kế. Mô hình tính toán đã kể đến ảnh hưởng của các yếu tố: nhiệt độ ban đầu của thuốc phóng, sự trao đổi qua lại khí thuốc giữa BCA và BTA, lực cản ở khoang phía trước đầu đạn do có nắp bịt kín, thế năng áp suất của khí thuốc trong phương trình năng lượng. Mô hình bài toán có thể sử dụng tính toán, thiết kế và khảo sát ảnh hưởng của các tham số kết cấu đến động lực học của hệ vũ khí không giật có buồng đốt cao áp cho trường hợp phụt khí từ BCA, cụ thể như tổ hợp đạn nhiệt áp RPO-A, đạn cháy RPO-Z,... Mô hình cần được tiếp tục nghiên cứu hoàn thiện, bằng cách mô tả đầy đủ hơn các quá trình xảy ra khi bắn như: quá trình cháy của thuốc mồi, sự phụt khí qua khe hỡ giữa đạn và nòng súng và cần có thực nghiệm để chuẩn xác hóa các hệ số tổn thất lưu lượng phụt khí φ2. TÀI LIỆU THAM KHẢO [1]. Bộ môn súng pháo, “Nguyên lý kết cấu và tính toán Vũ khí chống tăng đánh gần”, Trường Đại học Kỹ thuật quân sự, (1979). [2]. Bien.V.V, "The Effect of The Nozzle Ultimate Section Diameter on Interior Ballistics of HV-76 Trial Gun", International Conference on Military Technologies (ICMT), Brno, Czech, (2019). [3]. Bùi Đình Tân,“Nghiên cứu xây dựng mô hình toán xác định các tham số động lực học động cơ phóng tên lửa chống tăng theo nguyên lý “động-phản lực”, Hội nghị FEE2023, mã số B50. [4]. Dung.T.N, Linh.D.D, "Internal ballistics of high-low pressure decoy launcher with a secondary propellant charge", International conference on Military Technologies, (2019). [5]. Lê Công Cát, “Kỹ thuật nhiệt”, Nhà xuất bản Quân đội nhân dân, (2011). [6]. Nghiêm Xuân Trình, Nguyễn Quang Lượng, Nguyễn Trung Hiếu, Ngô Văn Quảng, “Thuật phóng trong”, Học viện Kỹ thuật quân sự, (2015). 158 Đ. Q. Vì, …, P. V. Cường, “Xây dựng mô hình bài toán thuật phóng … có buồng đốt cao áp.”
Nghiên cứu khoa học công nghệ [7]. Phạm Thế Phiệt, “Lý thuyết động cơ tên lửa”, Học viện Kỹ thuật quân sự, (1995). [8]. S. Jaramaz, D. Mickovi'c, Z. Zivkovi'c and R.' Curci'c, "Internal ballistic principle of high/low pressure chambers in automatic grenade launchers", 19th International Symposium of Ballistics, Interlaken, Switzerland, (2001). [9]. Trần Đăng Điện, Nguyễn Quang Lượng, Trần Văn Doanh, “Bài tập thuật phóng trong”, Học viện Kỹ thuật quân sự, (2006). [10]. Trần Văn Doanh, “Phương trình năng lượng của mô hình thuật phóng trong hệ động học phản lực”, Tạp chí Khoa học và Kỹ thuật số 151, Học viện Kỹ thuật quân sự, (2012). [11]. T. Vasile, D. Safta, C. Barbu, "Studies and researchers concerning grenade launcher with high-low pressure chambers", [online] [cited 2019-02-26], available from: . [12]. Viện Vũ khí, “Số liệu thiết kế sơ bộ hệ động- phản lực `cỡ 93mm”, (2021). ABSTRACT Building a model for the internal ballistic problem of recoilless weapons with high-pressure combustion chamber This paper presents a method for building a mathematical model and solving internal ballistic problems of recoilless weapons with high-pressure chambers. The model is built on the basis of inheriting the internal ballistic model of rocket engines and conventional guns and adding specific equations for recoilless weapons with high-pressure combustion chambers. The problem is solved using the numerical integration method on MATLAB software. The results of the study determined the law of pressure in high-pressure chambers, low-pressure chambers, and grenade velocity. The calculated results are consistent with the design data of the 93 mm weapon, demonstrating the reliability of the problem model. This serves as a basis for designing calculations and investigating the impact of structural parameters on the dynamics of recoilless weapons with high-pressure chambers. Keywords: Recoilless weapons; Internal ballistics; High-low pressure; High-pressure chamber. Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, 92 (2023), 151-159 159

CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD

LV.15: Bộ Đồ Án Tốt Nghiệp Chuyên Ngành Cơ Khí

65 tài liệu

2412 lượt tải

THÔNG TIN

TRỢ GIÚP

HỖ TRỢ KHÁCH HÀNG

Theo dõi chúng tôi

Chịu trách nhiệm nội dung:

Nguyễn Công Hà - Giám đốc Công ty TNHH TÀI LIỆU TRỰC TUYẾN VI NA

LIÊN HỆ

Địa chỉ: P402, 54A Nơ Trang Long, Phường 14, Q.Bình Thạnh, TP.HCM

Hotline: 093 303 0098

Email: support@tailieu.vn

Giấy phép Mạng Xã Hội số: 670/GP-BTTTT cấp ngày 30/11/2015 Copyright © 2022-2032 TaiLieu.VN. All rights reserved.