intTypePromotion=1
zunia.vn Tuyển sinh 2024 dành cho Gen-Z zunia.vn zunia.vn
ADSENSE
 » 
 » 

Đồ án tốt nghiệp: TÌM HIỂU PHƯƠNG PHÁP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ VẠN NĂNG

Chia sẻ: Mr Yo Ko | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:80

Thêm vào BST
Báo xấu
619
lượt xem 246
download
 
  Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Thực chất của việc thiết động cơ không đồng bộ vạn năng là thiết kế động cơ không đồng bộ ba pha và một pha. Do đó ta đi tìm hiểu động cơ không đồng bộ vạn năng như sau: Trong thực tế khi không có động cơ một pha ta sử dụng động cơ ba pha để làm việc với lưới điện một pha. Trong trường hợp này cuộn dây ba pha được nối với phần tử lệch pha theo một sơ đồ nhất định để tạo ra từ trường quay, thông thường là từ trường quay không đối...

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: Đồ án tốt nghiệp: TÌM HIỂU PHƯƠNG PHÁP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ VẠN NĂNG

  1. Đồ án tốt nghiệp TÌM HIỂU PHƯƠNG PHÁP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ VẠN NĂNG
  2. Đồ án tốt nghiệp TÌM HIỂU PHƯƠNG PHÁP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ VẠN NĂNG Thực chất của việc thiết động cơ không đồng bộ vạn năng là thiết kế động cơ không đồng bộ ba pha và một pha. Do đó ta đi tìm hiểu động cơ không đồng bộ vạn năng như sau: Trong thực tế khi không có động cơ một pha ta sử dụng động cơ ba pha để làm việc với lưới điện một pha. Trong trường hợp này cuộn dây ba pha được nối với phần tử lệch pha theo một sơ đồ nhất định để tạo ra từ trường quay, thông thường là từ trường quay không đối xứng. Trên hình 3.20 vẽ các sơ đồ mạch điện khác nhau thường gặp của động cơ không đồng bộ ba pha khi làm việc với lưới điện một pha. Các sơ đồ hình 3.20a, b, c sử dụng khi các pha của cuộn dây stato nối cứng hình sao, các sơ đồ hình 3.20 d, d’, e được sử dụng khi cuộn dây stato nối cứng theo hình tam giác. Các sơ đồ c, e được coi là tốt nhất trong các sơ đồ trên vì có thể cho đặc tính khởi động và làm việc tương đối tốt nếu chọn đúng điện dung của tụ. Các sơ đồ 3.20 g, h được sử dụng trong trường hợp động cơ có sáu đầu ra. Khi mắc mạch dây quấn theo các sơ đồ trên động cơ gần như không khác so với động cơ hai pha thông thường: hai pha mắc nối tiếp tạo ra cuộn dây chính(cuộn dây làm việc), cuộn còn lại là cuộn phụ (cuộn khởi động) lệch pha 900 điện so với cuộn chính. Động cơ không đồng bộ vạn năng là động cơ có thể làm việc với lưới điện ba pha cũng như lưới điện một pha xoay chiều. Những động cơ này được chế tạo như những động cơ ba pha nhưng được tính tốn sao cho với sơ đồ mắc mạch nhất định có thể cho ra những đặc tính chấp nhận được khi làm việc với lưới Trang 1
  3. Đồ án tốt nghiệp điện một pha. Thông thường khi nuôi bằng nguồn điện một pha động cơ có đặc tính làm việc và khởi động kém hơn và công suất chỉ bằng 70% đến 85% công suất của động cơ khi dùng nguồn ba pha. Cần chú ý rằng không phải bất cứ động cơ không đồng bộ ba pha nào cũng đều có thể chuyển sang làm việc với lưới điện một pha. Tỉ số răng rãnh giữa stato và gông rôto phải thích hợp không chỉ cho động cơ không đồng bộ rôto lồng sóc ba pha mà cả một pha. U1 U1 R L R a) b) U1 U1 C L Trang 2 R c) d)
  4. Đồ án tốt nghiệp U1 U1 C L R U1 U1 g) h) R L C d ') e) Trang 3
  5. Đồ án tốt nghiệp Hình 3.20 Sơ đồ mắc mạch điện của động cơ ba pha để làm việc với nguồn một pha. Sự khác biệt giữa thiết kế ba pha và một pha của động cơ không đồng bộ vạn năng: Khi nghiên cứu thiết kế động cơ không đồng bộ vạn năng là ta đi tìm hiểu phương pháp thiết kế riêng từng phần cho từng loại riêng biệt (ba pha, một pha). Sau khi ta thiết kế xong cho ba pha xong ta tiến hành vẽ đặc tính làm việc cho ba pha và xem tất các yêu cầu mà nhà thiết kế đưa ra. Trước khi đi vào thiết kế cho một pha ta phải tìm hiểu thêm về thiết kế động cơ không đồng bộ một pha rôto lồng sóc. Mà bài tốn nói về thiết kế cho một pha nó liên quan đến ba pha mà ta đã thiết kế vừa xong. Do đó ta phải thiết kế nhiều lần mới thoải mãn mà yêu cầu mà nhà thiết kế đưa ra về tốc độ, công suất, bội số mômen khởi động, bội số mômen max … Do đó muốn tìm hiểu rõ hơn chúng ta sẽ đi vào trình tự thiết kế cho ba pha và một pha của động cơ không đồng bộ vạn năng. Sau đây ta sẽ tiến hành đi thiết kế cho động cơ cho ba pha của động cơ vạn năng. Trang 4
  6. Đồ án tốt nghiệp PHẦN II CHƯƠNG I XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CHỦ YẾU 1.Công suất điện mức của động cơ điện ba pha đẳng trị : PdmΙΙΙ = β S .Pdm = 1.750 = 750(W ) Với β S = 1 : Hệ số qui đổi tra theo sách động cơ không đồng bộ ba pha và một pha công suất nhỏ của thầy Trần Khánh Hà (tài liệu 1) trang 19 với động cơ ba pha. 2.Công suất tính tốn của động cơ điện ba pha : PdmΙΙΙ 750 PSΙΙΙ = = = 1426,941(W ) η ΙΙΙ . cos ϕ ΙΙΙ 0,72.0,73 Trong đó : ηΙΙΙ ≥ 0,72 Chọn η ΙΙΙ = 0,72 Cosϕ ΙΙΙ ≥ 0,73 Chọn Cosϕ ΙΙΙ = 0,73 3.Xét đến yêu cầu tiếng ồn ít, dùng thép cán nguội ký hiệu 2013: Chọn mật độ từ thông khe hở không khí Bδ = 0,5(T ) theo tài liệu 1 trang 23. Trang 5
  7. Đồ án tốt nghiệp 4.Chọn tải đường : Tải đường A=90 ÷ 180 (A/cm) Chọn tải đường A=157,517 (A/cm) theo tài liệu 1 trang 23 5.Đường kính ngồi stato : Theo tài liệu 1 trang 24 ta chọn như sau : • Tỷ lệ giữa chiều dài lõi thép với đường kính trong và đường kính trong lõi sắt l λ= = 0,72 D • Tỷ lệ giữa đường kính trong và ngồi : Mà KD=(0,485÷ 0,615) D Ta chọn KD = = 0,6 Dn • Sơ bộ đường kính ngồi : 44 PSΙΙΙ . p 44 1426,94.1 Dn = .3 = .3 K D A.Bδ .λ.ndb 0,6 157,517.0,5.0,72.3000 = 14,9(cm) Trong đó : 60. f 60.50 ndb = = = 3000 (vòng/phút) p 1 Theo tài liệu 1 trang 26 căn cứ vào đường kính ngồi tiêu chuẩn của dãy 4A theo chiều cao tâm trục ta chọn như sau : Dn = 14,9(cm ) H n = 9(cm ) 6.Đường kính trong stato : D = Dn .K D = 14,6.0,6 = 8,94(cm) 7.Bước cực stato : Trang 6
  8. Đồ án tốt nghiệp π .D π .8,94 τ= = = 14,036(cm) 2. p 2.1 8.Chiều dài tính tốn stato : l = λ.D = 0,72.8,94 = 6,44(cm) 9.Chọn khe hở không khí : Khe hở không khí động cơ điện công suất nhỏ thường chọn trong khoảng sau : Với 2p=2 và Hn=9 (cm) tra được δ = 0,04(cm) theo sách thiết kế máy điện của thầy Trần Khánh Hà và cô Nguyễn Hồng Thanh trang 253. CHƯƠNG II Trang 7
  9. Đồ án tốt nghiệp DÂY QUẤN , RÃNH VÀ GÔNG STATO Việc chọn số rãnh của động cơ điện công suất nhỏ ở stato ZS và số rãnh rôto ZR có quan hệ mật thiết với nhau. Khi xét đến quan hệ đó phải chú ý đến các yếu tố sau đây : Đặc tính mômen M=f(n) không có chổ lõm nhiều do những mômen ký sinh đồng bộ và không đồng bộ sinh ra. Động cơ khi làm việc tiếng ồn do lực hướng tâm sinh ra nhỏ nhất. Tổn hao do phần răng sinh ra nhỏ nhất . Ngồi ra khi cho đường kính ngồi stato việc chọn số rãnh ZS còn phụ thuộc vào chiều rộng răng nhỏ nhất mà công nghệ cho phép. Chọn ZS=24 rãnh ZR=17 rãnh 10.Chọn kiểu dây quấn : Chọn dây quấn đồng khuôn bước ngắn. Khi sử dụng động cơ điện ba pha 2 làm động cơ điện một pha ta nên dùng dây quấn bước ngắn β = để giảm sóng 3 không gian bậc 3 của từ thông làm ảnh hưởng đến đặc tính khởi động của động cơ điện một pha. Với ZS=24 rãnh 2p=2 m=3 • Số rãnh của một pha dưới một cực : ZS 24 q= = =4 2.m. p 2.3.1 • Hệ số bước ngắn : 2 β= 3 • Bước dây quấn : Trang 8
  10. Đồ án tốt nghiệp 2 y = β .τ = .12 = 8 3 • Góc điện giữa hai rãnh liên tiếp : p.360 1.360 α= = = 15 0 ZS 24 11.Hệ số dây quấn : 0,5 ⎛ π ⎞ 0,5 ⎛2 π ⎞ Kd = .Sin⎜ β . .ν ⎟ = .Sin⎜ . .1⎟ ⎛ π .ν ⎞ ⎝ 2 ⎠ ⎛ π .1 ⎞ ⎝3 2 ⎠ q.Sin⎜ ⎜ 6.q ⎟⎟ 4.Sin⎜ ⎟ ⎝ ⎠ ⎝ 6.4 ⎠ = 0,8295 Trong đó : ν = 1 :bậc một của sức từ động 12.Từ thông khe hở không khí : Sơ bộ chọn Hệ số bão hòa răng : K Z = 1,11 Hệ số cung cực từ : α δ = 0,64 Hệ số dạng sóng : kS=1,11 φ = α δ .τ .l.Bδ .10 −4 = 0,64.14,036.6,44.0,5.10 −4 = 28,9.10 −4 (Wb ) 13.Số vòng nối tiếp của một pha : k E .U dm 0,9.220 WS = = = 372 (vòng) 4.k S . f .φ .k d 4.1,11.50.28,9.10 −4.0,8295 Trong đó : KE=0.7 ÷ 0,9 trang 44 sách tài liệu 1 ta chọn KE=0,9 14.Số thanh dẫn trong một rãnh : Trang 9
  11. Đồ án tốt nghiệp W S .a 372.1 Ur = = = 93 (thanh dẫn) p.q 1 .4 Trong đó : a=1 : số nhánh song song 15.Dòng điện pha định mức của động cơ : PSΙΙΙ 1426,941 I dm = = = 2,162( A) m.U dm 1.220 Trong đó : m=3: số pha 16.Chọn mật độ dòng điện trong dây quấn động cơ: Thường chọn trong khoảng J=6 ÷ 8 (A/mm2) . Đối với vật liệu là đồng ta chọn J=6,12(A/mm2). 17.Tiết diện dây quấn sợ bộ : SS = I dm 2,162 = n.J 1.6,12 = 0,353 mm 2( ) Trong đó : Chọn n=1 :số sợi ghép song song 18.Chọn tiết diện dây quấn qui chuẩn : d=0,71(mm) dcđ=0,77(mm) SS=0,396 (mm2) 19.Rãnh và gông và stato : Căn cứ vào tiết diện dây dẫn trong rãnh này chiều rộng răng sẽ điều suốt chiều cao rãnh hơn nữa rãnh nữa quả lê sẽ có tiết diện lớn hơn dạng rãnh quả lê . b2 h12 Trang 10 d1 b4 S
  12. Đồ án tốt nghiệp 20.Sơ bộ định chiều rộng của răng : Lõi sắt của động cơ này dùng thép kỹ thuật điện cán nguội ký hiệu 2013. Hệ số ép chặt KC=0,96 bề mặt lá tôn phủ sơn cách điện . Đối với động cơ ít tiếng ồn thì mật độ từ thông trong răng vàgông stato không nên chọn quá lớn. Do đó ta chọn BZS=1,65(T) • Bước răng stato : π .D π .8,94 tS = = = 1,17(cm ) ZS 24 • Bδ = 0,5(T ) , (mục 3) • Chiều rộng răng stato : Bδ .t S 0,5.1,17 bZS = = = 0,369(cm ) BZS .k C 1,65.0,96 21.Chiều cao gông stato : ZS 24 hgS = 0,2.bZS . = 0,2.0,369. = 1,17(cm ) p 1 22.Chọn kích thước rãnh : Chiều cao miệng rãnh h4S=0,5(mm) Chiều rộng miệng rãnh : b4S= dcd + (1,1 ÷ 1,5)= 0,77+ (1,1 ÷ 1,5) Trang 11
  13. Đồ án tốt nghiệp =(1,87 ÷ 2,27)(mm) Chọn b4S=2(mm) 23.Các kích thước rãnh khác : π ( D + 2.h4 S ) − b4 S .Z S d 1S = ZS −π π .(D + 2.0,5) − 3,69.24 = 24 − π = 9(mm) π ( Dn − 2.hgs ) b2 S = − bZS ZS π .(149 − 2.1,77 ) = − 11 24 = 11 (mm) 24.Chiều cao rãnh stato : Dn − D − 2.hgS 149 − 89,4 − 2.17,7 hrS = = = 12,1(mm ) 2 2 25.Chiều cao phần rãnh của răng : h12=hrS-0,5.(d1+2.h4S)=12,1-0,5(9+2.0,5) =6,92(mm) 26.Diện tích rãnh : π .d12 π .9 2 S rS = + 0,5.(d1 + b2 ).h12 = + 0,5(9 + 11).6,92 8 8 = 105,524(mm 2 ) 27.Diện tích cách điện rãnh : Cách điện rãnh của dãy động cơ công suất nhỏ 4A là một lớp bìa dán màn tổng hợp có chiều dày C= 0,2(mm). Dây quấn hai lớp nên dùng tấm lót giữa hai lớp là giấy cách điện có chiều dày là 0,2(mm). Trang 12
  14. Đồ án tốt nghiệp 1 2 3 4 1:Cách điện rãnh 2:Cách điện lớp 3:Dây quấn 4:Nêm Bảng kết cấu cách điện cách B Kíchthước Tên Vật liệu Số lớp (mm) Dây dẫn Giấy cách điện d/dcd=0,71/0,77 Cách điện lớp Giấy cách điện 0,2 1 Nêm Dùng một lớp 0,2 1 cách điện úp lên 2 1 ⎛ π .d1 ⎞ S cd = ⎜ 2.h12 + b2 + ⎟.c + b2 .c + d1 .hn ⎝ 2 ⎠ ⎛ π .d1 ⎞ = ⎜ 2.6,92 + 11 + ⎟.0,2 + 11.0,2 + 9.2 ⎝ 2 ⎠ = 28,909(mm 2 ) 28.Diện tích có ích của rãnh : S r = S rS − S cd = 105,524 − 28,909 = 76,617 mm 2 ( ) 29.Hệ số lấp đầy rãnh : Trang 13
  15. Đồ án tốt nghiệp U r .d ñc 97.(0,77 )2 2 kd = = = 0,72 Sr 76,617 Như vậy hệ số lấp đầy kd=0,72 < 0,75 thoả mãn yêu cầu. 30.Chiều cao gông stato thực sự : Dn − D 149 − 89,4 hgS = − hrS = − 12,1 2 2 = 17,7(mm) 31.Bề rộng răng stato : π ( D − 2.h4 S + d 1S + 2.h12 ) b ' Z1 = − b2 S 24 π .(89,4 + 2.0,5 + 9 + 2.6,92) = − 11 24 = 3,66(mm) π ( D − 2.h4 S + d1S ) bZ 1 = " − d 1S ZS π (89,4 − 2.0,5 + 9 ) = −9 24 = 3,69(mm) bZ 1 + bZ 1 3,66 + 3,69 ' " bZS = = = 3,675(mm) 2 2 Field Code Changed Trang 14
  16. Đồ án tốt nghiệp CHƯƠNG III DÂY QUẤN RÃNH VÀ GÔNG RÔTO Căn cứ vào tiết diện dây dẫn trong rãnh để chọn dạng rãnh và kích thước rãnh. Chọn rãnh quả lê vì rãnh này chiều rộng răng sẽ điều suốt cả chiều cao rãnh. Hơn nữa tiết diện thanh dẫn rôto sẽ thoả mãn được yêu cầu . Trang 15
  17. Đồ án tốt nghiệp b4r h4r d1r h12r hrR d2r Theo tài liệu 1 trang 66 ta chọn : Miệng rãnh rôto : b4R=1,5(mm) Chiều cao miệng rãnh rôto : h4R=0,5(mm) Để cho nhôm lấp đầy đáy rãnh khi đúc ta nên chọn đường kính đáy không được nhỏ hơn 2,5(mm). Do đó ta chọn d2R=2,5(mm). 32.Đường kính ngồi rôto : D ' = D − 2.δ = 89,4 − 2.0,4 = 88,6(mm) Trong đó: D=89,4(mm) , (mục 6) δ = 0,4(mm) : khe hở không khí ( mục 9) 33.Bước răng rôto : π .D ' π .88,6 tR = = = 16,36(mm ) ZR 17 34.Sơ bộ định chiều rộng răng : Bδ .t R 0,5.1,636 bZR = = = 0,52(mm) BZR .k c 1,65.0,96 Trong đó : Chọn BZR=1,65(T) Trang 16
  18. Đồ án tốt nghiệp Bδ = 0,5(T ) ,(mục 3) 35.Đường kính rãnh rôto : (D − 2.(δ + h4 R )).π − bZR .Z R d 1R = ZR +π = (89,4 − 2.(0,4 + 0,5)).π − 5,2.17 17 + π = 9,4(mm) Trong đó : ZR=17(rãnh) D=89,4(mm) , (mục 6) δ = 0,4(mm) , (mục 9) 36.Chiều cao phần thẳng của rãnh rôto : ⎡ Z (b + d 2 R ) ⎤ h12 R = 0,5.⎢(D − 2.(δ + h4 R ) − d1R ) − R ZR ⎥ ⎣ π ⎦ ⎡ 17.(5,2 + 2,5) ⎤ = 0,5⎢(89,4 − 2.(0,4 + 0,5) − 9,4 ) − ⎥ ⎣ π ⎦ = 18,6(mm) Trong đó : d1R = 9,4(mm) , (mục 35) h4 R = 0,5(mm) : Chiều rộng miệng rãnh rôto bZR = 5,2(mm) : (mục 34) d 2 R = 2,5(mm) : đường kính đáy nhỏ rôto. 37.Chiều cao rãnh : hrR = 0,5.(d1R + d 2 R ) + h12 R + h4 R = 0,5.(9,4 + 2,5) + 18,6 + 0,5 = 25,1(mm) 38.Diện tích rãnh rôto : Trang 17
  19. Đồ án tốt nghiệp π 2 2 S rR = ( d 1R + d 2 R ) + 0,5.h12 R (d12 R + d 2 R ) 8 π = 8 ( ) . 9,4 2 + 2,5 2 + 0,5.18,6(9,4 + 2,5) = 147,65(mm 2 ) 39.Đường kính trong lõi sắt rôto : Dt = 0,3.D = 0,3.89,4 = 26,8(mm) Trong đó : D=89,4(mm), (mục 6) 40.Chiều cao gông rôto : D' 88,6 hgR = − hrR = − 25,1 = 19,2(mm ) 2 2 Trong đó : D’=88,6(mm), (mục 32) 41.Bề rộng răng rôto : π ( D ' − d1R − 2.h4 R ) bZ 2 = ' − d 1R ZR π .(88,6 − 2.0,5 − 9,4 ) = − 9,4 17 = 5,068(mm) π ( D ' − d1R − 2.h4 R − 2.h12 R ) b '' Z 2 = − d 2R zR π .(D ' − 9,4 − 2.0,5 − 2.18,6 ) = − 2,5 17 = 5,066(mm) bZ 2 + bZ 2 5,068 + 6,066 ' " bZ 2 = = = 5,067(mm ) 2 2 Trang 18
  20. Đồ án tốt nghiệp CHƯƠNG IV TRỞ KHÁNG CỦA DÂY QUẤN STATO VÀ RÔTO 42.Chiều dài phần bình quân phần đầu nối stato : ⎛ D + hrS ⎞ l d = k I .τ y + 2.B = k I .π .⎜ ⎜ 2p ⎟.β + 2.B ⎟ ⎝ ⎠ Trong đó : kI , B: hệ số kinh nghiệm l=6,44(cm) , (mục 8) Theo tài liệu 1 trang 71 ta có 2p=2 chọn: kI=1,2 , B=1(cm) ⎛ 8,94 + 1,21 ⎞ 2 l d = 1,2.π .⎜ ⎟. + 2.1 = 14,75(cm ) ⎝ 2 ⎠3 43.Chiều dài bình quân nữa vòng dây : ltb = l + l d = 6,44 + 14,75 = 21,19(cm ) Trong đó : l=6,44(cm) , (mục 8) Trang 19
ADSENSE

CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD

LV.26: Bộ 320 Luận Văn Thạc Sĩ Y Học
320 tài liệu
1247 lượt tải
THÔNG TIN
TRỢ GIÚP
HỖ TRỢ KHÁCH HÀNG
Theo dõi chúng tôi

Chịu trách nhiệm nội dung:

Nguyễn Công Hà - Giám đốc Công ty TNHH TÀI LIỆU TRỰC TUYẾN VI NA

LIÊN HỆ

Địa chỉ: P402, 54A Nơ Trang Long, Phường 14, Q.Bình Thạnh, TP.HCM

Hotline: 093 303 0098

Email: support@tailieu.vn

Giấy phép Mạng Xã Hội số: 670/GP-BTTTT cấp ngày 30/11/2015 Copyright © 2022-2032 TaiLieu.VN. All rights reserved.

 

Đồng bộ tài khoản
2=>2