Hàm Logic Trong Thiết Bị Đi part part 5

Chia sẻ: Dwqdqwdqwd Dqwdqwd | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:11

Thêm vào BST

Báo xấu

73
lượt xem 6
download

Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Máy ngắt được sử dụng cho lò nung chảy có hoạt động thường xuyên thì yêu cầu lực tác động nhỏ hơn và dung lượng cắt thấp hơn. Do vậy chúng ít chịu mài mòn, mặc dù chế độ đóng mở cao và khoảng thời gian làm việc dài.

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: Hàm Logic Trong Thiết Bị Đi part part 5

Quá trình tính toán nhiệt cho bộ phận dẫn điện dẫn đến giải phương trình đặc trưng với các điều kiện biên đã cho. Ẩn số có thể là trị số dòng điện cho phép hay là tiết diện cần thiết. Đôi khi ẩn số có thể là nhiệt độ phát nóng. Các phương pháp giải các phương trình trên có trong các sách giáo khoa và các tài liệu nghiên cứu và tính toán sự phát nóng các bộ phận của thiết bị điện. Một số cách giải ở có dạng nêu trong bảng 3-8. 3.4. TÍNH TOÁN GầN ĐÚNG Sự PHÁT NÓNG THANH DẫN ĐIệN Sứ VÀO Sự truyền nhiệt từ thanh dẫn điện của sứ vào ra môi trường xung quanh do cấu trúc cách điện (về phương diện nhiệt) của sứ vào rất phức tạp. Do các điều kiện tản nhiệt theo bề mặt, các bộ phận của sứ vào, nhiệt độ môi trường xung quanh rất khác nhau (phần dưới của sứ vào nằm trong dầu với nhiệt độ gần 75oC, còn phần trên nằm trong không khí). Vì vậy để tính sự phát nóng thanh dẫn điện của sứ vào chỉ có thể dùng phương pháp tính gần đúng. Bảng 3-7: Các công thức tính toán phát nóng khi xác lập của các hệ thống dẫn điện Sơ đồ hệ thống dẫn điện Các công thức tính toán Kí hiệu Nhận xét Điều kiện a) I 2ρ k 1S1 a1 = đối với mỗi θ= +θ θ 0 = const λF1 0 KSF đoạn: -∞ +∞ k ⎫ k 2S2 F a2 = I x i ⎪ λF2 S⎪ i⎪ F, S, ρ θ ⎬ = const k k⎪ i ⎪ ρ⎪ i⎭ θ1 = (θ c − θ1y )e− a1x + θ1y b) x=0 I 2ρ 1 θ 1y = + θ0 1 2 θ 2 = (θ c − θ 2y )e− b1x + θ 2y k 1S1 F1 -∞ +∞ θ θ θ a1 θ 1y + b1 θ 2y 1 c 2 θc = I 2ρ 2 x a1 + b1 θ 2y = + θ0 F1,S1, ρ ,J1,k1 F2,S2, ρ ,J2,k2 k 2S2 F2 1 2 θ 0 = const 54
θ 0 = const θ 1 = (θ m − θ 1y )cha1 x + θ 1y FI: Tiết diện ngang c) đoạn thứ i của dây a1 dẫn diện, cm2. θ2 = ( θ 1y − 1 2 SI:Chu vi tiết diện b1 -∞ θ θ θ +∞ đoạn thứ i, cm. − θ m )e− b1 ( x 0 − x ) Sha x + θ 2y m1 2 ρ i :Điện trở xuất 10 I x θ 1y − θ 2 y vật liệu dây dẫn θ m = θ 1y − đoạn thứ i, Ω cm. a cha1 x 0 + 1 sha1 x 0 --x0- KI: Hệ số tần nhiệt b1 x=0 từ bề mặt đoạn i, W/cm2.độ θ 0 = const θ 1 = (θ min − θ 1y )cha1 x + θ 1y I: Dòng điện, A. d) JI: Mật độ dòng 1 2 a1 điện, A/cm2. θ 2 = θ 2y − (θ min − θ θ θ θ 0 : Nhiệt độ của b1 min 1 2 -∞ − θ 1y )e− b1 ( x 0 − x ) Sha x môi trường xung +∞ 10 quanh, 0C θ 2 y − θ 1y θ min = θ 1y − a cha1 x 0 + 1 sha1 x 0 x0 b1 x=0 Sau đây xét phương pháp tính gần đúng sự phát nóng thanh dẫn điện của sứ vào có chứa dầu kiểu tụ điện của máy ngắt dầu (hình 3-7). Giả thiết rằng nhiệt từ thanh dẫn (trong trường hợp này là ống) bị đốt nóng do dòng điện truyền chủ yếu theo hướng tâm. Nguyên nhân dẫn nhiệt theo hướng trục chính của thanh dẫn điện không phải do môi trường của sứ vào mà là do dẫn nhiệt theo hướng trục giữa phần dưới và phần trên của nó. Nói chung ở sứ vào c dáö cao áp điện áp 110kV có tiết B u diện thanh dẫn tương đối bé, A θ0=750C sự truyền nhiệt dọc theo Hình 3-7. Mặt cắt thanh dẫn điện sứ vào có chứa dầu. θMax thanh dẫn không đáng kể, điều này được thấy rõ từ đường cong phân bố nhiệt độ dọc thanh dẫn sứ vào cao áp của máy ngắt 110kV (hình 3-8). 55
Trong trường hợp khi tiết diện Hình 3-8. Sự phân bố nhiệt độ dọc thanh dẫn điện của sứ của thanh dẫn lớn, chiều dài ngắn (ở vào. các sứ vào có dòng điện lớn và điện θ[ áp từ 6 ÷10kV nhiệt truyền theo C] o hướng trục là chủ yếu. Trong tính toán nhiệt của các 100 thanh dẫn có hai thông số chủ yếu: 1) Xác định tiết diện cho phép 80 nhỏ nhất của thanh dẫn ở dòng điện định mức, cho trước cấu trúc và kích 60 thước cách điện (trường hợp thanh dẫn điện là hình ống thì cho trước đường kính ngoài của nó). 100 80 60 40 20 0 20 40 l[cm] 2) Xác định dòng điện cho phép lớn nhất của phụ tải dài hạn qua thanh dẫn điện sứ vào, cho trước kích thước cơ cấu ở các điều kiện làm mát. Trong khi tính toán nhiệt các kết cấu sứ vào phải giải quyết nhiệm vụ mục a. Khi đó lưu ý ở các sứ vào điện áp cao hơn 35kV thì các thanh dẫn điện có dạng ống rỗng. Trong trường hợp này đường kính ngoài của ống xác định trong bước tính toán cách điện, còn tính toán nhiệt xác định diện tích tiết diện ngang của ống dẫn điện và chiều dầy của thanh. Với các tham số cho trước xác định: 1) Tiết diện cho phép nhỏ nhất của ống dẫn điện, nhiệt độ phát nóng lớn nhất không quá giới hạn. 2) Phân bố nhiệt độ hướng trục dọc theo ống. 56
Cần chú ý để thấy rằng, điểm phát nóng lớn nhất của thanh θ0 dẫn sẽ phù hợp với tiết θn diện sứ vào mà có cách Dáöu Sæï điện chung là điện trở nhiệt lớn nhất và tiết diện đó nằm trong môi trường có nhiệt độ cao rr nhất. 4 5r r2 r 3 6 r r1 7 r Điểm phát nóng 8 r9 nhất là điểm C (hình 3-7) nằm ở phần dưới của sứ ÄÚng vào ngâm trong dầu, âäön phát nóng đến nhiệt độ g 0 θ 0=75 C. Đoạn dây dẫn điện nằm ở phần ngoài ghectinat θm của sứ cách điện rộng và nhiệt độ môi trường Hình 3-9. Mặt cắt ngang của sứ vào. xung quanh thấp (350C). Khi tính toán sự phân bố nhiệt độ hướng trục phải tiến hành kiểm tra vị trí điểm C xem có đúng không. Ở chỗ giả thiết là điểm nóng nhất (tiết diện C) ta chia sứ thành nhiều đoạn nhỏ dài bằng 1cm. Giả sử nhiệt từ thanh dẫn bị phát nóng chỉ truyền theo hướng tâm. Với mỗi đoạn đơn vị của hệ thống phải nghiên cứu ở mặt cắt hình 3-9 thì phương trình nhiệt thông hướng tâm là: θm − θn θ − θn Φ r 1 = J2ρ.F =m (3-15) ⎛ ri + 1 ⎞ Rτ ⎜ ln ⎟ 1 i =n ⎜ ri ⎟ ∑ 2π i =1 ⎜ λ i ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ ⎠ Trong đó: Φr1 : là nhiệt thông hướng tâm trên mỗi đoạn đơn vị, W/cm. J: là mật độ dòng điện trong thanh dẫn, A/cm2. ρ = ρ 0 (1 + αθ ) : là điện trở suất của vật liệu thanh dẫn ở nhiệt độ θ , Ω.cm F: là diện tích tiết diện ngang của thanh dẫn điện, cm2. θ m : là nhiệt độ phát nóng thanh dẫn ở điểm C, 0C. θ n : là nhiệt độ mặt ngoài sứ vào ,0C. λi : là hệ số dẫn nhiệt của vật liệu cách điện hình trụ với bán kính r1< r
Với đoạn dài đơn vị đang nghiên cứu phương trình cân bằng nhiệt thông đơn vị cũng đúng với trường hợp phát nóng xác lập: θ − θn = k SS1 (θ n − θ 0 ) Φ r1 = m (3-16) Rτ Trong đó: kS : là hệ số tản nhiệt từ bề mặt sứ cách điện, W/cm2.độ. S1 : là chu vi ngoài nắp đậy của sứ vào, cm. θ 0 : là nhiệt độ môi trường xung quanh (dầu), trong tính toán lấy bằng 750C. θ n : là nhiệt độ ở mặt ngoài sứ vào. Giải liên hợp hai phương trình (3-15), (3-16), loại θ n ta sẽ có phương trình nhiệt độ phát nóng của điểm đang xét của ống dẫn điện: J2ρF(R τ k SS1 + 1) I 2ρ(R τ k SS1 + 1) Φ r 1 (R τ k SS1 + 1) = + θ0 = + θ 0 (3-17) θm = + θ0 k SS1 k SS1 F k SS1 Tương ứng có sự tăng nhiệt độ: I 2 .ρ.(R τ .k SS1 + 1) θm − θ0 = (3-18) k SS1 F Trên cơ sở phương trình này, theo nhiệt độ phát nóng cho trước có thể tìm tiết diện nhỏ nhất của ống dẫn điện: I 2 ρ(R τ .k SS1 + 1) F = âm (3-19) k SS1 (θ m − θ 0 ) Iđm : là trị số dòng điện định mức, A. Giá trị hệ số tản nhiệt và các hệ số dẫn nhiệt tra các bảng cẩm nang hay sách giáo khoa. Dưới đây ta sẽ xác định sự phân bố nhiệt độ dọc thanh dẫn điện (ống) khi sử dụng các giả thiết sau: 1) Xem sứ vào giống như thanh dẫn dài vô tận (hình 3-10), một phần của nó (1) ở trong môi trường có nhiệt độ θ 01, phần (2) trong môi trường với nhiệt độ θ 02, giả thiết rằng: R1 ≠ R2; S1 ≠ S2; k S1 ≠ k S2 . 2) Giá trị R τi , Si, kSi được xác định theo các điểm có các điều kiện truyền nhiệt ra môi trường xung quanh xấu nhất. 3) Ở đoạn được nghiên cứu coi tính chất điện trở của vật liệu và hệ số tản nhiệt không đổi. 4) Các bộ phận tiếp xúc đối với thanh dẫn điện của mạch vòng dẫn điện, thí dụ thanh dẫn, các tiếp điểm coi như không làm ảnh hưởng đến sự phân bố nhiệt độ dọc thanh dẫn. 5) Các bộ phận cách điện của sứ vào không tham gia trong sự trao đổi nhiệt hướng trục. 58
Từ điều kiện cuối cùng (5), hệ thống ở hình 3-10 có thể đơn giản hơn, phương trình (3-18) được viết lại trong dạng sau: J2 .ρ.F(R τi k Si + 1) J2 .ρ.F θ i − θ 0i = = m k SiSi k SiSi Trong đó m = (R τi k SiSi + 1) , với mỗi đoạn 1 hay 2 có một trị số không đổi. Từ phương trình (3-20) có thể viết: SS 1 1 k SiSi (θ i − θ oi ) = k Si m i (θ i − θ oi ) = nk SiSm (θ i − θ oi ) = k εi Sm (θ i − θ oi ) . J2ρF = m m Sm Trong đó: Si k εi = nkSi ; n= mSm θ 02 θ 01 +∞ k z 2 ; sm k z1 ; sm -∞ 2 θ(x ) 1 R τ 1;F1 R τ 2;F2 x Hình 3-10. Để tính sự phát nóng thanh dẫn điện của sứ vào. Sm : là chu vi tiết diện của thanh dẫn điện. Như vậy, đã biến đổi phương trình (3-18) tản nhiệt từ thanh dẫn bọc cách điện về phương trình biểu thị đặc tính tản nhiệt từ bề mặt thanh dẫn điện không bọc cách điện có tiết diện không đổi ở mỗi đoạn có hệ số tản nhiệt tương ứng. Hình 3-10, thay bằng thanh dẫn điện không bọc cách điện dài vô tận có tiết diện không đổi, các phần của nó (x>0 và x
Hình 3-11. Để tính sự phát nóng của thanh dẫn điện vào. d 2θ − a1 θ + a2 = 0 (3-22) 2 2 dx 2 J2ρ k ε 1 Sm k ε1Sm a1 = ; a2 = θ o1 + Trong đó: λF λF λ dθ 2 − b1 θ + b2 = 0 (3-23) 2 2 2 dx J2ρ k ε 2 Sm k ε 2 Sm b1 = ; b2 = + θ o2 λF λ λF Nghiệm toàn phần phương trình (3-22) và (3-23) có dạng: θ 1 = A 1ea1x + A 2 e− a1x − θ 1y (3-24) θ 1y : là nghiệm riêng xác định nhiệt độ của thanh dẫn dài vô tận ở đoạn 1. a2 θ 1y = 22 a1 θ 2 = B1eb1x + B 2 e− b1x + θ 2y (3-25) b2 θ 2y = 2 2 b1 Từ các điều kiện giới hạn, tìm các hệ số hằng số của các phương trình này: a2 a) x = −∞; θ1 = 2 = θ1y 2 a1 b2 b) x = ∞; θ 2 = 2 = θ 2y 2 b1 dθ dθ c) x = 0; θ 1 = θ 2 = θ c ; 1 = 2 dx dx θ c : là nhiệt độ ở ranh giới giữa hai đoạn. Xác định hệ số không đổi, tìm các phương trình nhiệt độ cho điểm bất kì của đoạn 1 và 2 của thanh dẫn. ( )+ θ e − a1 x − a1 x θ 1 = θ 1y 1 − e (3-26) c 60
( )+ θ e − b1 x − b1 x θ 2 = θ 2y 1 − e (3-27) c b1θ 2y + a1θ1y θc = (3-28) a1 + b1 Từ các phương trình trên xây dựng đường cong θ =f(x) cụ thể ở hình 3-8. 61
3.5. TÍNH TOÁN GẦN ĐÚNG HỆ THỐNG DẪN ĐIỆN BÌNH CHỨA CỦA MÁY NGẮT KHÔNG KHÍ Sơ đồ kết cấu đơn giản của bình chứa như ở hình 3-12. Thanh dẫn điện nằm ở bên trong trụ sứ cách điện. Bề mặt làm lạnh của các đoạn này thường rất rộng do để nắp, màn chắn và các chi tiết khác. Phần giữa của dây dẫn có tiếp điểm. Trong hệ thống này thanh (hay ống) dẫn điện nằm trong ống được làm lạnh là do sự tản nhiệt hướng tâm, cũng như tản nhiệt hướng trục về phía các đầu mút của thanh dẫn. Nhiệt được thải ra do sự tổn hao trong thanh dẫn và trong điện trở trong chế độ quá độ của tiếp điểm. Hình 3-12. Sơ đồ để tính sự phát nóng hệ thống dẫn điện bộ phận dập hồ quang của máy ngắt không khí. Tiãúp âiãøm x I x 0 x1 x1 x 2 Cơ sở để tính toán là các tham số cho trước 1) Tất cả kích thước của các bộ phận dẫn điện. 2) Dòng điện cực đại của phụ tải dài hạn. 3) Tính chất dẫn nhiệt của môi trường. 4) Trị số điện trở của tiếp điểm hoặc trị số nhiệt thông tỏa ra từ chỗ tiếp xúc. Các trị số phải tìm là 1) Trị số nhiệt độ cực đại ở chỗ tiếp xúc. 2) Sự phân bố nhiệt độ dọc trục x của hệ thống. Để cho đơn giản, bài toán nhận các giả thiết 1) Tất cả các hệ số ở phương trình cân bằng nhiệt ban đầu (3-11), dọc theo chiều dài của mỗi đoạn coi như không đổi. 2) Ảnh hưởng nhiệt của thanh dẫn không tính đến. 3) Để tính ảnh hưởng của tiếp điểm đến sự phân bố nhiệt độ áp dụng phương pháp xếp chồng, nghĩa là ban đầu hệ thống được tính không có tiếp điểm sau đó sự tăng nhiệt độ có kể cả tiếp điểm. 61
Dưới đây ta sẽ nghiên cứu phương pháp tính gần đúng hệ thống như thế. Giả thiết 3 cho ta tiến hành tính hệ thống không có tiếp điểm. Ta coi hệ thống là đối xứng, cho nên chỉ xét một hệ thống như chỉ dẫn ở hình 3-13a. Như vậy, hệ thống được xét có hai đoạn 1 và 2, trong đó phần 1 nằm ở bên trong sứ cách điện. x 2 x 1 x 0 1 2 x I 1 2 2r 2r 2r S ; F;S F ; 2S 2; m1 K1 1 2 1 a) K x 2 x 1 x 0 2 1 x S m1 ;F 1 x = ; K 1; P1 1 S 2 ; F2 ; b) 0 K P 2; J J 22 Hình 3-13. Sơ đồ để tính sự phát nóng hệ thống dẫn điện bộ phận dập hồ quang của máy ngắt không khí. Ta công nhận tản nhiệt theo hướng tâm, trên cơ sở phương trình (3-12) có thể viết. J1 .ρ1 F1 = nkS1Sm1 (θ1 − θ 0 ) = k 1 Sm1 (θ1 − θ 0 ) (3-29) 2 S1 Trong đó: k ε 1 = nk S1 ; n = mSm1 ( ) m = R τ`1 k S1S1 + 1 . S1 : là chu vi mặt ngoài cách điện của bình chứa. Sm1 : là chu vi tiết diện của thanh dẫn điện ở đoạn1. 62
θ 1 : là nhiệt độ bề mặt cách điện bình chứa. R τ1 : là điện trở nhiệt. Với hệ thống này tính theo phương trình: ⎛ r1 ⎞ r 1⎜ r ⎟ ln 2 ln ⎜ ⎟ r R τ1 = + (3-30) 2π ⎜ λ tâ λ sl ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ ⎠ Trong phương trình này nhiệt dẫn xuất tương đương của lớp không khí cần phải tính đến sự ảnh hưởng của quá trình đối lưu theo công thức sau: λ tâ = λ kk .ε âl (3-31) λ kk : là nhiệt dẫn xuất của không khí khi không có đối lưu. ε âl : là hệ số đối lưu. Δθ ε âl = A .δ.4 (3-32) δ Trong đó: δ = r1 − r chiều dày lớp không khí, m. Δ θ : là độ chênh nhiệt sơ bộ trong lớp đó. Các trị số của hệ số A đối với không khí như trong bảng 3-8. Như vậy, sau khi biến đổi hệ thống được xét đến sự tính toán đơn giản ở hình 3-13b. Bảng 3-8: Các trị số A đối với không khí 0 C 0 20 40 60 80 100 A 19,4 18,4 17,4 16,0 15,4 14,8 Tiếp sau tiến hành tính sự phân bố nhiệt độ, phương trình tổng quát cho mỗi đoạn có dạng: d 2θ − a1 θ + a2 = 0 (3-33) 2 2 2 dx J2ρ k ε1 Sm1 k ε Sm1 a1 = ;a2 = 1 1 + 1 θ0 λF1 λ λF1 F1 : là tiết diện của đoạn 1 dây dẫn điện, cm2. λ : là nhiệt dẫn vật liệu dây dẫn điện, W/cm.độ. J : là mật độ dòng điện đối với đoạn này. θ 0 : là nhiệt độ của môi trường xung quanh. d 2θ − b1 θ + b2 = 0 (3-34) 2 2 2 dx 63