Khả năng ứng dụng tro bay làm phụ gia trong vữa và bê tông trên nền geopolymer

Taïp chí Khoa hoïc - Coâng ngheä Thuûy saûn<br /> <br /> Soá 1/2013<br /> <br /> THOÂNG BAÙO KHOA HOÏC<br /> <br /> KHẢ NĂNG ỨNG DỤNG TRO BAY LÀM PHỤ GIA TRONG VỮA<br /> VÀ BÊ TÔNG TRÊN NỀN GEOPOLYMER<br /> POTENTIAL APPLICATIONS OF ADDING FLY ASH BASED GEOPOLYMER<br /> MORTAR AND CONCRETE<br /> Nguyễn Thắng Xiêm1<br /> Ngày nhận bài: 11/10/2012; Ngày phản biện thông qua: 17/12/2012; Ngày duyệt đăng: 15/3/2013<br /> <br /> TÓM TẮT<br /> Kể từ khi công thức hóa học của vật liệu geopolymer được tìm ra bởi giáo sư người Pháp Joseph Davidovits, nhiều<br /> nhà khoa học đã tập trung nghiên cứu và tìm hiểu tất cả các tính chất của chúng nhằm áp dụng rộng rãi vật liệu này vào<br /> cuộc sống. Geopolymer nổi lên như là một vật liệu mới với các tính chất thích hợp để bảo vệ môi trường; và chúng cũng<br /> được xem như là một vật liệu mới dùng để phủ, là chất kết dính các sợi trong composite và xi măng mới trong bê tông.<br /> Geopolymer xi măng được tổng hợp từ bột xi măng của đá phiến sét sau khi nung trong lò quay (10 giờ ở nhiệt độ 7500C)<br /> theo tỷ lệ Si/Al = 2 và kết hợp với NaOH và Na2SiO3. Mục đích của nghiên cứu là quan sát sự ảnh hưởng của tro bay đến<br /> cơ tính của vữa và bê tông geopolymer. Cấu trúc của tro bay và geopolymer xi măng được thực hiện trên kính hiển vi điện<br /> tử quét (SEM) và phân tích nhiễu xạ tia X (EDX).<br /> Từ khóa: tro bay, xi măng, cường độ chịu nén, cường độ chịu uốn, năng lượng va đập<br /> <br /> ABSTRACT<br /> Since the chemistry of geopolymer materials was discovered by Prof. Joseph Davidovits, many scientists have studied<br /> these new materials and investigated all properties of them that apply to our lives. Geopolymers have emerged as a promising<br /> new material with environmentally sustainable properties. And they also have promising as a new material for coatings<br /> and adhesives, a new binder for fiber composites, and new cement for concrete. Geopolymer cement was synthesized from<br /> cement powder of shale burnt in rotary kiln (for 10 hours at 750 oC) with Si/Al molar ratio of 2.0 and combination with<br /> sodium hydroxide (NaOH) and sodium silicate (Na2SiO3). The purpose of this research is observing the influence of fly ash<br /> on mechanical properties of geopolymer mortar and concrete. Microstructural observations of fly ash and geopolymer<br /> cement have been carried out by means of scanning electron microscopy (SEM) and energy-dispersive X-ray analysis (EDX).<br /> Keywords: fly ash, cement, compressive strength, flexural strength, impact energy<br /> I. ĐẶT VẤN ĐỀ<br /> Như chúng ta đã biết việc sản xuất xi măng<br /> Portland thường thải ra một lượng lớn khí CO2 vào<br /> bầu khí quyển, do quá trình phản ứng hóa học tạo ra<br /> CO2 từ việc nung đá vôi (canxi cacbonat - CaCO3) ở<br /> nhiệt độ rất cao (khoảng 1450 oC) với silic oxít (SiO2)<br /> theo phản ứng:<br /> 5CaCO3 + 2SiO2 → (3CaO,SiO2) + (2CaO,SiO2) + 5CO2<br /> Quá trình sản xuất 1 tấn xi măng Portland sẽ<br /> thải ra khoảng 1 tấn khí CO2 vào bầu khí quyển<br /> (Davidovits, 2008). Sự thật là có khoảng 2,5 tỷ tấn<br /> 1<br /> <br /> xi măng được sản xuất mỗi năm, nghĩa là mỗi người<br /> trên hành tinh này phải gánh chịu 0,3 tấn khí CO2.<br /> Đến năm 2050, sản lượng toàn cầu dự kiến sẽ đạt<br /> 5 tỷ tấn, nghĩa là sẽ thải ra khoảng 5 tỷ tấn CO2<br /> vào khí quyển (Temuujin, 2009). Vì vậy nhu cầu cần<br /> tìm một loại chất kết dính thân thiện với môi trường<br /> nhằm thay thế xi măng truyền thống là một điều<br /> hết sức cần thiết. Gần đây, geopolymer đã nổi lên<br /> như là một vật liệu mới với các tính chất thích hợp<br /> để bảo vệ môi trường. Chúng thu hút sự quan tâm<br /> của các nhà khoa học do tính chất chịu lửa tốt (lên<br /> đến 10000C), có cơ tính và độ bền lâu, có khả năng<br /> <br /> TS. Nguyễn Thắng Xiêm: Khoa Xây dựng - Trường Đại học Nha Trang<br /> <br /> TRÖÔØNG ÑAÏI HOÏC NHA TRANG ❖ 85<br /> <br /> Taïp chí Khoa hoïc - Coâng ngheä Thuûy saûn<br /> <br /> Soá 1/2013<br /> <br /> cố định các ion kim loại nặng và độ kháng axit (bao gồm cả nước biển), có độ co và dẫn nhiệt thấp (Shuzheng<br /> và cs, 2004; Hardjito và cs, 2005; Duxson và cs, 2007; Davidovits, 2008; Temuujin, 2009). Khả năng ứng dụng<br /> của vật liệu geopolymer được sử dụng trong nhiều ngành công nghiệp như: công nghiệp ô tô và hàng không vũ<br /> trụ, đặc biệt là cho các ứng dụng mà yêu cầu cần chịu nhiệt độ cao và cách nhiệt, gốm mới, xi măng, amiăng<br /> và vật liệu công nghệ cao (Davidovits, 1991; Malhotra, 1991; Davidovits, 2008).<br /> Geopolymer là tập hợp các chuỗi hay mạng lưới của các phân tử khoáng vô định hình liên kết với nhau<br /> thông qua các liên kết cộng hóa trị. Quá trình geopolymer hóa (là quá trình tổng hợp để tạo thành vật liệu<br /> Geopolymer) liên quan đến phản ứng hóa học của aluminosilicate oxit (Si2O5, Al2O2) với polysilicate kiềm nhằm<br /> dễ tạo ra phản ứng trùng ngưng polymer hình thành mối liên kết giữa Si-O-Al. Quá trình geopolymer hóa phụ<br /> thuộc vào tỷ lệ Si/Al, Davidovits đã phân biệt polysilicate thành bốn loại khác nhau là Poly(sialate) có dạng<br /> (-Si-O-Al-O-) với Si/Al = 1, Poly(sialate-siloxo) có dạng (-Si-O-Al-O-Si-O-) với Si/Al = 2, Poly(sialate-disiloxo)<br /> có dạng (-Si-O-Al-O-Si-O-Si-O-) với Si/Al = 3, Poly (sialate-multisiloxo) với Si/Al >> 3 (Shuzheng và cs, 2004;<br /> Hardjito và cs, 2005; Duxson và cs, 2007; Davidovits, 2008). Nói chung, bất kỳ đất sét khoáng chất có chứa hàm<br /> lượng SiO2 và Al2O3 cao đều có thể được pha loãng vào các dung dịch kiềm mạnh (như NaOH hoặc KOH) để<br /> tạo một chuỗi phản ứng tỏa nhiệt của quá trình ge polymer hóa tạo vật liệu geopolymer.<br /> Tro bay (fly ash) là sản phẩm của quá trình đốt cháy than nghiền tại các nhà máy nhiệt điện. Tro bay có kích<br /> thước hạt từ 1μm to 150μm và đa số là có hình cầu (mịn hơn so với xi măng Portland và vôi). Tùy thuộc vào<br /> nguồn và thành phần của than bị đốt cháy, thành phần hóa học của tro bay có thay đổi đáng kể. Tuy nhiên, thành<br /> phần chính của tất cả tro bay là tương tự nhau và có thành phần gần giống xi măng Portland như SiO2, Al2O3,<br /> Fe2O3 và CaO, trong khi Mg, K, Na, Ti, và S chiếm số lượng ít hơn. Tùy thuộc vào hàm lượng cacbon nhiều hay<br /> ít mà tro bay có màu xám hay đen. Nếu tro bay có màu sáng cho thấy hàm lượng cacbon thấp. Hàng năm, các<br /> nhà máy nhiệt điện đã thải ra một lượng lớn tro bay, do vậy tro bay đã trở thành mối quan tâm của các nhà môi<br /> trường thế giới. Sử dụng các loại vật liệu này giúp giảm chi phí sản xuất sản phẩm và giảm đáng kể hiệu ứng<br /> nhà kính từ việc sản xuất xi măng và bê tông (Malhotra, 1994; Assosiation, 2003; Lee và cs, 2003; Potgieter và<br /> cs, 2003; Hewlett, 2004; Fansuri, 2006; Mines, 2006; Ahmaruzzaman, 2010).<br /> Trong bài báo này, tác giả sử dụng bột xi măng được hình thành từ đá phiến sét sau khi nung trong lò quay<br /> kết hợp với dung dịch kiềm để tạo ra vật liệu geopolymer xi măng. Và mục đích của nghiên cứu là quan sát sự<br /> ảnh hưởng của việc bổ sung tro bay đến cơ tính của vữa và bê tông.<br /> II. VẬT LIỆU VÀ PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU<br /> 1. Vật liệu<br /> 1.1. Hỗn hợp geopolymer<br /> Vật liệu geopolymer được tổng hợp từ bột xi măng của đá phiến sét đốt trong lò quay (ở nhiệt độ 750 oC với<br /> thời gian là 10 giờ) với tỷ lệ giữa Si/Al bằng 2 kết hợp với dung dịch kiềm (NaOH + Na2SiO3 với môđun bằng 1,5)<br /> để tạo ra geopolymer xi măng.<br /> Bột xi măng có diện tích bề mặt là 20,8m2/g, kích thước trung bình là d50 = 4,2μm và d90 = 9.3μm. Bảng 1 mô<br /> tả thành phần hóa học chính của bụi bay sau khi được phân tích bởi nhiễu xạ tia X (XRD).<br /> Bảng 1. Thành phần hóa học chính của bụi bay được xác định bởi XRD<br /> Thành phần<br /> % khối lượng<br /> <br /> Al2O3<br /> 41.6<br /> <br /> SiO2<br /> 52.6<br /> <br /> Fe2O3<br /> 2.6<br /> <br /> SO3<br /> 1.1<br /> <br /> CaO<br /> <br /> LOI<br /> <br /> 0.8<br /> <br /> 1.3<br /> <br /> (a)<br /> (b)<br /> Hình 1. Hình SEM của bột xi măng<br /> (a) với độ phóng đại 5000 lần và geopolymer xi măng khi đóng rắn (b) phóng đại 500 lần<br /> <br /> 86 ❖ TRÖÔØNG ÑAÏI HOÏC NHA TRANG<br /> <br /> Taïp chí Khoa hoïc - Coâng ngheä Thuûy saûn<br /> <br /> Soá 1/2013<br /> khi đóng rắn có nhiều vết nứt, vì vậy việc thêm<br /> tro bay vào hỗn hợp geopolymer xi măng, vữa<br /> và bê tông là điều cần thiết để giảm hiện tượng<br /> này, đồng thời ổn định cơ tính và giảm giá thành<br /> sản phẩm.<br /> <br /> Bột xi măng (hình 1a) và geopolymer xi<br /> măng sau khi đóng rắn (hình 1b) được chụp từ<br /> kính hiển vi điện tử quét (SEM). Bột xi măng<br /> nhìn chung có dạng sắc và nhọn. Từ hình 1b ta<br /> thấy trên bề mặt của geopolymer xi măng sau<br /> <br /> Hình 2. Biểu đồ phân bố kích thước hạt của tro bay<br /> tốt để kết hợp với geopolymer tạo thành hỗn hợp<br /> bê tông.<br /> 1.3. Đá dăm và cát<br /> Đá dăm được sử dụng có kích thước tiêu chuẩn<br /> từ 5 mm đến 10 mm và cát mịn có đường kính từ<br /> 0,14 đến 1,25 mm theo TCVN 7570 : 2006. Tất cả<br /> đá và cát đều được sấy khô trước khi đem đi chế<br /> tạo mẫu.<br /> <br /> 1.2. Thành phần hóa học của tro bay<br /> Hình 3a mô tả tro bay có hình dạng sắc nhọn<br /> và có kích thước trung bình khoảng 3,55μm được<br /> quan sát bởi biểu đồ phân bố kích thước hạt (hình<br /> 2). Từ giản đồ phân bố năng lượng quang phổ (hình<br /> 3b) và bảng phân tích định lượng các nguyên tố hóa<br /> học, ta thấy tro bay có chứa hàm lượng Al và Si cao.<br /> Điều này cho thấy tro bay là nguồn nguyên liệu rất<br /> <br /> Hình 3. Hình SEM (a) có độ phóng đại từ 2000 đến 5000 lần<br /> và biểu đồ phân bố năng lượng quang phổ (b) của tro bay<br /> Bảng 2. Phân tích định lượng các nguyên tố hóa học của tro bay<br /> Yếu tố<br /> <br /> O<br /> <br /> Na<br /> <br /> Mg<br /> <br /> Al<br /> <br /> Si<br /> <br /> S<br /> <br /> K<br /> <br /> Ca<br /> <br /> Ti<br /> <br /> Fe<br /> <br /> As<br /> <br /> Nguyên tố [%]<br /> <br /> 52,81<br /> <br /> 1,81<br /> <br /> 0,97<br /> <br /> 14,73<br /> <br /> 23,97<br /> <br /> 0,39<br /> <br /> 0,41<br /> <br /> 1,69<br /> <br /> 0,57<br /> <br /> 2,57<br /> <br /> 0,09<br /> <br /> Độ lệch chuẩn<br /> <br /> 0,52<br /> <br /> 0,10<br /> <br /> 0,06<br /> <br /> 0,18<br /> <br /> 0,52<br /> <br /> 0,05<br /> <br /> 0,04<br /> <br /> 0,29<br /> <br /> 0,06<br /> <br /> 0,11<br /> <br /> 0,01<br /> <br /> 2. Phương pháp chế tạo mẫu<br /> Công nghệ chuẩn bị mẫu được tiến hành như<br /> sau. Ban đầu trộn bột xi măng với dung dịch hoạt<br /> tính kiềm ở nhiệt độ phòng khoảng 5 phút với tốc<br /> độ 100rpm cho đến khi hỗn hợp được đồng nhất.<br /> <br /> Tiếp theo, đổ tro bay, cát hoặc đá dăm vào hỗn hợp<br /> và trộn khi hỗn hợp đồng nhất (khoảng 5 phút, tốc<br /> độ 100rpm). Đổ trực tiếp hỗn hợp vữa tươi hoặc bê<br /> tông tươi vào khuôn và đặt trên bàn rung khoảng 2<br /> phút để loại bỏ các bọt khí bên trong mẫu. Mẫu sau<br /> <br /> TRÖÔØNG ÑAÏI HOÏC NHA TRANG ❖ 87<br /> <br /> Taïp chí Khoa hoïc - Coâng ngheä Thuûy saûn<br /> khi đúc xong được bao phủ bằng túi nhựa khoảng<br /> 48 giờ. Thử nghiệm cường độ chịu nén mẫu vữa<br /> được thực hiện với tiêu chuẩn của Úc AS 1012,9 với<br /> kích thước hình trụ là (Ø50 x 100) mm. Sử dụng tiêu<br /> chuẩn quốc tế ASTM C39 để kiểm tra cường độ chịu<br /> nén của bê tông với kích thước hình trụ là (Ø100<br /> x 200) mm. Sử dụng 4 mẫu thử cho mỗi lần thử<br /> nghiệm và tính giá trị trung bình. Kiểm tra cường độ<br /> chịu uốn được thử nghiệm với mẫu có kích thước là<br /> (40 x 40 x 160) mm theo tiêu chuẩn ASTM C348 - 08<br /> và thử nghiệm va đập mẫu vữa với kích thước là (10<br /> x 10 x 50) mm. Tất cả các mẫu này đều được xử<br /> lý ở nhiệt độ phòng 3 ngày sau khi đúc. Tiếp theo,<br /> tháo các mẫu ra khỏi khuôn và tiếp tục xử lý ở nhiệt<br /> độ phòng cho đến ngày thử nghiệm (7, 14, 28 và 90<br /> ngày đối với bê tông).<br /> 3. Dụng cụ và thiết bị<br /> Kiểm tra độ sụt theo tiêu chuẩn C143/C143M,<br /> bê tông tươi được đổ vào khuôn hình nón cụt có<br /> chiều cao 300mm, đường kính đỉnh là 100mm,<br /> đường kính đáy 200mm.<br /> Kiểm tra uốn trên máy Instron Model 4202,<br /> tốc độ là 2,0 mm/phút và chiều dài nhịp là 120mm<br /> dựa theo tiêu chuẩn ASTM C78/C78M - 10. Kiểm<br /> tra nén được thực hiện trên máy VEB Werktoff<br /> Prufmaschinen Leipzig, 500 kN theo tiêu chuẩn<br /> ASTM C 31/C 31M - 03a.<br /> <br /> Soá 1/2013<br /> III. KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU VÀ THẢO LUẬN<br /> Hình 4 và 5 trình bày đường hồi quy tuyến tính<br /> của cường độ chịu nén, cường độ chịu uốn, môđun<br /> đàn hồi và năng lượng va đập so với tỷ lệ phần trăm<br /> của tro bay/xi măng có trong hỗn hợp. Các hình này<br /> cho thấy cơ tính của vữa geopolymer phụ thuộc vào<br /> tỷ lệ của tro bay/xi măng, cường độ giảm khi tăng tỷ lệ<br /> của tro bay/xi măng. Khi vữa và bê tông geopolymer<br /> không có phụ gia tro bay cho kết quả về cường độ<br /> chịu nén sau khi xử lý 28 ngày là 59 MPa và 34<br /> MPa, kết quả này cao hơn so với mẫu có phụ gia<br /> là tro bay. Tuy nhiên, khi chịu uốn thì mẫu không có<br /> phụ gia tro bay cho kết quả nhỏ hơn so với mẫu có<br /> tro bay, vữa geopolymer là 5,2 MPa và 6,7 MPa đối<br /> với bê tông geopolymer. Với tỷ lệ phần trăm giữa<br /> tro bay/xi măng bằng 0,5 (nghĩa là hỗn hợp mẫu<br /> MLF’-2 theo bảng 3) sẽ cho kết quả là lớn nhất. Mẫu<br /> vữa sau khi xử lý ở nhiệt độ phòng trong 28 ngày có<br /> trọng lượng riêng xấp xỉ là 1650 Kg/m3.<br /> Các thử nghiệm về năng lượng va đập được<br /> thực hiện trung bình 4 mẫu của mỗi hỗn hợp sau khi<br /> xử lý 28 ngày. Kết quả thử nghiệm được biểu diễn ở<br /> hình 5b. Năng lượng va đập và môđun đàn hồi tăng<br /> khi giảm tỷ lệ giữa tro bay/xi măng. Và cũng dễ dàng<br /> nhìn thấy rằng thời gian xử lý càng dài từ 7 ngày tới<br /> 28 ngày thì môđun đàn hồi, cường độ chịu nén và<br /> cường độ chịu uốn đều tăng.<br /> <br /> Bảng 3. Thành phần hỗn hợp vữa tươi và bê tông<br /> Vật liệu<br /> Hỗn hợp<br /> <br /> Vữa<br /> <br /> Bê tông<br /> <br /> Ký hiệu mẫu<br /> <br /> Tro bay [%]<br /> <br /> Xi măng [%]<br /> <br /> Kiềm<br /> [%]<br /> <br /> Cát mịn [%]<br /> <br /> Đá dăm [%]<br /> <br /> Nước<br /> [%]<br /> <br /> MLF’-2<br /> <br /> 20<br /> <br /> 39.5<br /> <br /> 40.5<br /> <br /> -<br /> <br /> -<br /> <br /> -<br /> <br /> MLF’-3<br /> <br /> 30<br /> <br /> 33<br /> <br /> 38<br /> <br /> -<br /> <br /> -<br /> <br /> -<br /> <br /> MLF’-4<br /> <br /> 40<br /> <br /> 22<br /> <br /> 38<br /> <br /> -<br /> <br /> -<br /> <br /> -<br /> <br /> MLF’-6<br /> <br /> 25<br /> <br /> 28<br /> <br /> 38<br /> <br /> 9<br /> <br /> -<br /> <br /> -<br /> <br /> MLF’-7<br /> <br /> 25<br /> <br /> 23<br /> <br /> 35<br /> <br /> 17<br /> <br /> -<br /> <br /> -<br /> <br /> MLF’-8<br /> <br /> 25<br /> <br /> 18<br /> <br /> 32<br /> <br /> 25<br /> <br /> -<br /> <br /> -<br /> <br /> MLF’-9<br /> <br /> 25<br /> <br /> 12<br /> <br /> 33<br /> <br /> 30<br /> <br /> -<br /> <br /> -<br /> <br /> MLF’-10<br /> <br /> 25<br /> <br /> 8<br /> <br /> 31<br /> <br /> 36<br /> <br /> -<br /> <br /> -<br /> <br /> M1<br /> <br /> 20<br /> <br /> 10<br /> <br /> 8.5<br /> <br /> 19<br /> <br /> 38<br /> <br /> 4.5<br /> <br /> M2<br /> <br /> 15<br /> <br /> 13<br /> <br /> 11<br /> <br /> 19<br /> <br /> 38<br /> <br /> 4<br /> <br /> M3<br /> <br /> 15<br /> <br /> 13<br /> <br /> 15<br /> <br /> 19<br /> <br /> 38<br /> <br /> -<br /> <br /> M4<br /> <br /> 10<br /> <br /> 15<br /> <br /> 18<br /> <br /> 19<br /> <br /> 38<br /> <br /> -<br /> <br /> M5<br /> <br /> 10<br /> <br /> 15<br /> <br /> 18<br /> <br /> 9<br /> <br /> 48<br /> <br /> -<br /> <br /> M6<br /> <br /> 10<br /> <br /> 9<br /> <br /> 14<br /> <br /> 9<br /> <br /> 58<br /> <br /> -<br /> <br /> 88 ❖ TRÖÔØNG ÑAÏI HOÏC NHA TRANG<br /> <br /> Taïp chí Khoa hoïc - Coâng ngheä Thuûy saûn<br /> <br /> Soá 1/2013<br /> <br /> Hình 4. Cường độ chịu nén (a) và cường độ chịu uốn (b) của vữa geopolymer<br /> <br /> Hình 5. Môđun đàn hồi (a) và năng lượng va đập (b) của vữa geopolymer<br /> <br /> Kết quả chụp từ kính hiển vi của hỗn hợp MLF’- 6<br /> đến MLF’-8 và SEM của hỗn hợp MLF’-6 được thể<br /> hiện ở hình 6. Quan sát hình ảnh bề mặt mẫu từ<br /> <br /> Fe2O3... chưa phản ứng từ nguyên liệu đầu. Vì vậy<br /> <br /> chính nhờ cấu trúc vô định hình liên tục này làm cho<br /> vật liệu geopolymer có cường độ cao.<br /> <br /> kính hiển vi ta thấy không có vết nứt, nhẵn và ít<br /> <br /> Từ hình 7, ta thấy các kết quả của hỗn hợp M1<br /> <br /> có sự thay đổi khi thành phần hỗn hợp khác nhau.<br /> <br /> và M2 là nhỏ hơn so với kết quả khác, bởi vì các<br /> <br /> Và khi quan sát bởi SEM, ta thấy trong cấu trúc vật<br /> <br /> hỗn hợp này được bổ sung nước, điều này nên hạn<br /> <br /> liệu các pha vô định hình liên tục và sít đặc. Theo<br /> <br /> chế trong geopolymer vì nước sẽ làm giảm nồng độ<br /> <br /> Zang, G. và cộng sự cho rằng chỉ có pha vô định<br /> <br /> kiềm dẫn đến quá trình geopolymer hóa giảm, các<br /> <br /> hình trong nguyên liệu mới tham gia phản ứng<br /> <br /> pha vô định hình bị gián đoạn và do đó làm giảm<br /> <br /> geopolymer hóa, còn các pha tinh thể như SiO2,<br /> <br /> cường độ chịu nén.<br /> <br /> Hình 6. Bề mặt của vữa geopolymer với các hỗn hợp từ MLF’- 6 đến MLF’- 8 phóng đại 500 lần và hình SEM<br /> của hỗn hợp MLF’- 6 phóng đại 2000 lần<br /> <br /> TRÖÔØNG ÑAÏI HOÏC NHA TRANG ❖ 89<br /> <br />