Nghiên cứu, tính toán thiết kế, chế tạo thiết bị tạo nguồn khí nén nhiệt độ cao để thử nghiệm máy lái PG-27 của tên lửa Kh–35E

Tên lửa & Thiết bị bay<br /> <br /> NGHIÊN CỨU, TÍNH TOÁN THIẾT KẾ, CHẾ TẠO THIẾT BỊ<br /> TẠO NGUỒN KHÍ NÉN NHIỆT ĐỘ CAO ĐỂ THỬ NGHIỆM<br /> MÁY LÁI PG-27 CỦA TÊN LỬA KH 35-E<br /> PHAN QUANG TUẤN*, LÊ THẠC TÀI*, NGUYỄN THANH BÌNH*,<br /> TĂNG XUÂN LONG**, TẠ QUỐC YÊN***<br /> <br /> Tóm tắt: Trong bài báo này, trên cơ sở vận dụng lý thuyết nhiệt khí động học,<br /> trình bày các kết quả nghiên cứu, tính toán thiết kế, chế tạo thiết bị tạo nguồn khí<br /> nén nhiệt độ cao trong phòng thí nghiệm để cung cấp thử nghiệm máy lái PG-27 của<br /> tên lửa Kh–35E. Các chỉ tiêu kỹ thuật nguồn khí công tác của thiết bị: áp suất, lưu<br /> lượng, nhiệt độ phù hợp với các chỉ tiêu kỹ thuật tương ứng của nguồn khí nén nhiệt<br /> độ cao trên khoang tên lửa Kh–35E.<br /> Từ khóa: Máy lái PG- 27, Tên lửa Kh-35E.<br /> <br /> 1. ĐẶT VẤN ĐỀ<br /> Theo tài liệu hướng dẫn sử dụng phối – bộ điều khiển tên lửa Kh-35E, nguồn khí nén<br /> động lực cung cấp cho hệ thống bốn máy lái PG-27 hoạt động trong giai đoạn tên lửa bay<br /> hành trình đến mục tiêu là nguồn khí nén nhiệt độ cao trích ra từ sau máy nén khí của động<br /> cơ tuốc bin phản lực. Với các thông số kỹ thuật sau: áp suất pn  (6  8) MPa , lưu lượng<br /> Qn  (40  50) l , nhiệt độ Tn   260  350  o C .Thiết bị tạo nguồn khí nén nóng đạt yêu<br /> ph<br /> cầu thử nghiệm là thiết bị chuyên dụng không có sẵn trên thị trường cũng như trong công<br /> nghiệp. Việc tính toán lựa chọn phương án kỹ thuật tạo nguồn nhiệt và truyền nhiệt cho<br /> dòng khí lưu thông có áp suất và lưu lượng trong đường ống đảm bảo nhiệt độ các phần tử<br /> khí trong thời gian chảy từ đầu vào đến đầu ra của thiết bị gia nhiệt cấp cho máy lái, nhiệt<br /> độ khí phải được nâng lên từ nhiệt độ môi trường đến nhiệt độ yêu cầu  260  350  o C là<br /> những nội dung nghiên cứu của bài báo này.<br /> <br /> 2. TÍNH TOÁN XÁC ĐỊNH CÔNG SUẤT NGUỒN NHIỆT<br /> Với mục đích tạo nguồn khí nén nhiệt độ cao cho cho máy lái hoạt động từ nguồn khí<br /> nén công nghiệp nhiệt độ thường thì giải pháp kỹ thuật khả thi nhất là đặt đoạn đường ống<br /> dẫn khí nén từ nguồn cấp khí nhiệt độ thường đến đầu máy lái trong lò tạo nhiệt bằng năng<br /> lượng điện. Các yêu cầu của bài toán truyền nhiệt đặt ra là:<br /> - Chọn vật liệu đường ống dẫn khí vừa có hệ số truyền nhiệt cao vừa đảm bảo độ bền<br /> với áp suất làm việc pn  (6  8) MPa và nhiệt độ Tn   260  350  o C . Yêu cầu này được<br /> thỏa mãn khi chọn đoạn ống dẫn khí bằng vật liệu đồng hoặc thép có độ dày cần thiết.<br /> - Tính toán xác định độ dài L của đoạn ống đặt trong lò nhiệt sao cho các phần tử khí<br /> chảy từ đầu vào đến đầu ra của lò nhiệt cấp cho máy lái hoạt động, nhiệt độ của nó phải<br /> được nâng lên từ nhiệt độ thường Tmt = 25 o C đến nhiệt độ cần thiết Tn   260  350  o C .<br /> - Tính toán xác định công suất của lò nhiệt N ln .<br /> - Chọn giải pháp kết cấu để chế tạo đoạn ống dẫn khí nén đặt trong lò gia nhiệt sao cho<br /> nó vừa đảm bảo tổn hao dòng chảy trong đường ống tăng lên không đáng kể so với đường<br /> ống thẳng, vừa giảm được không gian choán chỗ của đoạn ống đặt trong lò nhiệt.<br /> Dưới đây ta xét các bài toán nêu trên [1,2,3]<br /> <br /> 2.1. Tính toán độ dài L đoạn ống dẫn khí nén đặt trong lò gia nhiệt<br /> <br /> <br /> 18 P.Q.Tuấn, L.T.Tài, N.T.Bình,T.X.Long,T.Q.Yên,“Nghiên cứu, tính toán … tên lửa Kh-35E.”<br /> Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> Quá trình truyền nhiệt trong lò nhiệt là quá trình phức tạp bao gồm quá trình truyền nhiệt<br /> đối lưu, quá trình bức xạ nhiệt. Để đơn giản bài toán ta xét quá trình truyền nhiệt từ nguồn<br /> nhiệt đến các phần tử khí nén chảy trong đường ống chủ yếu là quá trình truyền nhiệt đối<br /> lưu, còn ảnh hưởng của quá trình bức xạ nhiệt sẽ tính đến bằng hệ số thực nghiệm.<br /> Các bước tính toán xác định độ dài đoạn ống dẫn khí nén như sau:<br /> Bước 1: Xác định công suất nguồn nhiệt cấp cho dòng khí nén<br /> Công suất nguồn nhiệt cấp cho dòng khí nén chạy trong đoạn đường ống dẫn khí đặt<br /> trong lò nhiệt để nhiệt độ của các phần tử khí ở đầu vào của đoạn đường ống có nhiệt độ<br /> môi trường Tdv = 25 oC(298 o K) và ở đầu ra đoạn ống nhiệt độ được nâng lên<br /> Tdr = 350 o C(623 o K) được xác định theo công thức sau:<br /> Nt  G.C p .  Tdr  Tdv  (1)<br /> Trong đó: Nt - công suất nguồn nhiệt cung cấp cho dòng khí ;<br /> C p - Nhiệt dung riêng đẳng áp, C p = 750 J ).<br /> kg o K<br /> G - lưu lượng khối khí nén cấp cho máy lái hoạt động, đối với chất khí lý<br /> Q .P 0, 75.103.8.105 kg<br /> tưởng: G  n n   7.103 (Ở đây: Qn và Pn - lưu lượng thể tích và áp<br /> R.Tdv 287.298 s<br /> 3<br /> suất nguồn khí nén cấp cho máy lái hoạt động, Qn = 45 l ph = 0,75.10 -3 m s và<br /> N<br /> Pn = 8.10 5 ; R – Hằng số khí R= 287 kJ o );<br /> m2 kg. K<br /> Thay các giá trị các tham số vào (1) ta có:<br /> Nt = 7.10 -3 .750.(623 - 298) = 1706 W<br /> Bước 2: Xác định diện tích truyền nhiệt<br /> Diện tích truyền nhiệt của đoạn ống dẫn khí nén đặt trong lò nhiệt được xác định theo<br /> công thức thực nghiệm của Newton – Richman:<br /> E *t<br /> Et*   .S .T hay S  (2)<br />  .T<br /> Trong đó: Et* - dòng tỏa nhiệt đối lưu từ thành ống dẫn khí nén đặt trong lò nhiệt đến<br /> chất khí chảy trong ống. Theo giả thiết ban đầu, quá trình truyền nhiệt từ lò nhiệt đến dòng<br /> khí chảy trong ống chủ yếu là quá trình tỏa nhiệt đối lưu, nên Et*  Nt = 1706 W ;<br />  - hệ số tỏa nhiệt đối lưu, w ;<br /> m2<br /> T - độ chênh nhiệt độ trung bình logarit Ln.<br /> Dưới đây ta lần lượt xác định các tham số T và <br /> a. Xác định hệ số tỏa nhiệt đối lưu<br /> Trong kỹ thuật nhiệt, hệ số tỏa nhiệt đối lưu α được xác định bằng thực nghiệm trên mô<br /> hình vật lý đồng dạng với thiết bị nhiệt cần khảo sát. Để sử dụng lý thuyết đồng dạng về<br /> tỏa nhiệt đôi lưu, dòng chảy khí nén trong ống dẫn khí phải là dòng chảy ổn định, tức là :<br /> Re  Re* ,<br /> 4.Qn<br /> Re = .<br />  d.<br /> Trong đó: Re - hệ số Raynolds của dòng chảy; Re* - hệ số Reynolds tới hạn của dòng<br /> chảy ổn định, Re* =2300; Qn - lưu lượng thể tích của dòng chảy trong ống,<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 36, 04 - 2015 19<br />  Tên lửa & Thiết bị bay<br /> <br /> 3<br /> Qn = 45 l = 0,75.10 -3 m ; d – đường kính trong của ống dẫn khí nén, ta chọn loại ống<br /> ph s<br /> có d = 0.016 m;  - là độ nhớt đông học của không khí,   32, 29.106 m .<br /> s2<br /> Thay thế các giá trị vào công thức trên, ta có:<br /> 4.0, 75.10 3<br /> Re   1984<br />  .16.103.32, 29.106<br /> Như vậy, Re  Re* và dòng chảy khí nén trong ống dẫn khí đặt trong lò nhiệt là dòng<br /> chảy ổn định.<br /> Đối với dòng chảy khí nén trong đường ống ổn định, hệ số tỏa nhiệt đối lưu được xác<br /> định theo công thức sau:<br /> N .<br />  u (3)<br /> d<br /> Trong đó: Nu - tiêu chuẩn đồng dạng nhiệt Nucent,<br /> Nu = 0,17.Re0,33 .Pr 0,43 .Gr0,1 (4)<br /> Ở đây: Pr - hệ số tiêu chuẩn đồng dạng nhiệt Prant, đối với dòng khí nén, Pr = 0,685;<br /> Gr - Tiêu chuẩn đồng dạng nhiệt Grashop,<br /> g.d 3<br /> Gr  . .T (5)<br /> 2<br /> Với g - gia tốc trọng trường,<br /> g  9,8 m ;<br /> s2<br /> β- Hệ số giãn nở thể tích của không khí khi thay đổi nhiệt độ.<br /> 3<br />  = 2,21.10-3 l o  2, 21.106 m o .<br /> K K<br /> Thay các số liệu vào (5), ta có:<br /> 3<br /> 9,8. 16.10 -3 <br /> Gr = .2,21.10 -3 .(623 - 298) = 2846 .<br /> (32,29.10 -6 )2<br /> Tiếp tục thay các giá trị tiêu chuẩn đồng dạng Re, Pr , Gr vào (4) ta xác định được giá trị<br /> tiêu chẩn đồng dạng Nu :<br /> Nu = 0,17.19840,33 .0,6850,43 .2946 0.1 = 4,82 ;<br /> W<br />  – hệ số dãn nở không khí,  = 0,0372 .<br /> m. o K<br /> Và cuối cùng thay số các giá trị Nu ,  ,d vào (3) ta nhận được:<br /> 4,82.0,372 W<br /> = = 11,2 2<br /> 16.10 -3 m<br /> b. Xác định độ chênh nhiệt độ Logarit Ln<br /> Độ chênh nhiệt độ trung bình Ln T được xác định theo công thức:<br /> T1  T2<br /> T  (6)<br /> T<br /> Ln 1<br /> T2<br /> Trong đó: T1 - Độ chênh nhiệt độ giữa bề mặt ống dẫn và nhiệt độ khí nén ở đầu vào<br /> đoạn ống, DT1 = Tto - Tdv = 650 o C - 25 o C = 625 o C (Ở đây Tto - nhiệt độ bể mặt ống dẫn khí<br /> nén, Tto = 650 o C ; Tdv - Nhiệt độ khí nén đầu vào đoạn ống, Tdv = 25 o C ); T2 - Độ chênh<br /> nhiệt độ giữa bề mặt ống dẫn và nhiệt độ khí nén đầu ra đoạn ống,<br /> <br /> <br /> 20 P.Q.Tuấn, L.T.Tài, N.T.Bình,T.X.Long,T.Q.Yên,“Nghiên cứu, tính toán … tên lửa Kh-35E.”<br /> Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> DT2 = Tto -Tdr = 650 o C - 350 o C = 300 o C (ở đây Tdr - nhiệt độ khí nén ở cuối đoạn ống,<br /> Tdr = 350 oC ).<br /> 625 o C  300 o C<br /> Thay các giá trị vào (6), ta có: T   449 o C<br /> 625 o C<br /> Ln<br /> 300 o C<br /> Như vậy, bằng công thức (3) và (6) ta đã xác định được các tham số: hệ số tỏa nhiệt đối<br /> lưu α và độ chênh nhiệt độ trung bình logarit T . Thay các giá trị tham số α và T đã<br /> nhận được vào (2) ta xác định được diện tích truyền nhiệt của đoạn ống dẫn khí nén đặt<br /> trong lò nhiệt:<br /> E *t 1706<br /> S   0,35 m2<br />  .T 11, 2.449<br /> Biết trước diện tích truyền nhiệt S, đường kính ngoài của đoạn ống dẫn khí dn , độ dài<br /> đoạn ống dẫn khí nén đặt trong lò nhiệt được xác định theo công thức:<br /> S 0,35<br /> L   6, 2 m<br />  .dn  .18.10 3<br /> Giá trị độ dài L của đoạn ống dẫn khí nén đặt trong lò nhiệt đã được xác định với giả<br /> thiết sự truyền nhiệt trong lò nhiệt chủ yếu là quá trình tỏa nhiệt đối lưu và nhiệt độ bề mặt<br /> ống dẫn khí được đốt nóng đồng đều và đạt đến Tto = 650 o C . Tuy nhiên, sự truyền nhiệt<br /> trong lò nhiệt là quá trình phức tạp, bao gồm ba quá trình: quá trình tỏa nhiệt đối lưu, quá<br /> trình dẫn nhiệt và quá trình bức xạ nhiệt. Mặt khác, nhiệt độ mặt ngoài ống dẫn thường có<br /> nhiệt độ cao hơn, không ổn định theo thời gian, theo chiều dài và theo tiết diện ngang của<br /> ống. Theo kinh nghiệm, chiều dài thực tế của đoạn ống thường ngắn hơn chiều dài ống<br /> tính toán và bằng khoảng 80% chiều dài tính toán, tức là: Lt  0,8.L  0,8.6, 2  4,96  5 m .<br /> 2.2. Xác định công suất của lò nhiệt<br /> Ta biết rằng, tổng nhiệt lượng của lò nhiệt cần tạo ra bao gồm:<br /> - Nhiệt lượng Eto truyền cho đoạn ống dẫn khí nén để đốt nóng nhiệt độ của ống từ<br /> nhiệt độ môi trường Tmt = 25 o C đến nhiệt độ Tto = 650 o C .<br /> - Nhiệt lượng Et truyền cho các phần tử khí nén chảy từ đầu vào đến đầu ra của đoạn<br /> ống để nâng nhiệt độ của chúng từ nhiệt độ môi trường đến nhiệt độ cần thiết cấp cho máy<br /> lái hoạt động Tdr = 350 o C .<br /> - Nhiệt lượng Etl nung nóng thành lò và các bộ phận khác của lò.<br /> - Nhiệt lượng Ett tổn thất của thành vỏ lò ra bên ngoài môi trường.<br /> Việc xác định đầy đủ các nhiệt lượng ở trên là bài toán phức tạp. Do đó, trong thực tế<br /> việc tính toán công suất của lò nhiệt chủ yếu chỉ tính đến hai nguồn nhiệt lượng quan trọng<br /> là Eto và Et . Còn các nguồn nhiệt lượng khác Etl và Ett thường được tính đến bằng các hệ<br /> số thực nghiệm.<br /> Công suất của lò để nung nóng ống dẫn khí từ nhiệt độ môi trường Tmt = 25 o C đến<br /> nhiệt độ Tto = 650 o C được xác định theo công thức:<br /> Eto<br /> Nto  (7)<br /> <br /> Trong đó:  - Thời gian nung nóng ống dẫn khí.<br /> Dưới đây ta lần lượt xác định các tham số  và Eto .<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 36, 04 - 2015 21<br />  Tên lửa & Thiết bị bay<br /> <br /> a. Xác định nhiệt lượng Eto<br /> Nhiệt lượng Eto truyền cho ống dẫn khí được xác định theo công thức:<br /> Eto  m.C.T1 (8)<br /> Trong đó: C – nhiệt dung riêng của vật liệu ống dẫn khí, đối với vật liệu thép,<br /> C = 550 J 0 ;<br /> kg. C<br /> m – khối lượng đoạn ống, m =  .V0 = 7,8.10-3 .310.10 -6 = 2,5 kg<br /> Trong đó: ρ khối lượng riêng của vật liệu ống,  = 7,8.10 -3 kg ;<br /> m3<br /> .(dn2 -d2 ) <br /> V0 - thể tích ống, V0 = .L*t = .(182.10-6 -162.10-6 ).5=310.10-6 m3<br /> 4 4<br /> Thay số các giá trị m, C , T1 vào (8) ta xác định được:<br /> Eto  2,5.550.(650  25)  859350 J<br /> <br /> b. Xác định thời gian nung nóng ống dẫn khí <br /> Thời gian  cần thiết để nung nóng ống dẫn khí từ nhiệt độ môi trường Tmt = 25 o C<br /> đến nhiệt độ Tto = 650 o C xác định theo công thức:<br /> T Tto  Tmt<br /> = = (9)<br /> n n<br /> qS 5000.0, 35 o<br /> Trong đó:  n - tốc độ nung nóng thành ống, vn    1, 2 C<br /> s<br /> mC 2,5.550<br /> q - mật độ dòng nhiệt truyền qua khối không khí giữa các phần tử tạo nhiệt và thành<br />  0, 012<br /> ống dẫn khí, q  (Tto  Tmt )  (650  25)  5000 W 2 , với: λ – hệ số dẫn nhiệt<br />  1,5.103 m<br /> W<br /> của không khí,  = 0,012 ;<br /> m. oC<br /> δ - độ dày thành ống dẫn khí,   1,5.103 m .<br /> Thay các giá trị đã được xác định vào (9) ta được:<br /> 650  25<br />   521 s<br /> 1, 2<br /> Như vậy, thay các giá trị Eto và  đã xác định vào (7) ta nhận được giá trị công suất<br /> của lò nung nóng ống dẫn khí:<br /> Eto 859350<br /> Nto = = = 1649 W<br />  521<br /> Và công suất hữu ích của nguồn lò nhiệt là:<br /> N hi  Nt  Nto  1706  1649  3445 W<br /> Như trên đã đề cập, khi tính toán xác định tổng công suất của nguồn lò nhiệt, ngoài<br /> công suất hữu ích Nt , N to còn phải tính đến phần công suất tổn thất do phải làm nóng lò và<br /> công suất tổn thất qua thành lò vào môi trường bằng hệ số hiệu chỉnh thực nghiệm nào đó<br /> và tổng công suất thực tế của lò sẽ bằng:<br /> Nl  N hi .kl  3445.1,15  3900 W<br /> Trong đó hệ số hiệu chỉnh kl phụ thuộc chủ yếu vào vật liệu cách nhiệt của thành lò,<br /> theo kinh nghiệm kl = 1,1 – 1,15, ta chọn kl = 1,15.<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 22 P.Q.Tuấn, L.T.Tài, N.T.Bình,T.X.Long,T.Q.Yên,“Nghiên cứu, tính toán … tên lửa Kh-35E.”<br /> Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> 3. THIẾT KẾ KẾT CẤU VÀ NGUYÊN LÝ ĐIỀU KHIỂN<br /> VÀ KHỐNG CHẾ NHIỆT CỦA LÒ NHIỆT<br /> <br /> Trong mục 2 ta tính toán xác định ống thép có đường kính trong d  16.103 m , đường<br /> kính ngoài dn = 18.10 -3 m được sử dụng làm ống dẫn khí nén phải có chiều dài cần thiết<br /> Lt  5 m mới đảm bảo đủ diện tích truyền nhiệt S = 0,35 m 2 để nâng nhiệt độ dòng khí nén<br /> công tác từ nhiệt độ môi trường 25 o C đến nhiệt độ 350 o C cấp thử nghiệm máy lái. Với<br /> mục đích giảm tối đa kích thước của lò nhiệt ta chọn kết cấu đoạn ống dẫn khí đặt trong lò<br /> có dạng ống xoắn “ruột gà”, sít vào nhau. Sơ đồ cấu trúc như hình vẽ (hình 1).<br /> <br /> §Õn m¸y l¸i<br /> M¸y nÐn khÝ<br /> <br /> <br /> Lß ®iÖn trë 8<br /> 1<br /> <br /> T0<br /> 2<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 3 ~220V<br /> 9<br /> <br /> 4<br /> <br /> 5 6<br /> 7 Heater Controler<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> ~220V<br /> <br /> <br /> Hình 1. Sơ đồ nguyên lý kết cấu – điều khiển lò nhiệt.<br /> 1- Ống dẫn khí; 2,3- dây điện trở công suất; 4- lớp vỏ bảo ôn cách nhiệt; 5- vỏ lò;6- lò<br /> nhiệt;7- aptomat điện- cơ; 8- cảm biến nhiệt -điện; 9- rơ le nhiệt- điện<br /> <br /> Hệ thống điều khiển tự động khống chế nhiệt độ của lò nhiệt có chức năng tự động duy<br /> trì nhiệt độ khí nén cấp cho máy lái hoạt động thay đổi trong giới hạn cho trước là<br /> 260 o C ÷ 350 o C .Các bộ phận chính bao gồm: lò nhiệt điện trở 6; Khởi động từ 7, cảm biến<br /> nhiệt – điện 8 và rơ le nhiệt - điện 9(hình 1). Hệ thống hoạt động theo nguyên lý như sau.<br /> Trước hết đặt nhiệt độ theo yêu cầu làm việc, sau đó cấp nguồn điện động lực cho hệ<br /> thống. Khí nén công tác trong ống được cấp năng lượng và nhiệt độ bắt đầu tăng lên (hiển<br /> thị trên cảm biến nhiệt), khi nhiệt độ của nó đạt đến nhiệt độ đặt thì hệ thống sẽ tự động<br /> ngắt nguồn điện công suất. Nhiệt độ khí nén trong ống tiếp tục tăng thêm một vài độ trước<br /> khi bắt đầu quá trình giảm dần. Khi nhiệt độ giảm qua giá trị đặt hệt thống sẽ đóng nguồn<br /> điện động lực tiếp tục cung cấp năng lượng cho khí nén. Quá trình trên sẽ lặp đi lặp lại liên<br /> tục và chúng ta sẽ được nguồn khí nén nhiệt độ cao theo yêu cầu.<br /> <br /> 4. THỬ NGHIỆM LÒ SAU CHẾ TẠO<br /> Lò nhiệt chạy bằng năng lượng điện với chức năng nung nóng nguồn khí nén đến dải<br /> nhiệt độ cần thiết cấp cho máy lái tên lửa Kh-35E hoạt động sau tính toán, thiết kế, chế tạo<br /> đã được thử nghiệm trong phòng thí nghiệm. Trên hình 2 đưa ra ảnh thiết bị lò nhiệt đã<br /> <br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 36, 04 - 2015 23<br />  Tên lửa & Thiết bị bay<br /> <br /> được nghiên cứu chế tạo.Trên bảng 1 thống kê các vật tư, linh kiện, cấu kiện tự động hóa<br /> được tích hợp sử dụng trong lò nhiệt:<br /> Bảng 1. Linh kiện được tích hợp<br /> TT Chủng loại vật tư, linh kiện Ký Nước sản Số<br /> hiệu xuất lượng<br /> 1 Điện trở công suất Nga 03<br /> 2 Vật liệu bảo ôn amiang – sợi thủy tinh Trung quốc<br /> 3 Khởi động từ Hàn quốc 01<br /> 4 Rơ le nhiệt – điện Hàn quốc 01<br /> 5 Cảm biến nhiệt - điện Nhật bản 01<br /> 6 Công tắc, nút ấn, chuyển mạch điều khiển Hàn quốc 04<br /> Trên bảng 2 dưới đây là kết quả thử nghiệm lò nhiệt đạt được:<br /> <br /> Bảng 2. Kết quả thử nghiệm<br /> TT Thông số kỹ thuật Đơn vị đo Giá trị<br /> 1 Điện áp động lực cấp cho lò nhiệt VAC 220 ± 10<br /> 2 Thời gian khởi động lò (thời gian từ khi lò bắt đầu phút 20<br /> được cấp điện động lực cho đến khi nhiệt độ nguồn<br /> khí nén cấp cho máy lái đạt ngưỡng 350 o C )<br /> 3 Thời gian hoạt động lặp lại của rơ le nhiệt và khởi phút 5<br /> động từ khi máy lái hoạt động liên tục<br /> 4 Dải nhiệt độ khí nén cấp cho máy lái o<br /> C 260 ÷350<br /> <br /> 5 Nhiệt độ bên ngoài của thành vỏ lò o<br /> C 35<br /> 6 Dòng điện tiêu thụ thực tế của lò A 20<br /> 7 Công suất điện động lực tiêu thụ thực tế của lò W 4000<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 2: Hình ảnh thiết bị lò nhiệt và bảng điều khiển, hiển thị<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 24 P.Q.Tuấn, L.T.Tài, N.T.Bình,T.X.Long,T.Q.Yên,“Nghiên cứu, tính toán … tên lửa Kh-35E.”<br /> Nghiên cứu khoa học công nghệ<br /> <br /> 5. KẾT LUẬN<br /> Trên cơ sở vận dụng lý thuyết truyền nhiệt cho dòng khí chảy ổn định trong đường ống<br /> đã xây dựng được phương pháp tính toán xác định các thông số cơ bản của lò nhiệt sử<br /> dụng năng lượng điện với chức năng nung nóng đến dải nhiệt độ cần thiết nguồn khí nén<br /> từ máy nén khí công nghiệp thông dụng có các thông số về áp suất, lưu lượng, nhiệt độ<br /> tương đương với nguồn khí nén nóng trên khoang tên lửa Kh-35E để cấp cho máy lái của<br /> nó hoạt động. Lò nhiệt được thiết kế có kích thước hợp lý, nhỏ gọn. Hệ thống điều khiển<br /> lò tự động duy trì dải nhiệt độ đầu ra của nguồn khí nén công tác có độ tin cậy hoạt động.<br /> Lò nhiệt sau tính toán, thiết kế, chế tạo đã được thử nghiệm trong phòng thí nghiệm hoạt<br /> động đồng bộ với máy lái nguyên mẫu PG-27 của tên lửa Kh-35E. Kết quả thử nghiệm<br /> cho thấy lò nhiệt hoạt động ổn định, đạt được các thông số thiết kế đặt ra và phương pháp<br /> tính toán, thiết kế lò là đúng đắn, tin cậy.<br /> Lời cảm ơn: Nhóm tác giả cảm ơn Trung tâm Công nghệ Cơ khí chính xác, Viện khoa học và công<br /> nghệ Quân sự đã tạo điều kiện giúp đỡ và tài trợ kinh phí để nhóm tác giả hoàn thành bào báo. Cảm<br /> ơn sự tham gia giúp đỡ về ý tưởng khoa học, phương pháp tiếp cận thiết kế và thử nghiệm của Tiến sỹ<br /> Hồ Xuân Vĩnh (Nguyên cán bộ nghiên cứu tại viện Tên lửa), ban biên tập Tạp chí Nghiên cứu hoa học<br /> và công nghệ quân sự - Viện Khoa học và Công nghệ Quân sự. Bài báo khó tránh khỏi những thiếu<br /> sót kính mong nhận được ý kiến phản hồi của quý bạn đọc tới nhóm tác giả.<br /> <br /> TÀI LIỆU THAM KHẢO<br /> [1]. TS Trần Đức Cứu. “Cơ sở nung và lò nung kim loại.” Học viện Kỹ thuật Quân sự<br /> [2]. PGS.TS Lê Công Cát. “Kỹ thuật nhiệt.” Học viện Kỹ thuật Quân sự<br /> [3]. Báo cáo tổng kết đề tài: “Nghiên cứu, tính toán, thiết kế máy lái tên lửa 3M-24E<br /> thuộc tổ hợp tên lửa URAN-E” – Viện KHCN Quân sự<br /> ABSTRACT<br /> STUDYING, DESIGNED CACULATION, MANUFACTURING HIGHT<br /> TEMPERATURE COMPRESSED AIR SOURSE FOR TESTING DRIVING ENGINE<br /> PG - 27<br /> IN SHIP MISSLE KH – 35E<br /> Basing on the thermo-aerodynamics theory, in this paper, we present our<br /> research process’ results including calculation, designing and production and<br /> testing of the system that generates the compressed and high temperature air flow<br /> for launching of control system of a driving unit in ship missile KH-35E in the<br /> laboratory. The technical specifications of this system, for example: the pressure, the<br /> volumetric flow rate and the temperature, satisfies the corresponding technical<br /> specifications of the compressed and high temperature air flow on the KH-35E.<br /> Keywords: PG-27 driving unit, Missile KH-35.<br /> <br /> Nhận bài ngày 19 tháng 01 năm 2015<br /> Hoàn thiện ngày 10 tháng 4 năm 2015<br /> Chấp nhận đăng ngày 15 tháng 4 năm 2015<br /> <br /> Địa chỉ: * Trung tâm Công nghệ Cơ khí chính xác – lethactai@gmail.com<br /> ** Viện Tên lửa – longtank2012@gmail.com<br /> *** Học viện Hải quân- Quân chủng hải quân<br /> <br /> <br /> <br /> Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số 36, 04 - 2015 25<br />