THIẾT BỊ NGƯNG TỤ - DÀN NGƯNG GIẢI NHIỆT BẰNG KHÔNG KHÍ

Chia sẻ: Nguyen Bui Dat | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:16

Thêm vào BST

Báo xấu

389
lượt xem 79
download

Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Tính toán thiết kế dàn ngưng giải nhiệt bằng không khí cho hệ thống lạnh sử dụng môi chất lạnh R22 thiết bị ngưng tụ có công suất nhiệt Qk = 50kW . Các thông số liên quan sinh viên tự chọn

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: THIẾT BỊ NGƯNG TỤ - DÀN NGƯNG GIẢI NHIỆT BẰNG KHÔNG KHÍ

- A. : Qk=50kW. B. Ơ  6  C. 1. - - 2. - 97 - 3. - - 4. - 958 D. : th 1.   Page 1
-  k 2.  E. : 1. 2. 3. : 4. I. 1. a. Môi chất là chất môi giới sử dụng trong chu trình nhiệ ộ ợc chiề ể hấp thu nhiệt củ ô ờng cần làm lạnh và tải nhiệ ô ờng có nhiệt ộ à ật chất tuần hoàn trong hệ thống lạnh). Môi chất làm nhiệm vụ mang nhiệt từ ó ệ ộ thấ ể thả ó â à à nhiệ ộ ần không thể thiếu của máy lạ é HCFC (hydro-clo-flo-cacbon) là các chất ít nguy hiể Ngoài thành phần Clo, Flo chúng có chứa 1 hoặc nhiều nguyên tử Chính thành phầ làm cho chúng bị phân hủy nhanh và khả ă á ủy tầng ozon giảm.Tuy nhiên các chất này vẫn gây hiệu ứng nhà kính cao.Tùy theo tính chất cụ thể của từng môi chất, chúng có thể ợc lựa chọn là môi chấ áộế ă - 23 ại diện tiêu biểu là R22 và R123 b. Là chất khí trong suốt không màu sắ ó ù ất nhẹ ô ộc và dễ cháy Page 2
- Công thức hóa học: CHClF2 c. • Nhiệ ộ sôi ở áp suất khí quyển là: -40,80C • Nhiệ ộô ặc: -1600C • Nhiệ ộ tới hạn: 96,20C • Áp suất tới hạn: 4,99MPa - (00C) =1,285kg/dm3 - (400C) =1,13kg/dm3 • Phân hủy ở nhiệ ộ 5500C • ODP= 0,05; GWP= 0.35 d. – Bền vững trong khoảng nhiệ ộ và áp suất công tác –R ô ă ò ại, và phi kim chế tạ á ò à à ồng cao su, chất dẻo –R ô ò ớc – Hòa tan hạn chế dầ ô ô à ở -40 ÷ -200C) – R22 có tính tẩy rửa hệ thống e. oC Page 3
- ị Lỏng Áp suất Mpa 0,50 0,50 Thể tích riêng dm3/kg 0,78 47,11 Nhiệt dung riêng - ẳng áp kJ/(kg.K) 1,17 0,74 - ẳng tích kJ/(kg.K) 0,67 0,57 ộ nhớt 10-6 Pa.s 218,22 11,50 Hệ số dẫn 0,095 0,009 nhiệt W/(m.K) Sứ ă ề N/m 0,012 mặt Nhiệ ó kJ/kg 205,1 f. R22 không dẫ ện ở thể ù á é í àử í ẫn ện ở thể lỏng, tuyệ ố ô ể lỏng lọt về máy nén. g. R ợc sử dụng trong hệ thống lạ é ÷ấù ể lắp cho các kho bảo quản nguyên liệu, máy sản xuấ ớ áâ ợt, hệ thống máy lạnh ghép nố … ặc biệt R22 sử dụng ều hòa không khí. 2. à ô í ợc chia ra làm 02 loạ ố ự ê àố ỡng bức. Page 4
- a) Loạ à ố ự nhiên chỉ sử dụng trong các hệ thống rất nhỏ, ví dụ ủ lạ ì t ủ lạ ệp. Các dàn này có cấu tạ á dạng.  Dạng ống xoắn có cánh là các sợi dây thép hàn vuông góc với các ống xoắn. Môi chất chuyể ộng trong ống xoắ à ổi nhiệt với không khí bên ngoài. Loại này hiệu quả không cao và hay sử dụng trong các tủ lạnh gia ì ớâ  Dạng tấm: Gồm tấm kim loại sử dụng làm cánh tản nhiệ ê óóà í ống xoắn bằ ồng .  Dạng panel: Nó gồm 02 tấm nhôm dày khoả 5 ợc tạo rãnh cho môi chất chuyể ộng tuần hoàn. Khi chế tạ ời ta cán nóng hai tấm lại với nhau, ở khoảng tạ ã ời ta bôi môi chấ ặc biệ ể 02 tấm ô í à óổ ớc hoặc không khí áp lực cao (khoảng 4÷ á ô ặc biệt, hai tấm sẽ phồng lên thành rãnh. Hệ số truyền nhiệt của thiết bị ụố ó ự nhiên khoảng 6÷7 W/m2.K. b) à ụô íố ỡng bứ ợc sử dụng rất rộng rãi trong ời sống và công nghiệp.Cấu tạo gồm một dàn ố ổi nhiệt bằng ống thép hoặc ố ồng có cánh nhôm hoặc cánh sắ ê à ớc cánh nằm trong khoả 3÷ ô í ợc quạt thổi, chuyể ộng ngang bên ngoài qua dàn ống với tố ộ khá lớn.Quạ à ờng là quạt kiểu ớng trục. Mật ộ dòng nhiệt củ à ô í ạt khoảng 180 ÷ 340 W/m2, hệ số truyền nhiệt k = 30 ÷ 35 W/m2.K, hiệu nhiệ ộ ∆ = 7÷8 0C Trong quá trình sử dụng cầ ýà ờng bụi bám bụi bẩn, giảm hiệu quả ổi nhiệ ê ờng xuyên vệ sinh bằng chổi hoặ ớc. Khi khí không ng ọt vào bên trong dàn sẽ à ă á ấ ụ. Cần che chắn nắ à á ặt vị trí chịu nhiều bức xạ mặt trời ảnh ở ến hiệu quả ổi nhiệt. Page 5
- 3. Page 6
- 4. a)  Không sử dụ ớc nên chi phí vận hành giả ều này rất phù hợp ở nhữ ế ớ ực thành phố à â ô ú  Không sử dụng hệ thố á ải nhiệt, vừa tốn kém lại gây ẩ ớt khu vự à ở à ô íí â ả ở ến xung quanh và có thể lắ ặt ở nhiều vị í ô ì ờ ặt trên nóc nhà vv . . .  Hệ thống sử dụ à ô íó ết bị ả àễ sử dụng.  So với các thiết bị ụ giải nhiệt bằ ớc, dàn ô íí hỏng và ít bị ă ò b)  Mậ ộ dòng nhiệt thấp, nên kết cấu khá cồng kềnh và chỉ thích hợp cho hệ thống công suất nhỏ và trung bình.  Hiệu quả giải nhiệt phụ thuộc nhiề à ều kiện khí hậu. Những ngày nhiệ ộ cao áp suấ ụ lên rất cao Ví dụ, hệ thống sử dụng R22, ở miền Trung, những ngày hè nhiệ ộ không khí ngoài trời có thể ạt 40oC, ứng nhiệ ộ ụ có thể ạt 480C, áp suấ ụ ứng là 18,5 bar, bằng giá trị ặt củ á ất cao. Nếu trong những ngày này không có những biệ á ặc biệt thì hệ thống không thể hoạ ộ ợc áộ ối vớ à ổi nhiệ ố ự nhiên hiệu quả còn thấp nữa. II.  1. N=250C 2. K=420C 3. 4. 1=0,021m 5. 0=0,028m 6. c=0,049m 7. c=0,0035m Page 7
- 0=1,1mm 8. d=0,6mm 9.  10. 1=0,052m 11. 2=0,045m III.  1. 2. môi  k 1. t=6100 t=80 ’+t =25+8=330C t2’’= 2=0,5.(25+33)=290C 2=290 2=2,67.10-2 W/m.K ; 2=16.10-6 m2/ ; ρ2=1,165 kg/m3 ; Pr2=0,701 Page 8
- 2=9m/s  2 .d 0 9.0,028 Re 2    15,94.10 3 6 v2 16.10 0 , 375 F   2  C. . Re 0,625 .  . Pr20,3 3 F  2  0 d0 C=0,45 F0=Π 0.L=3,14.0,028.1=0,088 m2 1 2. 1 .( Dc2  d 0 )  ..Dc . d Fc  2 . Sc 4 Sc 1 2.3,14 1 .3,14.0,049.0,6.10 3  .(0,0492  0,0282 )  . 0,0035 4 0,0035  0,752 m 2 / m .d 0 ( S c   c ) 3,14.0,028.(3,5  1,1).10 3 Foc    0,06 m 2 / m 3,5.10 3 Sc F = Fc + Foc =0,752 + 0,06=0,812 m2/m 0, 375 2,67.10 2  0,812   2  0,45. .(0,701) 0,33  69,2 W / m 2 .K .(15,94.10 3 ) 0,625.  28.10 3  0,088  Page 9
-  2   . 2 ' = 85  2  0,85.69,2  58,8 W / m 2 .K ' 2. Fe R 35 0 , 25   B  a  0,555. , W / m 2 .K  (t K  t W ).d i   1 B 3  a  0,455. ,W / m 2 .K   q.d i  3 . 2 .g.r 3 . .g.r 3 . .g.r B       ρμ m=0,5.(tk+tw k. di - tk- Page 10
- tw- a10002500 25080 W/m2 W/m2 / / a>>2 ê t= tk-tw=2oC tw=tk-t=42-3=40 oC tm=0,5.( tk+tw) =0,5.(42+40)=41oC R m=41 o R a=0,0786 W/m.K ; a=0,196.10-6 m2/ ; ρa=1127 kg/m3 ; μa=2,19.10-4 Pa.s tk= 420C => ra=163,92 kJ/kg  f 3 . 2 .g.ra 0,0786 2 .1127 2 .9,81.163,91.10 3 B   2,878.101 2 f f 2,19.10  4 B 2,878.1012   137.101 2 di 0,021 0 , 25 B    0 , 25  137.1012  3,42.10 3 d   i 0, 2 5 B 0,555.   =1899 d   i  a=1899. ta-0,25 3. Page 11
- F1=Π 1.l=3,14.0,021.1=0,066 m2/m F2=0,812 m2/m F2   12,3 F2 Q1=Qa=a. ta. F1 F2 Qa q ang   1899. ta-0,25. ta. F2 =154,39. ta0,75 F2 F2 kk Qa=Qkk=Q w qua: i Q=k2.F2.(tk-t2) W q2=Q/F2=k2 .(tk-t2) Page 12
- 2 1 k2  1  i'    i 1  F2     '        . F    2 i  a i 1 i  - i  i'  ' - i …  Rc=0,0005 m2 /  Rb=0,0003 m2.K/W  R   Rd = th=45 3 R / nhôm Al=203,5W/m.K. ta2oC a=1899. ta-0,25=1597 W/m2.K  k2=33,3 W/m2.K q2=k2(tk-t2)=33,3.(42-29)=433,3 W/m2 2: qang= 154,39. ta0,75 =259,7 W/m2 Page 13
- ta Do q2 ang ta=3,5o ’a=1899. ta-0,25=1396 W/m2.K  k2=31,5 W/m2.K  q2=k2(tk-t2)=31,5.(42-29)=409 W/m2 2:  qang= 154,39. ta0,75 =395 W/m2 2 qang tb=402 W/m2 : F2=Qk/qtb=50000/402=124,38 L= F2/ F2=124,38/0,812=153,18 m 1=3 6 3 n=L/L1= 53 8/3=5 Page 14
- Diên t f=s1-do+(Dc- do ).c.1/sc.1 =0,052-0,028+(0,049- 0,028 ).0,0085.1/0,0035 =0,0189 m2 td: Ftd=n1.L1.f=. 2: Qkk 50 G2    6,25 Kg / s 1.(33  25) c p2 .(t 2  t1' ) " 2=29o ; ρ2=1,165 kg/m3 V2=G2/ ρ2= 5,36 m3/s V2 5,36  2 max  2   Ftd 2,1 IV. Qkk=G2.cp2.(t2 - t2’)  t2 - t2’= Qkk/ G2.cp2=50/6,25.1=8 t2 = t2’+8=25+8=330C Page 15
- V2=5,36m3/s=19,30.103m3/h Page 16