intTypePromotion=1
zunia.vn Tuyển sinh 2024 dành cho Gen-Z zunia.vn zunia.vn
ADSENSE
 » 
 » 

Tiểu luận: " Tính toán, thiết kế kết cấu thân tàu theo quy phạm TCVN 6259_2003 với tàu hàng 20000 tấn "

Chia sẻ: Phan Minh Thuat | Ngày: | Loại File: DOC | Số trang:24

Thêm vào BST
Báo xấu
376
lượt xem 119
download
 
  Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Tàu hàng (tàu thủy nói chung) là một công trình kỹ thuật nổi đặc biệt, có thể nổi và di chuyển được trên nước, các kết cấu phức tạp và hoạt động trong môi trường khắc nghiệt, chịu sự tác động của nhiều yếu tố như sóng, gió, … Kết cấu thân tàu là một môn học quan trọng chương trình đào tạo kĩ sư ngành đóng tàu. Kết cấu thân tàu nghiên cứu các hệ thống kết cấu và đặc điểm các chi tiết kết cấu thân tàu. Và mục đích cuối cùng là giúp cho sinh viên thực...

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: Tiểu luận: " Tính toán, thiết kế kết cấu thân tàu theo quy phạm TCVN 6259_2003 với tàu hàng 20000 tấn "

  1. BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG KHOA KỸ THUẬT TÀU THỦY   BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÂN TÀU Gvhd: Gv. Bùi Văn Nghiệp Sv thục hiện : Đặng Ngọc Thiết Mssv : 50131399 Lớp 50ttdt2
  2. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG KHOA KỸ THUẬT TÀU THỦY BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÂN TÀU TÀU HÀNG 20000 TẤN,KHOẢNG SƯỜN 650 GVHD:KS.BÙI VĂN NGHIỆP SVTH : ĐẶNG NGỌC THIẾT MSSV :50131399 LỚP :50 ĐT2 Nha Trang ,10/2010 SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 2
  3. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp LỜI NÓI ĐẦU Tàu hàng (tàu thủy nói chung) là một công trình kỹ thuật nổi đặc biệt, có thể nổi và di chuyển được trên nước, các kết cấu phức tạp và hoạt động trong môi trường khắc nghiệt, chịu sự tác động của nhiều yếu tố như sóng, gió, … Kết cấu thân tàu là một môn học quan trọng chương trình đào tạo kĩ sư ngành đóng tàu. Kết cấu thân tàu nghiên cứu các hệ thống kết cấu và đặc điểm các chi tiết kết cấu thân tàu. Và mục đích cuối cùng là giúp cho sinh viên thực hiện được yêu cầu tính toán thiết kế kết cấu theo quy phạm. Yêu cầu quan trọng của việc thiết kế kết cấu là nghiên cứu các phương pháp lựa chọn hình dáng kết cấu, xác định kích thước, tính toán tối ưu kích thước, bố trí hợp lý các kết cấu và liên kết của thân tàu để đảm bảo tàu hoạt động an toàn trong môi trường khắc nghiệt đó. Có nhiều phương pháp thiết kế kết cấu thân tàu và một phương pháp thiết kế kết cấu đảm bảo bền, an toàn, đạt hiệu quả và rút ngắn thời gian là thiết kế theo quy phạm phân cấp và đóng tàu. Đề bài: Tính toán, thiết kế kết cấu thân tàu theo quy phạm TCVN 6259_2003 với tàu hàng 20000 tấn Nội dung của bài tập gồm 2 phần như sau: Chương 1: Giới thiệu chung . Chương 2: Thiết kế kết cấu theo Quy phạm. Qua những kiến thức đã học cùng với sự hướng dẫn tận tình của thầy Bùi Văn Nghiệp và sự giúp đỡ của bạn bè trong lớp tôi đã hoàn thành bài tập này. Mặc dù đã rất cố gắng nhưng do kiến thức còn hạn chế và đây là lần đầu tiên thực hiện việc tính toán thiết kế kết cấu nên khó tránh khỏi sai sót. Rất mong nhận được sự góp ý của thầy giáo và các bạn. Em xin chân thành cảm ơn ! Sinh viên : Đặng Ngọc Thiết SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 3
  4. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp Mục lục LỜI NÓI ĐẦU ................................ ................................ ........ 3 PHẦN I: GIỚI THIỆU CHUNG ............................................................... 4 PHẦN II: THIẾT KẾ KẾT CẤU THEO QUY PHẠM ............................. 5 1. Phần mũi tàu: ................................ ................................ ...... 6 1.1. Sống mũi tấm. ................................ ................................ ... 6 1.2. Khoảng cách sườn: ................................ ............................. 6 PHẦN I: GIỚI THIỆU CHUNG Tàu thiết kế là tàu hàng bách hóa 20000T, kết cấu vỏ thép I.1 Công dụng, vùng hoạt động và phạm quy áp dụng - Tàu thiết kế thuộc loại tàu chở hàng khô,vỏ thép, hai boong, kết cấu đáy đôi, buồng máy được đặt ở phía đuôi. - Vùng hoạt động là vùng không hạn chế (biển), tàu được phép hoạt động trong vùng cách nơi trú ẩn lớn hơn 200 hải lý. - Kết cấu tàu được tính theo Quy phạm phân cấp và đóng tàu biển vỏ thép của Việt Nam TCVN 6259-2A : 2003 - Vật liệu đóng tàu theo quy phạm TCVN 6259-2A : 2003 quy đ ịnh trong phần 7A Thép dùng đóng tàu có giới hạn chảy σch=240 Mpa (2400 Kg/cm) hoặc thép CT3C I.2 Các thông số cơ bản: Chiều dài lớn nhất : LMAX = 165.45 m Chiều dài thiết kế : Ltt = 160.93 m Chiều dài hai trụ : Lpp = 156.00 m Chiều rộng thiết kế BTK = 25.00 m Chiều cao mạn tàu D= 12.00 m Chiều chìm d= 7.6 m Tải trọng DWT = 20000 T Máy chính 8320Zcd-8 china Công suất 2x 3000 HB Vòng quay 525 v/ph Các hệ số béo : Cb = 0,75 ;Cw = 0,85 ;Cm =0,99 I.3 . Lựa chọn hệ thống kết cấu - Tàu được tổ chức theo hệ thống kết cấu hỗn hợp +Đáy đôi theo hệ thống dọc. SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 4
  5. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp +Phần kết cấu mũi tàu theo hệ thống ngang. +phần kết cấu đuôi tàu theo hệ thống ngang. PHẦN II: THIẾT KẾ KẾT CẤU THEO QUY PHẠM 1 Khoảng cách sườn - Khoảng cách sườn được tính theo yêu cầu của quy phạm cụ thể như sau: -Khoảng cách giữa các sườn ngang được tính theo điều 5.2.1 của quy phạm S  450  2 L  450+2.160.93 = 771.86 mm Mà theo đề khoảng sườn : 650 mm (hợp lý) Khoảng cách sườn mà cho nhỏ hơn khoảng cách sườn được tính theo quy phạm cho thấy tàu thiết kế ra dư bền -Khoảng cách giữa các dầm dọc S được tính theo điều 5.2.2 của quy phạm S = 2L +550 = 2.156 + 550 = 862.00 mm Chọn S = 850 mm - Theo điều 5.2.1 :Các khoang mũi và khoang đuôi không được lớn hơn 610 mm Ta chọn khoảng sườn khoang mũi và khoang đuôi là 600 mm 2.Sơ đồ phân khoang Trên cơ sở khoảng cách sườn đã xác định chia chiều dài tàu ra làm 240 khoảng sườn thực với khoảng cách sườn ở các khu vực như sau: - Khoảng sườn vùng đuôi 0,60m (từ sườn số 0 đến sườn 42) - Khoảng sườn vùng giữa tàu 0,65m (từ sườn số 42 đến sườn 214) - Khoảng sườn vùng mũi 0,60m (từ sườn số 214 đến sườn240) -Theo điều 11.1.4(vách khoang) trong quy phạm, phân tàu chia làm 8 vách ngăn nước với chiều dài các khoang như sau: SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 5
  6. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp Khoang lái (1) gồm 14 sườn ( từ sườn 0đến sườn 14) l1 =8400mm. Khoang máy(2) gồm 28 sườn ( từ sườn 14 đến sườn 42) l2 = 18700mm. Khoang hàng 6 (3) gồm 28sườn( từ sườn 42 đến sườn 70) l3 = 19600 mm. Khoang hàng 5 (4) gồm 29 sườn( từ sườn 70 đến sườn 99) l4 = 20300mm. Khoang hàng 4(5) gồm 28 sườn ( từ sườn 99 đến sườn 127) l5 = 19600 mm. Khoang hàng 3 (6) gồm 29 sườn ( từ sườn 127 đến sườn 156) l6 = 20300 mm Khoang hàng 2 (7) gồm 29 sườn ( từ sườn 156 đến sườn 185) l7 =20300 mm. Khoang hàng 1 (8)gồm 29sườn (từ sườn 185đến sườn 214) l8 =19850mm. Khoang mũi (9) gồm 26sườn (từ sườn 214 đến sườn 240) l9 =16000mm. III , TÍNH TOÁN KẾT CẤU 1. Phần mũi tàu: 1.1. Sống mũi tấm. Theo quy phạm điều 2.1.1. Theo quy phạm chiều dày t của sống mũi tại ví trị chở hangf thiết kế đường nước lớn nhất khôngnhỏ hơn trị số tính theo công thức sau: t= 1.5 L  50 +3.0  t=18.80 (mm) chọn t= 20 (mm) 1.2. Khoảng cách sườn: Theo quy phạm điều 5.2.1 ta có khoảng cách sườn không quá 610 mm khoảng cách chuẩn của các sườn s= 2L+450 = 771,86 mm So với quy phạm ta chọn S = 600 mm 1.3. Chiều dày t của đà ngang đáy và sống mũi : -Theo quy phạm 7.2.2 : Chiều dày t của sống chính ở khoang mũi phải không nhỏ hơn trị số theo công thức sau đây t = 0.6 L +4 = 11,61 mm . SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 6
  7. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp Ta chọn t = 12 mm . 2 . Phần đuôi: 2.1. Khoảng sườn : Theo điều 5.2.1 (Quy phạm) các khoang mũi và khoang đuôi,bầu đuôi khoảng cách sường không lớn hơn 610 mm. Ta chọn khoảng sườn khoang đuôi là 600mm. 2.2. Trụ Chân Vịt Theo điều 2.2.2 chiều dày ụ đỡ trục chân vịt tại vị trí mặt phẳng dọc tâm đỡ trục chân vịt được xác định bằng công thức: t = 0,9 L + 10 =154,837 (mm) Chọn t=160 (mm)  Trụ đỡ chân vịt của sóng đuôi tàu: Theo điều 2.2.2 trụ đỡ chân vịt của sống đuôi tàu bằng thép đúc có các kích thước được xác định theo các công thức sau: W=2,20.L+88=442.046 (mm) t = 0,18.L+15=43.9674 (mm) R= 0,40.L +16=80.372 (mm) c. Liên kết của sống đuôi với đà ngang tấm: Theo Quy phạm 2.2.6 quy định: sống đuôi phải được kéo từ trục chân vịt lên phía trên và hàn chắc chắn với đà ngang vòm đuôi và có chiều dày không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau: 0.035L+8.5 = 14,13 (mm) Ta chon t= 15 mm là hợp lý. 3.Kết cấu giữa tàu 3.1 Kết cấu đáy tàu . 3.1.1 Sống chính đáy: - Theo quy phạm 4.2.2 quy định : Chiều cao tiết diện sống chính không nhỏ hơn B/16 = 1562.50 mm Ta chọn do = 1600 mm -Theo điều 4.2.3 trong quy phạm quy định SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 7
  8. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp +Chiều dày tấm sống chính được tính theo công thức sau : 2   y    2.mm SBd   x   2.6  0.17  1  4   5 t  C1  d1   d0 lH B     Trong đó : S ; là khoảng cách giữa các tâm của 2 vùng kế cận với song chính hoặc từ các sống phụ đang xét đến các sống phụ kề cận hoặc đến đường đỉnh của mã hông (m) do : chiều cao tiết diện của sống chính hoặc sống phụ đang xét (m) d1 : chiều cao của lỗ khoét tại điểm đang xét (m) lH : chiều dài của khoang (m) x : khoảng cách theo chiều dọc từ trung điểm của lH của mỗi khoang đến điểm đang xét (m) . Tuy nhiên nếu x
  9. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp sống chính 4,4 5,4 6,3 7,1 7,7 8,2 8,6 8,9 9,3 9,6 9,7 , C sống phụ 3,6 4,4 5,1 5,8 6,3 6,7 7,0 7,3 7,6 7,9 8,0 1 sc =18 mm hsc 3.1.2; sống phụ đáy , C Với sống phụ thì hệ số = 4,4 1 Khi đó thì chiều dài của sống phụ là : t = C1’do +2.5 = 9,54 (mm) ta chọn t = 16 (mm) sc =16 mm hsp 3.1.3 nẹp dọc đáy - Theo điều 4.2.4.3 Các nẹp gia cường cho sống chinh đáy được đặt trên sống chính giữa các đà ngang khoẻ, với chiều dày của nẹp bằng chiều dày tấm sống chính, chiều cao tiết diện nẹp không nhỏ hơn 0,08do = 128 mm (do - chiều cao sống chính). Chọn kích thước nẹp là L300x90x11/16 a; nẹp dọc đáy dưới: tùy theo lượng dày của tôn mà ta xét từng nẹp. Ở đây ta xét khoảng cách giữa 2 sống phụ . Theo quy phạm điều 4.4.3.1 Môđun chống uốn của tiết diện dầm dọc phía dưới phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức 100C (d  0,026 L' ) l2S . W> f 24  15.5 b fB :Tỉ số giữa môđun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu và môđun chống uốn thực của tiết diện ngang thân tàu L’:Lấy bằng chiều dài tàu (165.45m) l : Khoảng cách giữa các đà ngang đặc (0.71m) S : Khoảng cách giữa các dầm dọc (0.70m) C : Hệ số .Vì khoảng cách giữa các đà ngang đáy có thanh chống như quy định ở 4.4.4 nên C = 0.5 . 100 * 0 . 5 ( 7 .6  0 ,026 * 165 .45 ) 0.712*0.7) . Ta có : W > 24  15 .5 f b Kiểm tra độ bền của dầm: SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 9
  10. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp Momen quán tính của mặt cắt nẹp dọc đáy được tính theo bảng sau: (momen quán tính I0 = b.h3/12) Diện tích Kích thước Z A.Z Momen quán tính A A.Z2 (cm) (cm2) (cm) (cm3) I0 (cm) Bản cánh 14.4 31.5 453.6 14288.4 3.072 9x1.6 Thành đứng 33 15.7 518.1 8134.17 2475 1.1x30 Mép kèm 45,5 0 0 0 7,43 32,5x1.4 Cộng =  = * =  SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 10
  11. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp  AZ 971 . 7 e   10 , 46 (cm) Khoảng cách đến trục trung hòa A 92 ,9 Mômen quán tính tại mặt cắt I = * - e2.A= 24908,09-10,462 . 92,9=14743,75(cm3 ) I I 14743,75 3 Modun chống uốn: W  (cm )    697,433 Z i max  e (31,6  10,46) Z max Vậy kết cấu chọn đủ bền. b;Nẹp dọc đáy trên Quy phạm dầm dọc đáy trên theo bản vẽ L300x90x11/16 -Theo quy phạm điều 4.4.3.2 Môđun chống uốn của tiết diện dầm dọc phía trên phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau : 100C ' Shl2. W> f 24  12 b h : Khoảng cách thẳng đứng từ mặt tôn đáy trên đến boong thấp nhất đo ở đ ường tâm tàu (1,92m) . fB :Tỉ số giữa môđun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu và môđun chống uốn thực của tiết diện ngang thân tàu . l : Khoảng cách giữa các đà ngang đặc (0.71m) S : Khoảng cách giữa các dầm dọc (0.70m) C’: Hệ số (0.54) 100 * 0.54' 0.7*1.92*0.712(m3). Ta có : W > f 24  12 b Kiểm tra momen chống uốn : 1 Zi : Trọng tâm hình i 2 3 SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 11
  12. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp Momen quán tính của mặt cắt ngang đà ngang được tính theo bảng sau: (momen quán tính I0 = b.h3/12) Diện tích Kích thước Zi A.Zi Momen quán tính A STT (cm2) (cm3) A.Z2 (cm) (cm) I0(cm) Bản cánh 1 14.4 31.6 455.04 14379.3 3.072 9x1.6 Thành đứng 2 33 15.8 521.4 8238.12 2475 1.1x30 Mép kèm 3 52 0 0 0 11.09 32,5x1.6 Cộng =99,4 =976.44 * =  Từ các số liệu trong bảng tính các số liệu :  A.Z  976.44  9,8 (cm) Khoảng cách đến trục trung hòa e  A 99,4 Momen quán tính tại mặt cắt : I = * - e2.A= 25102,36-9,82 . 99,4=15555,984(cm3 ) I I 15555,984 3 (cm ) Mođun chống uốn: W     713,58 Z i max  e (31,6  9,8) Z max Vậy kết cấu chọn đủ bền 3.1.4 Đà ngang đáy đặc Theo điều 4.3.1, đà ngang đặc dang tấm bố trí cách nhau không quá 3,5 m với quy cách: - Chiều dày đà ngang khỏe ( điều 4.4.2) SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 12
  13. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp ' S B d  2y    + 2.5 = t = C2  d 1  B''  do   Trong đó : B’ – khoảng cách giữa các đường đỉnh mã hông đo ở mặt tôn đáy trên ở B’= 2,8 m đoạn giữa tàu ’’ B _ khoảng cách các đường đỉnh mã hông đo ở mặt tôn đáy trên của đà B”= 2,8 m ngang đặc S_ khoảng cách giữa các đà ngang đặc S = 2,8 m y = B”/2 do_ chiều cao tiết diện đà ngang đặc : 1 m d1_ chiều cao lỗ khoét: 0 m C2 = 0.024 ( tra bảng 2A/4.2 dưới )  B 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2  l 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 H hệ thống kết cấu dọc 0,029 0,027 0,024 0,022 0,019 0,017 Khi đà ngang đặc được Hệ thống C đặt tại mỗi sườn 2 kết cấu ngang các trường hợp còn lại 0,02 0,019 0,017 0,015 0,013 0,012 Boong Mạn Đáy đặc 3.1.5 Tôn đáy SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 13
  14. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp - Chiều dày tôn đáy dưới tối thiểu : tmin = 0,044.L + 5,6 = 12,68 mm - Chiều dày tôn đáy trên: Chọn t = 12 mm t  C.S h  2,5  mm trong đó: S _ khoảng cách giữa các dầm dọc đáy : S = 700 mm h _ khoảng cách từ mặt tôn đáy trên đến boong thấp nhất : h = 10,4 mm C = tính theo bảng 2A/4.4 dưới B  0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6  l H  0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 b0 4,4 3,9 3,3 2,2 1,6 - - - b1 - - - 2,2 2,1 1,9 1,7 1,4 - Chiều dày tôn ( hệ thống dọc ): t = 4,7S d  0,035L  2,5  9,92 mm : chọn t = 10 mm - Dải tôn giữa đáy ( tôn sống nằm ) : giữ nguyên trên suốt chiều dài tàu với kích thước : Chiều rộng của tôn sống nằm phải có đủ chiều rộng và phủ sâu vào phần phía trong tàu tính từ đường chân của mã hông. chọn bsn = 1200 mm bsn = 2L + 1000 = 1185,5 mm Chiều dày tôn sống nằm : : chọn tsn = 12 mm tsn = C1C2S d  0,035L + 2,5 +2 = 11.84 mm 3.2 Kết cấu mạn 3.2.1 Tôn mạn 1. Tôn bao mạn dưới boong tính toán. Chiều dày tối thiểu của tôn mạn dưới boong tính toán không được nhỏ hơn giá trị sau: tm  0,044L + 5,6 (mm) Tính cho tàu thiết kế ta có: tm  0,044x160,93+ 5,6 = 12,68 mm. Chọn tm = 14 mm. 2. Tôn bao mạn đoạn giữa tàu (trừ dải tôn mép mạn). Có chiều dày không được nhỏ hơn giá trị tính ở công thức sau: SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 14
  15. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp  tmg  4,1.S . d  0,04 L  2,5 (mm) (Điều 14.3.2)   tmg  4,1x0,65 x 7,6  0,04 x160,93  2,5 = 12,48 (mm). Chọn tmg = 18 mm. 3. Dải tôn mép mạn. - Chiều dày dải tôn mép mạn kề boong tính toán đoạn giữa t àu không nhỏ hơn 0,75 lần chiều dày mép boong tính toán và trong mọi trường hợp không nhỏ hơn chiều dày tôn mạn kề nó. Chọn với tàu thiết kế là 8 mm. - Chiều rộng dải tôn mép mạn không được nhỏ hơn giá trị sau: bmm  0,004L + 0,39 (m) Tính toán với tàu thiết kế ta được: bmm  1,034 (m). Chọn bmm = 1,950 (m). 3.2.2 Sườn thường : sườn thường nằm trong vùng từ 0.15L =0.15*160.93=24.14 mm Theo điều 5.3.3 giá trị moomen chống uốn của tiết diện sườn ngang khoang hàng trong vùng 0.15L= 24.14 m đến vách đuôi không được nhỏ hơn giá trị tính theo công thức W = Co.C.S.h.l2 Trong đó : S : Khoảng cách sườn . S= 0.65 (m) l : Khoảng cách thẳng đứng từ mặt tôn đáy trên đến mặt trên của xà ngang boong ở đỉnh sườn . l=6.5 ( m) h : Khoảng cách thẳng đứng từ mút dưới của l tại vị trí cần đo đến điểm ở d + 0,038L’ phía trên của tôn giữa đáy . h = 7.6 + 0,038.0,16093 = 7.6 (m) L’: Chiều dài tàu . L= 160,93 (mm) =0,16093 m C :Hệ số được lấy như sau : C = 2,6 đối với sườn nằm trong phạm vi từ 0,15L kể từ mũi t àu đến vách đuôi . h l SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 15 Hình 2.13. Cách xác định l và h
  16. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp C : hệ số tính theo công thức sau đây nhưng không được nhỏ hơn 0,85 e 1, 25  2 C = l  Môđun chống uốn của sườn thường trong phạm vi từ 0,15L kể từ mũi t àu đến vách đuôi: W  2,6.0,65.7,6.6,52 = 542,659 cm3 . * Chọn quy cách sườn thường trong phạm vi từ 0,15L kể từ mũi t àu đến vách đuôi là L 300x90x11/16 . Lấy mép kèm  = 16 mm => Chọn chiều rộng mép kèm b = min (0.5a) hay l/6 . Do ở giữa tàu là hệ thống kết cấu dọc nên ta có a là khoảng cách 2 dầm dọc (chọn a = 650 mm theo bài cho) và L là khoảng cách giữa 2 sườn khỏe. Vậy b= 0,5.650 = 325 mm Mođun chống uốn của các sườn nằm trong phạm vi từ 0,15L kể từ mũi t àu đến vách chống va. W  3,4x0,65x7,6.6,52 = 709,631(cm3). Chọn quy cách sườn thường trong phạm vi từ 0,15L kể từ mũi t àu đến vách đuôi là: L 300x90x11/16 . Mép kèm: b=min(a/2; l/6) Với tàu đã cho thì ta chọn b = 325 (mm),  = 16mm. Và quy cách sườn thường trong phạm vi từ 0,15L kể từ mũi t àu đến vách chống va là L 300x90x11/16, mép kèm: b = 325 (mm),  = 16mm 1 Zi : Trọng tâm hình i 2 3 SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 16
  17. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp Momen quán tính của mặt cắt ngang đà ngang được tính theo bảng sau: (momen quán tính I0 = b.h3/12) Diện tích Kích thước Zi A.Zi Momen quán tính A STT (cm2) (cm3) A.Z2 (cm) (cm) I0(cm) Bản cánh 1 14.4 31.6 455.04 14379.3 3.072 9x1.6 Thành đứng 2 33 15.8 521.4 8238.12 2475 1.1x30 Mép kèm 3 52 0 0 0 11.09 32,5x1.6 Cộng =99,4 =976.44 * =  Từ các số liệu trong bảng tính các số liệu :  A.Z  976.44  9,8 (cm) Khoảng cách đến trục trung hòa e  A 99,4 Momen quán tính tại mặt cắt : I = * - e2.A= 25102,36-9,82 . 99,4=15555,984(cm3 ) I I 15555,984 3 (cm ) Mođun chống uốn: W     713,58 Z i max  e (31,6  9,8) Z max Vậy kết cấu chọn đủ bền 3.2.3 sườn khỏe Theo điều 5.4.2/1 mô đun chống uốn của tiết diện sườn khỏe phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau đây: W = C1.S.h.l2 = 7945.6 (cm3 ) Trong đó: SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 17
  18. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp S - Khoảng cách sườn khỏe : S = 2.8 m l - chiều cao tự do sườn khỏe : l = 6.5 m h - tải trọng tác dụng lên sườn khỏe ở chiều chìm toàn tải d = 7.6 m h = max ( d + 0,044.L – 0,54 ; 1,43.l) = 14.14 m 2 d t  2,5 C Shl 1 0 + Chiều dày bản thành : t1= 2  2,5 ; t 2  8,63  2,5 1000 d 0 k + Chiều cao tiết diện : 0,1.l hoăc 2,5 chiều cao lỗ khoét để dầm dọc xuyên qua,lấy giá trị lớn hơn . S : Khoảng cách giữa các sườn khỏe . S = 2.8 m l : Chiều dài tự do của sườn khỏe . l =9,6 m d0 : Chiều cao tiết diện sườn khỏe nhưng nếu trên sườn khỏe có lỗ khoét để xà dọc mạn xuyên qua thì phải trừ chiều cao lỗ khoét khỏi chiều cao tiết diện bản thành . => d0=1.6 m C1 và C2 là hệ số có giá trị Tính theo công thức cho bảng dưới Sườn khỏe phía sau của 0,15L tính Sườn khỏe từ vách chống va đến 0,15L từ mũi tàu tính từ mũi tàu C1 3,8 3,0 C2 28 23 h : Khoảng cách từ mút dưới của l đến điểm ở d + 0,038L’ cao hơn mặt tôn giữa đáy. Tuy nhiên nếu khoảng cách đó nhỏ hơn 1,43l thì h được lấy băng 1,43l .=> h=13,718 m, K=11,5 ,C1=3, C2=23 (Bảng 2A/6.1) k : hệ số cho ở bảng dưới: S 1  0,3 0,4 d  2,0 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,5 0 k 60 40 28,6 20 16,4 14,4 13 12,3 11,1 10,2 Từ đây ta có : t1 = 7,8 mm t2 = 11,69 mm 3.2.4 ; Xà dọc mạn Kích thước của xà dọc mạn phải không nhỏ hơn các trị số tính theo các công thức sau: Chiều cao tiết diện: 0,125 l(m) cộng ¼ chiều cao của lỗ khoét để sườn thường chui qua. Mô đun chống uốn của tiết diện : W= C1.S.h.l2 SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 18
  19. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp 2 d t  2,5 C Shl 1 Chiều dày bản thành : t1= 2 0 3  2,5 t 2  8,6  2,5 (mm) 1000 d 0 k Với các thông số như ở trên .3.2.3 Nhưng hệ số C thay đổi Sườn khỏe phía sau của 0,15L tính Sườn khỏe từ vách chống va đến 0,15L từ mũi tàu tính từ mũi tàu C1 6,4 5,1 C2 52 42 Từ đó ta có giá trị t1 = 12,18 mm t2 = 13,74 (mm) 3.3 Kết cấu boong 3.3.1.Chiều dày tôn boong : -Theo điều 15.3.1 :Chiều dày tôn boong phải lớn hơn trị số tính theo công thức: a; phía ngoài vùng đường miệng khoét ở đoạn giữa tàu có xà dọc boong. t = 1,47.C.S.√h +2.5 (mm) Trong đó: C : là hệ số C = 0.905 + L’/2430 L = 160.93 < 230 nên chọn L’ = 230 Do đó C = 1 S : là khoảng cách giữa các xà dọc boong S = 2L + 550 (mm) L = 160.93 nên S = 871.86(m) s : khoảng cách giữa các sườn s = 2L +450 = 771.86 mm . Do kết cấu của boong là kết cấu dọc nên chọn s =650mm , S = 600 (mm) h : được tính toán như trên . Khoảng từ mũi tới 0.15L : h = 52,68 mm , S =0,6 (m),nên t = 8,9 mm. Chọn t=12 mm b; Phía ngoài vùng đường miệng khoét ở đoạn giữa tàu có xà ngang boong : t = 1,63.C.S.√h +2.5 =9,6 mm Chọn t=12mm 3.3.2. Xà dọc boong : -Thép dẹt dùng để làm xà dọc boong phải có tỷ số do/t (chiều cao tiết diện trên chiều dày) phải không lớn hơn 15 .Nếu chọn chiều dày bản mép là 9 thì chiều cao tiết diện phải thoả mãn do < 15.t ,nên do < 15.9 =135 mm,chọn do = 140mm. -Theo điều 8.3.3.1:Với giá trị tải trọng trên boong lớn nhất , 2  50 = 29,773 KN/m thì môđun chống uốn của xà dọc boong phải bảo h = C. l đảm : W ≥ 1.14 S.h.l2 (cm3) . Trong đó: SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 19
  20. BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp S : Là khoảng cách giữa các xà dọc boong ,S = 0.6(m) h: Là tải trọng lớn nhất trên boong l : Là khoảng cách nằm ngang giữa các sống ngang boong hoặc từ sống ngang boong đến vách ngang .l = 2,8 (m) Như vậy W ≥ 1.14 S.h.l2 = 159,66 (cm3) -Với mô đun này ta có thể chọn thép dùng làm xà dọc boong là HP140×9 Kiểm tra độ bền ta thấy chọn thép như trên là hợp lý . 3. Xà ngang boong - Tàu tính toán là tàu hàng do đó boong là boong tính toán hay boong thời tiết,nên theo quy phạm phần 8.4.2 tỷ số chiều dài trên chiều cao tiết diện của xà ngang boong phải ≤ 30. + Với chiều dài của xà ngang boong là 18(m) nên chiều cao của nó h≥ 18÷30 = 600 (mm),chọn do = 700 (mm) . - Theo điều 8.4.3 :Mô đun chống uốn của tiết diện xà ngang boong không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau dây: W ≥ 0.43 S.h.l2 (cm3) . S:Là khoảng cách giữa các xà ngang boong, S = 0.7(m) h = 86.2 mm . l : Khoảng cách giữa các sống dọc boong, l = 9.2(m) . W ≥ 219, 609 (cm3) . Ta chọn thép để làm xà ngang boong là dạng tấm 3.3.4. Sóng dọc boong : - Theo quy phạm điều10.1.3 :kết cấu của sống dọc boong phải đảm bảo: + Chiều rộng bản mép phải không nhỏ hơn 85.4√do.l Trong đó : do:là chiều cao thiết diện bản thành,chọn d0 = 700(mm). l :là chiều dài nhịp sống ,l = 2.1(m) . Do đó : b ≥ 103.05 ,chọn b = 160(mm) . - Theo điều 10.2.1.1 :Mô đun chống uốn của tiết diện sống dọc boong W ≥ 1.29.l(l.b.h + k.w). l: Là khoảng cách giữa các đường tâm cột đến vách,l = 2.1(m) . b: Là khoảng cách giữa các trung điểm của 2 nhip kề nhau của xà được đỡ bởi sống hoặc sườn,b = 2.1(m) , h = 86.2 mm ,k = 0 w:là tải trọng được đỡ bởi cột nội boong . Như vậy W ≥ 1029.81 (cm3) Chọn thép T450x12/150x14 là thoả mãn điều kiện 3.4 Kết cấu vách tàu 3.4.1 Chiều dày tôn vách Chiều dày tôn vách phải không nhỏ hơn trị số theo công thức sau và ở dải tôn vách dưới cùng phải tăng ít nhất 1mm so với chiều dày tính toán. 3,2.S . h  2,5 (mm) (Điều 11.2.1 phần 2A/6259-2003). (2 - 24) Trong đó S: Khoảng cách giữa các nẹp (m). S= 0.65 m SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2 20
ADSENSE

CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD

LV.11: Bộ Luận Văn Tốt Nghiệp Chuyên Ngành Tài Chính Ngân Hàng
172 tài liệu
837 lượt tải
THÔNG TIN
TRỢ GIÚP
HỖ TRỢ KHÁCH HÀNG
Theo dõi chúng tôi

Chịu trách nhiệm nội dung:

Nguyễn Công Hà - Giám đốc Công ty TNHH TÀI LIỆU TRỰC TUYẾN VI NA

LIÊN HỆ

Địa chỉ: P402, 54A Nơ Trang Long, Phường 14, Q.Bình Thạnh, TP.HCM

Hotline: 093 303 0098

Email: support@tailieu.vn

Giấy phép Mạng Xã Hội số: 670/GP-BTTTT cấp ngày 30/11/2015 Copyright © 2022-2032 TaiLieu.VN. All rights reserved.

 

Đồng bộ tài khoản
4=>1