ĐỀ ÁN TỐT NGHIỆP: CHI TIẾT MÁY

Chia sẻ: Vo Han | Ngày: | Loại File: DOC | Số trang:53

Thêm vào BST

Báo xấu

863
lượt xem 413
download

Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Tài liệu tham khảo dành cho giáo viên, sinh viên đại học, cao đẳng chuyên ngành cơ khí, chế tạo máy. Đây là đơn vị nhỏ nhất và hoàn chỉnh của máy, đặc trưng của nó là không thể tách ra được và đạt mọi yêu cầu kỹ thuật. (Ví dụ, bánh răng, trục xe đạp).

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: ĐỀ ÁN TỐT NGHIỆP: CHI TIẾT MÁY

ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY
MỤC LỤC CHƯƠNG I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN .................................. 5 1. Tính toán sơ bộ và chọn động cơ........................................................................................ 6 2. Phân phối tỉ số truyền: ...................................................................................................... 6 Chọn Unh = 3 ............................................................................................................................ 7 U 25,18 U    8,39 ............................................................... 7 U = Unh . Uth th U nh 3 CHƯƠNG II: THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI ...................................................................... 7 1. Chọn loại đai. ...................................................................................................................... 7 2. Xác định các thông số bộ truyền. ....................................................................................... 8 Ut U 3,06  3 U  .100%  .100%  2%  4% ...................................... 8 Và U 3 3. Xác định số đai Z: ............................................................................................................... 9 Theo bảng (4.7/54) , K đ  1, 35 ...................................................................................... 9 Lấy Z = 5 ................................................................................................................................. 9 4. Xác định lực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục. .......................................................10 Theo (4.21/64) lực tác dụng lên trục ........................................................................................10 CHƯƠNG III: TRUYỀN ĐỘNG BÁNH RĂNG .................................................................10 1. Chọn vật liệu:.....................................................................................................................10 Thời hạn sử dụng 33600 giờ ....................................................................................................10 2. Xác định sơ bộ các ứng suất cho phép: .............................................................................10 HB 241…285 ..........................................................................................................................10 Ti 3  60 .C .  .( Theo (6.7/93) N HE ) ni t i ....................................................................11 Tmax NHE2 = 60.1.152,8.33600.(13.0,615+0,853.0,384) .....................................................................11 KHL2 = 1 ................................ ................................ ................................ ................................ ..11 Suy ra NHE1 > NHO1 do đó KHL1= 1 ...........................................................................................11 Ti 6 N FE  60  C  ( ) niTi Theo (6.7): .................................................................12 Tmax NFE2 = 60.1.152,8.33600.(16.0,615+0,856.0,384) ......................................................................12 KFL2 =1 ; tương tự KFL1= 1 ................................ ......................................................................12 3. Tính toán cấp nhanh: Bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng. .............................................12 a. Xác định sơ bộ khoảng cách trục. .....................................................................................12 Theo bảng 6.6 chọn  ba  0,3; K a  43 ..........................................................................12 K H  1,114 ..........................................................................12 Theo bảng 6.7/98, sơ đồ 3, Lấy a w1  181mm ........................................................................................................13 b. Xác định các thông số ăn khớp. ........................................................................................13 Lấy Z 1= 34 ................................ ................................ ................................ .............................13 c. Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc. ..............................................................................13 Z M  274 MPa 1 / 2 Theo bảng 6.5/96 ................................ ................................ ...........13
bw   bw   ba .aw  0,3.181  54,3 ........................................14 Ta có: ba aw Ta có,  H  0,002 , theo bảng 6.15/107 ................................ ................................ ...........14 Theo (6.1) với v = 2,207m/s < 5m/s, Zv = 1 .............................................................................15 d. Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn. Theo (6.43/103) ..........................................................15 K F  K F  K F  K Fv  1,231  1,37  1,127  1,9 ................................ ..16 Do đó: 1 1    1,709  Y    0,585 ........................................................16 Với   1,709 Theo bảng 6.18/109 ta được YF 1  3,7, YF 2  3,6 ..............................................................16 Với m = 2,5mm, Ys = 1,08 – 0,0695.ln(2,5) = 1,016 ................................................................16 YR = 1 (bánh răng phay) KxF = 1 (d a < 400mm) ........................................................................16   Tương tự tính đ ược  F 2  241,7 MPa ................................ ................................ .......16 4. Tính bộ truyền cấp chậm: .................................................................................................17 Lấy Z1 = 54, Z2 = 2,64.54 = 144 ..............................................................................................18 Theo bảng 6.10°/110 tra được Kx = 0 ,840 ................................ ................................ ................18 Do đó theo (6.24/100) hệ số giảm đỉnh răng ............................................................................18 Theo (6.25/100) tổng hệ số dịch chỉnh .....................................................................................18 Theo (6.26/101), hệ số dịch chỉnh bánh 1 ................................ ................................ ................18 Theo (6.40/106), vận tốc vòng .................................................................................................19  H  0,006 ...................................................................20 Trong đó, theo bảng (6.15/107), bw  ba  aw Với ................................ .........................20  bw   ba  a w  0,4  250  100  H   H  ..........................................................................................................20 Như vậy Do đó: K F  K F  K F  K Fv  1,0858.1,37.1,064  1,582 ...........................21 1 1 Với    1,798  Y    0,556 ........................................................21   1,798 Theo bảng 6.18/109 ta được YF 1  3,3,52, YF 2  3,47 .....................................................21 Với m = 2,5mm, Ys = 1,08 – 0,0695.ln(2,5) = 1,016 ................................................................21 YR = 1 (bánh răng phay) KxF = 1 (d a < 400mm) ........................................................................21   Tương tự tính đ ược  F 2  241,7 MPa ................................ ................................ .......22 CHƯƠNG IV: THIẾT KẾ TRỤC VÀ THEN ......................................................................23 Chọn d 1 = 70mm .....................................................................................................................23 Chọn d 2 = 55 mm ................................ ................................ ................................ ....................23 Chọn d 3 = 65 mm ................................ ................................ ................................ ....................24 Tính đường kính ngỗng trục tại các tiết diện. ......................................................................27
M A  M Ax  M A y  0,75  T12 2 2 Tại A: ................................ ................................ ..27 Chọn d A = 0 ................................ ................................ ................................ .............................27 Tại B:................................ ................................ ......................................................................27 Chọn d B = 35mm .....................................................................................................................28 Tại bánh răng 1-2: ................................................................ ................................ ................28 Chọn d 1-2 = 40mm ...................................................................................................................28 Tại bánh đai:..........................................................................................................................28 Chọn d đ = 30mm .....................................................................................................................28 Cq22 = -1: do bánh răng quay cùng chiều kim đồng hồ ................................ .............................28 Tính phản lực tại các gối đỡ. .................................................................................................29 Tính đường kính ngỗng trục tại các tiết diện. ......................................................................30 Tại E: ME = 0 => d E = 0 ..........................................................................................................30 Tại bánh răng 2 -2 ..................................................................................................................30 Chọn d 2-2 = 55 mm ..................................................................................................................31 Tại bánh răng 2 -3 ..................................................................................................................31 Chọn d 2-3 = 50 mm ..................................................................................................................31 Tại F: ................................ ................................ ......................................................................31 MF = 0 => d F = 0 .....................................................................................................................31 Tính phản lực tại các gối đỡ. .................................................................................................31 Tính đường kính ngỗng trục tại các tiết diện. ......................................................................33 Tại G: .....................................................................................................................................33 Chọn d E = 60 mm ................................ ................................ ................................ ....................33 Tại bánh răng 3 -2: .................................................................................................................33 Chọn d 3-2 = 65 mm ..................................................................................................................33 Tại F: ................................ ................................ ......................................................................33 MF = 0 => d F = 0 .....................................................................................................................33 Tại khớp nối: Ta chọn dkn = 60mm ........................................................................................33 Tính cho trục 3 . .....................................................................................................................34 Moment xo ắn cần truyền: T3 = 1497112 Nmm ........................................................................34 Với  b là giới hạn bền của vật liệu ........................................................................................35 CHƯƠNG V: TÍNH TOÁN CHỌN Ổ LĂN .........................................................................37 Fa 1169,9   0,941 ...................................................................................38 Xét tỉ số: R A 1242,8 C = 45400 N ...........................................................................................................................38 C0 = 33700 N ..........................................................................................................................38 F a  FZ 12  S B  S A ............................................................................39 Từ sơ đồ: Tương tự. ................................................................................................................................39 Tính: SB = 0 ,42 . 6414,8 = 2694,216 N ................................ ................................ ....................39 SA = 0 ,3 . 1242,8 = 372,84 N ...................................................................................................39 QB = (0,45.1.6414,8 + 1,46.2694,216).1.1 = 6820,22 N ...........................................................40 QA = (0,45.1.1242,8 + 1,46.2694,216).1.1 = 4492,82 N ...........................................................40 Q = (X.V.Fr + Y.Fat).Kt.Kd................................................................ ................................ .......42 Trong đó: X: hệ số tải trọng hướng tâm ...................................................................................42 Sơ đồ tính lực hướng tâm và dọc trục tác dụng lên ổ ................................................................42 SF = 0,45 . 6546,2 = 2945,79 N................................................................................................43
KH : 66410..............................................................................................................................44 C=77600 N..............................................................................................................................44 C = 85600 N ...........................................................................................................................45 C0 = 71400 N ..........................................................................................................................45 Q = (X.V.Fr + Y.Fat).Kt.Kd................................................................ ................................ .......45 F  0 .........................................................................................................46 Từ sơ đồ: a QG = (1.1.7003,76).1.1 = 7003,76 N ........................................................................................46 QH = (1.1.3202,75 ).1.1= 3202,75 N ........................................................................................46 X0 = 0,5 ...................................................................................................................................46 Y0 = 0,47 .................................................................................................................................46 CHƯƠNG VI: TÍNH KẾT CẤU VỎ HỘP ..........................................................................47 Các kích thước cơ bản là :.....................................................................................................47 a. Vòng móc (tay nâng): ........................................................................................................48 b. Chốt định vị. ......................................................................................................................48 d. Nút thông hơi: ...................................................................................................................49 e. Nút tháo dầu: .....................................................................................................................50 f. Que thăm dầu: ................................ ................................ ................................ ....................51 g. Vòng chắn dầu: ..................................................................................................................51 CHƯƠNGVII:DUNG SAI LẮP GHÉP ................................ ................................ ................52 TÀI LIỆU THAM KHẢO .....................................................................................................56 CHƯƠNG I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN
1. Tính toán sơ bộ và chọn động cơ. - Xác định công suất xích tải: F xt .V xt 9500 .0 ,95 Pxt    9 ,025 kW 1000 1000 - Hiệu suất truyền động xích tải: 2 5    đai .br . ol . kn . x = 0,96 . 0,952 . 0,9955 . 1 . 0,93 = 0,78 - Công suất cần thiết: Pxt 9 , 025 Pct    11,57 kW 0 , 78 0 , 78 - Chọn động cơ:  Pđc  Pct  7 , 5  5 , 83 kW T T  mm  1, 4  k  1, 6  T dn T dn  - Động cơ được chọn: K180M4 Pđc = 15 KW nđc = 1450 vòng/phút (tra bảng P1.3) - Xác định số vòng quay xích tải: 60.1000.V 60.1000.0,95 nxt    57,57vong / phut p.z 110.9 - Tỉ số truyền của hệ thống: nđc 1450 u   25,18 nxt 57,57 2. Phân phối tỉ số truyền:
Chọn Unh = 3 U 25,18 U    8,39 U = Unh . Uth th U nh 3  u cn  1, 2 u cc  u  3,16 u   cn  cn  1, 2  u cc  2 , 64  u cc  ĐC I II III Tỉ số truyền Uđ = Unh = 3 Ucn = 3,16 Ucc = 2,64 Số vòng quay n = 1450 n1 = 483 n2 = 152,8 n3 = 57,57 đc Công suất Pct = 11,57 P1 = 11,05 P2 = 10,44 P3=Pxt = 9,025 Moment xoắn T = 75784,29 T1= 218483,4 T2= 652500 T3 = 1497112,2 Với: u đc n1 n1  ,n2  , n 3  tai uđ u cn  p ct . đ . ol p1  p 1 . br . ol p2 p3  p xt p 6 T  9 , 55  10 . n CHƯƠNG II: THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI 1. Chọn loại đai. Theo các thông số tinh toán, ta có: Pct = 11,57 kW; nđc= 1450(vg/ph); Unh = 3. Theo hình 4.1/59 chọn tiết diện đai b
2. Xác định các thông số bộ truyền. Theo bảng 4.13/59 chọn đường kính bánh đai nhỏ d1 = 150mm. bt=14, b=17, h=10,5, yo=4, dieän tích maët caét ngang A=138 mm2. Vận tốc đai:  .nđc .d1 3,14.150.1450  11,38m / s  V  60000 60000 Theo công thức 4.2 với   002 , đường kính bánh đai lớn d2 = Uđ.d1.(1 -  ) = 3 . 150 . (1 - 0,02) = 441 mm Theo 4.26/67 đường kính tiêu chuẩn d2 = 450mm Tỉ số truyền thực tế. d2 450 Ut    3,06 d1.(1   ) 150.(1  0,02) Ut U 3,06  3 Và U  .100%  .100%  2%  4% U 3 Chọn sơ bộ khoảng cách trục (bảng 4.14) a Với U = 3 => d  1  a  d 2  450mm 2 Theo công thức (4.4) chiều dài đai. (d 2  d1 ) 2 l  2a  0,5. .(d1  d 2 )  4a (450  150)2  2.450  0,5.3,14.(150  450)   1892,47mm 4.450 Theo bảng 4.13 chọn chiều dài tiêu chuẩn: L = 2000mm = 2m Nghiệm số vòng chạy của đai trong 1 giây theo (4.15/60) V 11 , 38 10 i   5 , 69  l 2 s Khoảng cách trục a theo chiều dài tiêu chuẩn L. Theo (4.6/54),  2  8 . 2 ) (  a 4
  2500  0,5 .(450  150)  1057,52 ( d 2  d 1 ) ( 450  150 )    150 2 2  1057 ,52  1057 ,52 2  8 .150 2 ) a 4 a = 506mm 57.450  150  Theo (4.7/54) góc ôm 1  180  506 57.(450  150)  1460   min  1200 1  180  506 3. Xác định số đai Z: Theo công thức (4.16/60) Pct . K đ Z P0 .C  .C 1 .C u .C z Theo bảng (4.7/54) , K đ  1,35 0 Với 1  146 , Theo bảng (4.15/61) C  0,92 l 2000 Với l  2240  0 , 89 0 Cl  1 , (bảng 4.16/61) Theo bảng (4.17/61): U= 3 , C u  1,14 Theo bảng (4.19/62), P0   3,7 Cz = 0,95 11,57.1,35 Z  4,23 3,7  0,92  1 1,14  0,95 Lấy Z = 5 Chiều rộng bánh raêng. B  ( Z  1).t  2 e  (5  1). 19  2 .12 ,5  101 mm Đường kính ngoài của bánh đai.
d a  d 1  2 h 0  150  2 . 4 , 2  158 , 4 mm 4. Xác định lực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục. 780 .Pct .K đ Theo (4.19/63), F0   Fv v.C  .Z q m  0 ,178 kg 2 : F v  q m .V m Trong đó Với Fv  0 ,178  11 ,38 2  23 , 05 N 780 . 11 , 05 . 1, 35 F0   23 , 05  245 , 32 N 11 , 38 . 0 , 92 . 5 Theo (4.21/64) lực tác dụng lên trục 1 Fr  2 F0 .Z . sin( )  768,6 N 2 146 Fr  2.245,32 .5. sin( )  2235,8 N 2 CHƯƠNG III: TRUYỀN ĐỘNG BÁNH RĂNG 1. Chọn vật liệu: Do không có yêu cầu đặc biệt nên ta chọn vật liệu chế tạo 2 cấp giống nhau, ta có: Thông số Bánh răng nhỏ Bánh răng lớn Thép 45 (tôi cải thiện) Thép 45 (tôi cải thiện) Tên thép Giới hạn bền  b  850 MPa  b 2  850 MPa 1 Giới hạn chảy  ch 2  450MPa  ch1  450 MPa Độ rắn HB 241….. 285 HB 180 …… 350 P  11,05kw ; n1  483 ; ucc  2,64 1 Thời hạn sử dụng 33600 giờ 2. Xác định sơ bộ các ứng suất cho phép: Theo bảng 6.2/94 với thép 45 tôi cải thiện đạt độ rắn HB 241…285
0 0  H lim  2 HB  70 ; S H  1,1 ;  F lim  1,8 HB ; S F  1,75 - Chọn độ rắn bánh nhỏ HB1  245 ; độ rắn bánh lớn HB2  230 0  H lim 1  2 HB1  70  2  245  70  560 MPa 0  F lim 1  1,8 HB 1  1,8 . 245  441 MPa 0  H lim 2  2 HB2  70  2.230  70  530 MPa 0  F lim 2  1,8 HB 2  1,8 .230  414 MPa 2,4 Theo (6.5/93) N HO  30 HB , do đó. N H 01  30.2452, 4  1,6.107 N H 02  30 .230 2 , 4  1,39 .10 7 Ti 3 Theo (6.7/93) N HE  60 .C .  .( ) ni t i Tmax T t n1 .  t1 . ( i ) 3 . i N HE 2  60.C. Tmax  ti u1 NHE2 = 60.1.152,8.33600.(13.0,615+0,853.0,384) = 262409385,1 > NHO2 KHL2 = 1 Suy ra NHE1 > NHO1 do đó KHL1= 1 Như vậy theo (6.1a/93) sơ bộ xác định được.  H    H lim . K HL 0 SH  H 1  560. 1  509MPa 1,1  H 2  530. 1  481,8MPa 1,1 - Với cấp nhanh sử dụng răng nghiêng, do đó theo (6.12/95)  H    H 1   H 2  445,4  418,18 2 2 =495,4Mpa < 1,25  H 2
- Với cấp chậm dùng răng thẳng và tính ra NHE đều lớn hơn NHO nên KHL =1 do đó  H ,   H 2  481 ,8 MPa T N FE  60  C  ( i )6 niTi Theo (6.7): T max NFE2 = 60.1.152,8.33600.(16.0,615+0,856.0,384) =67426510,4 > NFO = 4.106 do đó KFL2 =1 ; tương tự KFL1= 1 Do đó theo (6.2a/93) với bộ truyền quay 1 chiều KFC =1, ta được: 0  F lim1 .K FC .K FL 441.1.1  F 1     252 MPa SF 1,75    414,75 .1  236 ,5 MPa .1 F2 1 Ứng suất quá tải cho phép:  H Max  2,8. ch  2,8.450  1260 MPa 2    0,8. ch1  0,8.580  464 MPa F1 Max    0,8. ch2  0,8.450  360 MPa F2 Max 3. Tính toán cấp nhanh: Bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng. a. Xác định sơ bộ khoảng cách trục. Theo (6.15a/96) T1 .K H a w1  Ka.(u1  1).3  H 2 .u1. ba Theo bảng 6.6 chọn  ba  0,3; K a  43  bd  0,53. ba .(u  1)  0,53  0,3  (3,16  1)  0,624 Theo bảng 6.7/98, sơ đồ 3, K H  1,114 T1 = 217134,77 Nmm 217134,77.1,114 aw1  43  (3,16  1)  3  181,2mm ( 495,4) 2  3,16.0,3
Lấy a w1  181mm b. Xác định các thông số ăn khớp. Theo (6.17) m  0,01  0,02 .a w = (0,01  0,02).181 = 1,81  3,62mm Theo bảng 6.8 chọn modun pháp m = 2,5 0 Chọn sơ bộ   10 , do đó Cos  0,9848 , theo (6.31/103) số răng bánh nhỏ. 2.aw . cos  2.181.0,9848 Z1    34,2 m.(u  1) 2,5.(3,16  1) Lấy Z1= 34 Số răng bánh lớn. Z 2  u.Z1  3,16.34  107,44 Lấy Z2 = 107 107 Do đó tỉ số truyền thực sẽ là U m   3,147 34 m.( Z1  Z 2 ) 2,5  34  107  Cos    0,9737 2 181 2.aw   13,1550 c. Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc. Theo 6.33/105 ứng suất tiếp xúc trên mặt răng làm việc. 2.T1 .K H .u  1  H  Z M .Z H .Z  .   2 bw .u.d w1 1/ 2 Theo bảng 6.5/96 Z M  274 MPa Theo (6.35/105) tg b  cos  t .tg  tg    tg 20   t   tw  arctg    arctg    20 ,495 Với  cos   0,9737     tg b  cos 20,495 .tg 13,155  0,218   b  12,3480 Do đó theo (6.34/105)
2 cos12,438 2 cos  b ZH    2,979 2   tw  sin 2  20,495 sin bw Ta có:  ba   bw   ba .aw  0,3.181  54,3 aw Theo (6.37/105) bw  sin  43,5  sin 16,88     1,609  m   2,5 Theo (6.38b)  1  1    1,88  3,2       cos  Z Z  1 2    1  1  1,88  3,2      0,9737  1,709  34 107   Do đó theo (6.38/105) 1 1 Z    0,764  1,709 Đường kính vòng lăn bánh nhỏ. 2  aw 2  181 d w1    87,292 um  1 3,147  1 Theo (6.40/106)   d w1  n1   87,292  483 v   2,207m / s 60000 60000 Với v = 2,207 m/s. Theo bảng 6.13/106 dùng cấp chính xác 9. Theo bảng 6.14/107 với cấp chính xác 9, nội suy ta được: K H  1,13 Ta có,  H  0,002 , theo bảng 6.15/107 Theo bảng 6.16/107, g0 = 73 Theo (6.42/107)
aw 181 vH   H  g 0  v   0,002  73  2,207   2,440 u 3,147 Do đó, theo (6.41/107): vH  bw  d w1 2,440.54,3.87, 292 K Hv  1   1  1,021 2  T1  K H  K H 2.217134,77.1,144 .1.13 Theo (6.39/106), K H  K H  K H  K H  1,114.1,13.1,021  1,285 Thay các giá trị vừa tính được vào (6.33/105) 2  217134,77  1,285  3,147  1  H  274.2,976.0,764  831,36 54,3  3,147  87,2922 Theo (6.1) với v = 2,207m/s < 5m/s, Zv = 1 Với cấp chính xác động học là 9, chọn cấp chính xác về mức tiếp xúc là 8, khi đó cần gia công đạt độ nhám Ra = 2,5………1,25 m Do đó ZR = 0,95; với da < 700mm, KxH = 1, do đó theo (6.1) và (6.1a/93)  H   495,4 1  0,95 1  470,7 d. Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn. Theo (6.43/103) 2 T1  K  Y   Y   Y F1 F   F1 b w  d w1  m Theo bảng 6.7/98, K F  1,231 , theo bảng 6.14/107 với v = 2,207
vF  bw  d w1 19,60.54,3.87, 292 K Fv  1  1  1,127 2  T1  K F  K F 2.217134,77.1, 231.1,37 Do đó: K F  K F  K F  K Fv  1,231  1,37  1,127  1,9 1 1    1,709  Y    0,585 Với   1,709 13,155 0 Với   13,155 , Y  1   0,960 140 Số răng tương đương Z1 38 ZV 1    41 cos 3  0,9737 3 Z2 120 ZV 2    130 cos  0,97373 3 Theo bảng 6.18/109 ta được YF 1  3,7, YF 2  3,6 Với m = 2,5mm, Ys = 1,08 – 0,0695.ln(2,5) = 1,016 YR = 1 (bánh răng phay) KxF =1 (da < 400mm) Do đó theo (6.2) và (6.2a/93):  F1    F 1  YR  YS  K XF  252 1 1,016 1  257,5MPa Tương tự tính được  F 2   241,7 MPa Thay các giá trị vừa tính được vào công thức trên: 2  217134 ,77  1,9  0,585  0,960  3, 7  131, 25  F 1  257 ,5 MPa  F1  54 ,3  96 , 232  2 ,5 131,25  3,6  127,7   F 2  241,7 MPa  F2  3,7 e/ Kiểm nghiệm răng về quá tải.
Tmax  0.85 Theo (6.48/110) với Kqt = T  H 1max   H K qt  831,36  0.85  766,47   H max  1260 MPa Theo (6.49/110)  F 1 max   F 1  K qt  131,25  0,85  111,5625 MPa   F 1 max  464 MPa  F 2 max   F 2  K qt  127 ,7  0,85  108,545 MPa   F 2 max  360 MPa g/ Các thông số và kích thước bộ truyền Thông số Bánh chủ động Bánh bị động Khoảng cách trục aw1 = 200 mm Moodun pháp m = 2,5 mm Chiều rộng vành răng bw = 60 mm Tỉ số truyền um = 3.157 Góc nghiên của răng   100 Số răng bánh răng Z1 =38 Z2 = 120 Hệ số dịch chỉnh x1 = 0 x2 = 0 Đường kính vòng chia d1 = 96,202 mm d2 = 303,79mm Đường kính đỉnh răng da1 = 240,5 mm da2 = 308,79 mm Đường kính đáy răng df1 = 89,952 mm df2 = 297,74mm 4. Tính bộ truyền cấp chậm: a. xác định sơ bộ khoảng cách trục: Tương tự T2 . K H  a w 2  K a .( u1  1).3  H 2 .u 2 . ba 652500.1,0529  49,5.(2,64  1).3  250mm 481,82.2,64.0,4 Trong đó theo bảng 6.6/97, chọn  ba  0,4 ; với răng thẳng
Ka = 49,5; theo (6.16/97)  bd  0,53  0,4  2,64  1  0,771 , do đó theo bảng 6.7/98: K H  1,529 (sơ đồ 5); u2 = 2,64 Ta có T2 = 652500 Nmm Lấy aw 2  250mm b. Xác định các thông số ăn khớp. m = (0,01..........0,02).aw2 = 2,5..........4,96 Theo quan điểm thống nhất hóa trong thiết kế, chọn modun tiêu chuẩn của bánh răng cấp chậm bằng modun ở cấp nhanh m = 2,5 2.aw2 2  250 Z1    54,5 m.(u  1) 2,5.( 2,64  1) Lấy Z1 = 54, Z2 = 2,64.54 = 144 Lấy Z2 = 144 m  ( Z1  Z 2 ) 2,5  (54  144) Do đó aw    247,5mm 2 2 Lấy aw2 = 250mm Do đó cần dịch chỉnh để tăng khoảng cách trục từ 247,5 lên 250 Tính hệ số dịch tâm theo (6.22/100) a w2 250 Y  0,5  ( Z1  Z 2 )   0,5  (54  144)  1 m 2,5 Theo (6.23/100) 100  Y 1000 1 Ky    10,024 54  144 Zt Theo bảng 6.10°/110 tra được Kx = 0,840 Do đó theo (6.24/100) hệ số giảm đỉnh răng K x  Z t 0,840  (54  144) y    0,166 1000 1000 Theo (6.25/100) tổng hệ số dịch chỉnh X t  y  y  1  0,166  1,166 Theo (6.26/101), hệ số dịch chỉnh bánh 1
Z  Z1   y   0,5  1,66  144  54  1  0,355  x1  0,5   X t  2   (144  54)  Zt     Hệ số dịch chỉnh bánh 2: x2 = xt - x1 = 1,166 – 0,355 = 0,811 Theo (6.27/101) góc ăn khớp. Z t  m  cos  (144  54)  2,5  cos 200 Cos tw    0,9302 2a  w2 2  250   tw  21,5330 c. kiểm nghiệm số răng về độ bền tiếp xúc. 2.T2 .K H .um  1   Z M .Z H .Z  .   Theo (6.33/105) H 2 bw .um .d w1 1 3 Theo 6.5/96 Z M  274 MPa 2 cos  b 2 1 ZH    1,711 Theo (6.34/105) sin 2   tw  sin 2  21,533 Với bánh răng thẳng, dùng (6.36a/105) để tính Z  . 4      4  1,798  0,856 Z  3 3  1  1       1,88  3,2     Z1 Z 2    1  1  1,88  3,2      1,798 54 144     Đường kính vòng lăn bánh nhỏ. 2  aw 2 2  250 d w1    136,36mm um  1 2,66  1 Theo (6.40/106), vận tốc vòng
  d w1  n2 3,14  136,36  152,8 V   1,088m / s 60000 60000 Theo bảng (6.13/106) chọn cấp chính xác là cấp 9, do đó theo bảng (6.16/107), g0 = 73, theo (6.42/107), aw2 250 VH   H  g 0  v   0,006  73  1,088   4,619 um 2,666 Trong đó, theo bảng (6.15/107),  H  0,006 VH  bw  d w1 1 K Hv 2  T1  K H  K H 4,619  100  136,36 1  1,049 2  652500  1,0529  1 bw  ba  aw Với  bw   ba  a w  0,4  250  100 K H  K H  K Hv  K H  1,529 1,049  1  1,1 Thay các giá trị vừa tính được vào (6.33) 2  652500 1,1  2,66  1  H  274 1,711 0,856  398MPa 100  2,66.136,362 Theo (6.1), với v = 1,088 m/s, Zv = 1; với cấp chính xác động học là 9, chọn cấp chính xác về mức tiếp xúc là 9; khi đó cần gia công độ nhám R z  10........40m , do đó ZR = 0,9; với da < 700mm, KxH = 1 do đó theo (6.1) và (6.1a/93).  H    H  Zv  Z R  K xH  418,8 1,09 1  433,6MPa Như vậy  H   H  d. Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn. Theo (6.43/108)