Phân tích độ lún của móng bè có xét đến chiều sâu đặt móng

PHÂN TÍCH ĐỘ LÚN CỦA MÓNG BÈ<br /> CÓ XÉT ĐẾN CHIỀU SÂU ĐẶT MÓNG<br /> LÊ BÁ VINH*<br /> CAO VĂN HÓA, ĐINH CẨM GIANG<br /> <br /> <br /> Analysis on settlement of raft foundation in consideration of the depth of<br /> the foundation<br /> Abstract: The paper is to study and determine the stabilized settlement<br /> of embedment foundation according to the methods of calculating<br /> different settlement and finite thickness Hn to select the methods of<br /> calculating settlement and finite thickness H n. Thereby, the change of<br /> the foundation bottom average pressure in embedment foundation is<br /> studied.<br /> In this paper, in order to analyze the effect on the difference of<br /> stabilized settlement of embedment foundation, the authors calculated<br /> the stabilized settlement by the method of summation of partial<br /> settlements, the method of elastic layer with finite thickness H n …<br /> according to TCVN 9362: 2012, JGJ6-99 and the authors<br /> B.L.Đalmatov, K.E.Egorov and analyzed on 3D plaxis software with<br /> foundation sizes 10x15, 15x22.5, 20x30, 25x37.5, 30x40, 35x52,5,<br /> 40x60 m 2, each size of foundation distributed with load, 150, 200, 250<br /> kN/m2 and embedment foundation differentce. From the results of<br /> stabilized settlement, analysis and evaluation of the calculation results<br /> to select the methods of calculating settlement, it is thereby to study the<br /> change of the foundation bottom pressure in embedment foundation.<br /> <br /> 1. ĐẶT VẤN ĐỀ* là một vấn đề rất quan trọng, có ý nghĩa về mặt<br /> - Xác định độ lún ổn định của nền móng là lý thuyết và thực tiễn lớn trong thiết kế nền<br /> một vấn đề quan trọng hàng đầu trong thiết kế móng công trình.<br /> công trình. Ảnh hưởng của chiều sâu đặt móng 2. CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH LÚN CHO<br /> trong việc tính toán độ lún ổn định của nền MÓNG BÈ<br /> móng là một vấn đề đã được nghiên cứu rộng 2.1 Ứng suất tăng thêm trong nền đất do<br /> rãi trên thế giới trong đó không có sự đồng tải ngoài<br /> thuận khoa học nào về mức độ giảm lún. - Như đã biết ứng suất tăng thêm trong nền là<br /> - Chính vì vậy, việc nghiên cứu vấn đề xác ứng suất do tải trọng công trình gây ra. Tải<br /> định độ lún ổn định của đất nền có xét đến chiều trọng công trình thông qua móng phân bố trên<br /> sâu đặt móng dưới tác dụng của tải trọng ngoài mặt nền dưới dạng áp suất đáy móng. Vậy ứng<br /> suất tăng thêm trong nền là do áp suất đáy móng<br /> * này gây ra.<br /> Bộ môn Địa cơ - Nền móng, Khoa Kỹ thuật Xây dựng,<br /> Tải phân bố đều trên tiết diện hình<br /> Trường Đại học Bách Khoa - Đại học Quốc gia Thành<br /> chữ nhật<br /> phố Hồ Chí Minh.<br /> - Bài toán của Boussinesq:<br /> Email: lebavinh@hcmut.edu.vn<br /> <br /> <br /> 28 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3 - 2019<br />  (1) (3)<br /> (2)<br /> <br /> <br /> Trong đó:<br /> - Theo tài liệu của Xiangfu Chen:<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> (4)<br /> Trong đó:<br /> <br /> <br /> <br /> 2.2 Các phương pháp xác định độ lún ổn (5)<br /> định của nền móng theo phương pháp giải tích<br /> Trong đó:<br /> - Hiện nay, theo TCVN 9362-2012 áp dụng<br /> S: độ lún ổn định (cuối cùng) của móng.<br /> hai phương pháp sau đây để xác định độ lún ổn<br /> Si: độ lún ổn định cuối cùng của lớp đất thứ i.<br /> định của nền: phương pháp cộng lún từng lớp và<br /> n: số lớp chia theo chiều sâu tầng chịu nén<br /> phương pháp lý thuyết đàn hồi. Cả hai phương<br /> của nền.<br /> pháp đều dựa trên giả thuyết đất nền là vật thể :áp lực thêm trung bình trong lớp đất thứ i.<br /> bán không gian biến dạng tuyến tính.<br /> : hệ số có xét đến tính nở hông của đất, theo<br /> - Đối với móng có kích thước lớn (bề rộng<br /> TCVN 9362-2012 lấy bằng  =0,8.<br /> hoặc đường kính lớn hơn 10m), đầu tiên xác<br /> Ei: module biến dạng của lớp đất thứ i.<br /> định chiều dày tính toán của lớp biến dạng<br /> hi: chiều dày của lớp đất thứ i.<br /> tuyến tính Hn (phạm vi vùng chịu nén lún).<br />  Phương pháp cộng lún từng lớp với giả<br /> Nếu trong phạm vi H n có lớp đất có mô đun<br /> thuyết đất nền chịu nén có nở hông (bài toán<br /> biến dạng E ≥ 10 Mpa thì tính theo phương<br /> ba chiều):<br /> pháp lớp biến dạng tuyến tính. Khi chiều dày<br /> - Trên thực tế rất ít gặp đất nền chịu nén<br /> vùng chịu nén lún H n lớn và có mô đun biến<br /> không nở hông, chỉ trong trường hợp tải trọng<br /> dạng E < 10 MPa thì độ lún ổn định của nền công trình tương đối bé, kích thước móng tương<br /> được tính theo phương pháp cộng lún các lớp đối lớn và chiều dày chịu nén của nền tương đối<br /> phân tố. mỏng thì mới có thể coi gần đúng nền chịu nén<br /> 2.2.1 Phương pháp cộng lún các lớp phân tố không nở hông. Ngoài ra, nói chung biến dạng<br />  Phương pháp cộng lún từng lớp với giả của đất nền (đặt biệt là đất nền mềm yếu) đều có<br /> thiết đất nền chịu nén không nở hông (bài nở hông khi chịu tải:<br /> toán một chiều):<br /> (6)<br /> - Về bản chất của phương pháp là xác định<br /> độ lún ổn định cho điểm và không xét đến độ Trong đó:<br /> cứng của móng. Độ lún ổn định tại một điểm bất S: độ lún toàn bộ của nền đất<br /> kỳ nằm trên mặt tiếp xúc giữa đáy móng và nền : độ lún của lớp đất phân tố thứ i:<br /> được tính theo công thức sau:<br /> <br /> <br /> ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3 - 2019 29<br />  : biến dạng tương đối của lớp đất phân tố (8)<br /> thứ i theo chiều thẳng đứng z. Trong đó:<br /> : chiều dày lớp đất phân tố thứ i. : là áp lực tăng thêm thẳng đứng do tải<br /> : hệ số poisson (hệ số nở hông) của lớp đất trọng ngoài ở độ sâu z.<br /> phân tố thứ i : Áp lực thiên nhiên trong đất ở độ sâu z<br /> : hệ số rỗng kể từ đáy móng.<br /> : thành phần ứng suất pháp trung Nếu trường hợp dưới độ sâu tìm được theo<br /> bình của lớp đất phân tố thứ i theo chiều x, y, z. điều kiện trên là lớp đất yếu có mô đun biến<br /> dạng E < 5 MPa hoặc nếu lớp đất đó nằm trực<br /> - Để đơn giản trong tính toán, độ lún ổn định tiếp phía dưới giới hạn kể trên thì nó cần được<br /> trung bình của móng có thể tính toán theo công tính vào tầng chịu nén. Trong trường hợp này<br /> thức gần đúng sau (Vinh Le Ba, Nhan Nguyen thì phạm vi vùng chịu nén lún lấy đến độ sâu<br /> thoả mãn .<br /> Van and Khanh Le Ba, 2018):<br /> - Trên thực tế khi tính toán độ lún ổn định<br /> của móng theo công thức (5) không xét đến điều<br /> kiện nở hông thì kết quả thu được nhỏ hơn so<br /> với thực tế, tuy nhiên nếu ta tính lún ngay tại<br /> A B C<br /> tâm đáy móng (cho loại móng tương đối nhỏ<br /> B<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> F<br /> như móng đơn) và xem giá trị đó là độ lún của<br /> E D móng, thì kết quả tăng lên có thể bù lại với sai<br /> L<br /> sót đó. Nhưng tính toán như vậy không an toàn<br /> đối với móng có kích thước lớn, trong trường<br /> hợp này phải tính tổng độ lún cho đến lớp phân<br /> Hình 1. Các điểm tính lún của móng<br /> tố Si ≈ 0.<br /> 2.2.2 Phương pháp lớp biến dạng tuyến tính<br /> (7)<br /> - Theo TCVN 9362:2012 đã đưa ra công thức<br /> Trong đó: tính độ lún ổn định của móng riêng rẽ theo sơ<br /> Savg: độ lún ổn định trung bình của móng. đồ tính toán nền dưới dạng lớp đàn hồi biến<br /> SA,B,C,D,E,F: độ lún ổn định tại các điểm A, B, dạng tuyến tính có chiều dày hữu hạn Hn, được<br /> C, D, E, F. xác định như sau:<br /> - Một trong những yếu tố quan trọng có ảnh (9)<br /> hưởng trực tiếp đến kết quả tính toán độ lún ổn<br /> định là việc xác định phạm vi vùng chịu nén lún Trong đó:<br /> Hn là miền đất trực tiếp gánh đỡ tải và bị biến b: Bề rộng của móng chữ nhật hoặc đường<br /> dạng. Cho đến nay, quan điểm xác định phạm vi kính móng tròn.<br /> vùng chịu nén lún Hn còn chưa được thống nhất. p: Áp lực trung bình đầy đủ ở đáy móng<br /> Nếu trong nền đất dưới đáy móng ở một độ sâu không trừ áp lực đất tự nhiên.<br /> trong vùng chịu nén lún có một tầng cứng (tầng M: Hệ số điều chỉnh phụ thuộc vào m, tra bảng.<br /> đá) thì trị số Hn lấy bằng toàn bộ chiều dày lớp ki, ki-1: Hệ số phụ thuộc hình dạng móng và<br /> đất, kể từ đáy móng đến tầng cứng. độ sâu lớp thứ i.<br /> Theo TCVN 9362-2012, đối với đất có mô Ei: Modul biến dạng của lớp đất thứ i.<br /> đun biến dạng E ≥ 5MPa trị số Hn được xác định n: số lớp phân chia tính theo tầng chịu nén<br /> dựa vào điều kiện: trong phạm vi lớp đàn hồi Hn.<br /> <br /> <br /> 30 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3 - 2019<br />  Theo TCVN 9362:2012, móng có kích móng được tính toán theo công thức (7),<br /> thước lớn (bề rộng hoặc đường kính > 10m) dựa vào độ lún ổn định của các điểm trên<br /> và mô đun biến dạng của đất E ≥ 10 MPa, hình (1).<br /> không phụ thuộc vào chiều sâu của lớp đất ít<br /> nén. Chiều dày tầng chịu nén của lớp biến<br /> dạng tuyến tính H n được xác định theo:<br /> Nền là đất sét: (10)<br /> Nền là đất cát: (11)<br /> Nếu như nền đất bao gồm cả đất sét và đất<br /> cát, thì giá trị H n được xác định là giá trị Hinh 1. Mô hình tính toán Plaxis 3D<br /> trung bình. Giá trị H n cần được cộng thêm<br /> chiều dày của lớp đất có E < 10 MPa, nếu lớp 3. ÁP DỤNG TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN ỔN<br /> đó nằm dưới H n và độ dày của nó không vượt ĐỊNH CỦA MÓNG BÈ<br /> quá 5m. - Để nghiên cứu sự ảnh hưởng của chiều<br /> - Theo K.E.Egorov (Lê Quý An, Nguyễn sâu vùng chịu nén H n đến kết quả tính độ lún<br /> Công Mẫn, Hoàng Văn Tân, 1998) giá trị Hn ổn định, tác giả tính toán độ lún ổn định của<br /> được xác định dựa vào điều kiện (8).<br /> nền với các móng có kích thước 10x15,<br /> - Theo B.I.Đalmatov (Vũ Công Ngữ, 1998)<br /> 15x22,5, 20x30, 25x37,5, 30x40, 35x52,5,<br /> suy diễn như phương pháp tầng tương đương<br /> 40x60 m2 với các chiều sâu đặt móng D f = -<br /> của N.A.Txưtovis, đã rút ra trị số của chiều dày<br /> 2m, D f = -4m, D f = -6m, D f = -8m, mỗi kích<br /> tầng chịu nén tương đương và đề nghị chiều dày<br /> của tầng chịu nén theo biểu thức: thước móng chịu các tải trọng phân bố đều<br /> (12) 150, 200, 250 kN/m2, các thông số về chỉ tiêu<br /> Trong đó: cơ lý của lớp đất và kết cấu móng được cho<br /> b: là bề rộng hoặc đường kính móng. trong bảng 5 và bảng 6. Độ lún ổn định của<br /> : hệ số, tra bảng. mỗi móng chịu tải trọng tương ứng, được tính<br /> - Mặt khác, theo JGJ6-99 chiều dày tính toán theo:<br /> toán của lớp biến dạng tuyến tính Hn được xác - Phương pháp cộng lún từng lớp phân tố<br /> định theo: được áp dụng tính toán độ lún ổn định cho bài<br /> (13) toán một chiều, ba chiều, Xiangfu Chen ứng<br /> Trong đó: với chiều sâu vùng chịu nén H n được xác định<br /> : hệ số kinh nghiệm, tra bảng. theo điều kiện (3) và đến chiều sâu mà độ lún<br /> ξ : hệ số, tra bảng. của lớp phân tố S i = 0.<br /> β: hệ số điều chỉnh, tra bảng. - Phương pháp lớp đàn hồi biến dạng tuyến<br /> B: bề rộng móng.<br /> tính được áp dụng tính toán độ lún ổn định ứng<br /> 2.3 Phương pháp số: mô phỏng trên phần<br /> với chiều sâu vùng chịu nén H n theo tiêu chuẩn<br /> mềm plaxis 3D<br /> TCVN 9362:2012, JGJ6-99 và các tác giả<br /> - Trong phần tính toán này sử dụng phần<br /> K.E.Egorov, B.L. Đalmatov.<br /> mềm Plaxis 3D với mô hình tính toán<br /> Hardening - Soil, với mô hình này độ cứng - Mô phỏng trên phần mềm Plaxis 3D.<br /> của đất thay đổi theo trạng thái ứng trong Phạm vi ảnh hưởng của nền đất dưới móng<br /> nền đất, và phù hợp với ứng xử phần lớn bè chủ yếu nằm trong lớp 2, có đặc trưng cơ lý<br /> các loại đất. Độ lún ổn định trung bình của được tóm tắt trong bảng sau:<br /> <br /> <br /> ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3 - 2019 31<br />  Bảng 5. Bảng tổng hợp số liệu chỉ tiêu cơ lý<br /> của các lớp đất<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 5. Biểu đồ độ lún - bề rộng móng B<br /> Bảng 6. Bảng tổng hợp số liệu chỉ tiêu cơ lý<br /> (Df = -4m), ptc = 150kpa<br /> của các lớp đất và kết cấu móng trong mô<br /> hình Hardening - soil<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 6. Biểu đồ độ lún – bề rộng móng B<br /> (Df = -6m), ptc = 150kpa<br /> <br /> 3.1 Kết quả tính toán<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 7. Biểu đồ độ lún - bề rộng móng B<br /> Hình 4. Biểu đồ độ lún - bề rộng móng B<br /> (Df = -8m), ptc = 150kpa<br /> (Df = -2m), ptc = 150kpa<br /> <br /> 32 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3 - 2019<br />  Hình 8. Biểu đồ độ lún – bề rộng móng B Hình 11. Biểu đồ độ lún – bề rộng móng B<br /> (Df = -2m), ptc = 200kpa (Df = -8m), ptc = 200kpa<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 9. Biểu đồ độ lún - bề rộng móng B Hình 12. Biểu đồ độ lún - bề rộng móng B<br /> (Df = -4m), ptc = 200kpa (Df = -2m), ptc = 250kpa<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 10. Biểu đồ độ lún - bề rộng móng B Hình 13. Biểu đồ độ lún – bề rộng móng B<br /> (Df = -6m), ptc = 200kpa (Df = -4m), ptc = 250kpa<br /> <br /> <br /> ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3 - 2019 33<br />  nhất giữa các phương pháp cộng lún từng lớp<br /> phân tố và phương pháp lớp đàn hồi biến dạng<br /> tuyến tính so sánh với kết quả độ lún mô hình<br /> Plaxis 3D thấp nhất từ 3% đến 68% theo kết quả<br /> như sau:<br /> Tại chiều sâu đặt móng Df = -2(m), có độ lún<br /> theo mô hình Plaxis 3D chênh lệch trung bình<br /> thấp nhất so với bài toán 1 chiều từ 6% đến 9%,<br /> với bài toán B.I.Đalmatov từ 3% đến 15%, với<br /> bài toán 3 chiều từ 18% đến 33%.<br /> Tại chiều sâu đặt móng Df = -4(m), có độ lún<br /> theo mô hình Plaxis 3D chênh lệch trung bình<br /> Hình 14. Biểu đồ độ lún - bề rộng móng B thấp nhất so với bài toán 1 chiều từ 9% đến<br /> (Df = -6m), ptc = 250kpa 16%, với bài toán B.I.Đalmatov từ 10% đến<br /> 22%, với bài toán 3 chiều từ 35% đến 53%.<br /> Tại chiều sâu đặt móng Df = -6(m), có độ lún<br /> theo mô hình Plaxis 3D chênh lệch trung bình<br /> thấp nhất so với bài toán 1 chiều từ 27% đến<br /> 32%, với bài toán B.I.Đalmatov từ 24% đến<br /> 38%, với bài toán 3 chiều từ 50% đến 63%.<br /> Tại chiều sâu đặt móng Df = -8(m), có độ lún<br /> theo mô hình Plaxis 3D chênh lệch trung bình<br /> thấp nhất so với bài toán 1 chiều từ 34% đến<br /> 40%, với bài toán B.I.Đalmatov từ 30% đến<br /> 46%, với bài toán 3 chiều từ 57% đến 68%.<br /> Kết quả trên cho thấy khi kích thước móng<br /> Hình 15. Biểu đồ độ lún - bề rộng móng B và tải trọng ptc tăng thì kết quả độ lún theo chiều<br /> (Df = -8m), ptc = 250kpa sâu đặt móng càng chênh lệch giữa các phương<br /> pháp tính toán độ lún ổn định khác nhau. Tại<br /> 3.2 So sánh và đánh giá kết quả các mô chiều sâu đặt móng D f = -2(m) thì độ lún có kết<br /> hình tính toán quả chênh lệch trung bình thấp nhất từ 3% đến<br /> - Tính toán độ lún theo chiều sâu đặt móng 15%, tại chiều sâu đặt móng từ Df = -4(m), Df =<br /> của phương pháp lớp đàn hồi biến dạng tuyến -6(m), D f = -8(m) thì độ lún có kết quả chênh<br /> tính theo TCVN 9362: 2012 ứng với điều kiện lệch trung bình từ 9% đến 46% giữa bài toán 1<br /> vùng chịu nén lún Si = Hn của công thức (11) chiều (5) với vùng chịu nén lún Si = 0,<br /> cho kết quả nhỏ nhất, trong khi bài toán 3 chiều B.I.Đalmatov với vùng chịu nén lún Si = Hn (12)<br /> theo phương pháp cộng lún từng lớp phân tố so với độ lún mô hình Plaxis 3D. Riêng bài toán<br /> ứng với điều kiện vùng chịu nén lún Si = 0 cho 3 chiều (6) với vùng chịu nén lún Si = 0 thì độ<br /> kết quả lớn nhất. lún có kết quả chênh lệch trung bình khá lớn từ<br /> - Khi kích thước móng và tải trọng ptc tăng 18% đến 68% so với độ lún mô hình plaxis 3D.<br /> thì kết quả độ lún theo chiều sâu đặt móng càng - Độ lún theo chiều sâu đặt móng tính theo<br /> chênh lệch giữa các phương pháp tính toán độ phương pháp cộng lún từng lớp của bài toán 1<br /> lún ổn định khác nhau. Chênh lệch độ lún lớn chiều (5) ứng với vùng chịu nén lún Si = 0 và<br /> <br /> <br /> 34 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3 - 2019<br /> phương pháp lớp đàn hồi biến dạng tuyến tính 9%, so với công thức theo tài liệu của Xiangfu<br /> của B.I.Đalmatov ứng với vùng chịu nén lún Si Chen từ 7% đến 14%.<br /> = Hn (12) có kết quả chênh lệch trung bình Kết quả trên cho thấy tại chiều sâu đặt móng<br /> không nhiều từ 0,08% đến 17% như sau: Df = -2(m), Df = -4(m) độ lún theo mô hình<br /> Tại chiều sâu đặt móng D f = -2(m) có độ lún Plaxis 3D so với bài toán 1 chiều có độ lún<br /> chênh lệch trung bình từ 0,8% đến 13%, tại chênh lệch trung bình 14% đến 41% lớn hơn so<br /> chiều sâu đặt móng Df = -4(m) có độ lún chênh với công thức theo tài liệu của Xiangfu Chen có<br /> lệch trung bình từ 0,2% đến 14%, tại chiều sâu độ lún chênh lệch trung bình từ 12% đên 40%.<br /> đặt móng Df = -6(m) có độ lún chênh lệch trung Tại chiều sâu đặt móng D f = -6(m), D f = -8(m)<br /> bình từ 1% đến 15%, tại chiều sâu đặt móng D f độ lún theo mô hình Plaxis 3D so với bài toán 1<br /> = -8(m) có độ lún chênh lệch trung bình từ chiều có độ lún chênh lệch trung bình từ 6% đến<br /> 0,08% đến 17%. 14% thấp hơn so với công thức theo tài liệu của<br /> Kết quả trên cho thấy phạm vi vùng chịu nén Xiangfu Chen có độ lún chênh lệch trung bình<br /> lún tính theo tính theo phương pháp cộng lún từng từ 7% đến 14%.<br /> lớp phân tố xác định cho độ lún của lớp phân tố - Độ lún theo chiều sâu đặt móng tính theo<br /> đến Si =0 gần bằng với phạm vi vùng chịu nén phương pháp lớp đàn hồi biến dạng tuyến tính<br /> lún Si = Hn tính theo phương pháp lớp đàn hồi với vùng chịu nén lún Si = Hn của TCVN<br /> biến dạng tuyến tính của B.I.Đalmatov (12). 9362:2012 theo công thức (11), K.E.Egorov<br /> - Độ lún theo chiều sâu đặt móng tính theo theo công thức (8), B.I.Đalmatov theo công thức<br /> phương pháp cộng lún từng lớp của bài toán 1 (12), JGJ6-99 theo công thức (13) và phương<br /> chiều Boussinesq, công thức theo tài liệu của pháp cộng lún từng lớp với vùng chịu nén lún Si<br /> Xiangfu Chen ứng với điều kiện vùng chịu nén = Hn của bài toán 1 chiều, Xiangfu Chen theo<br /> lún Si = Hn theo công thức (3.3) so sánh với kết công thức (5), bài toán 3 chiều theo công thức<br /> quả độ lún mô hình Plaxis 3D có độ lún chênh (6) và plaxis 3D cho các giá trị độ lún ổn định<br /> lệch trung bình từ 7% đến 42% như sau: nằm trong phạm vi của phương pháp lớp đàn<br /> Tại chiều sâu đặt móng Df = -2(m) thì độ lún hồi biến dạng tuyến tính.<br /> theo mô hình Plaxis 3D có độ lún chênh lệch 4. KẾT LUẬN<br /> trung bình so với bài toán 1 chiều từ 32% đến - Kết quả cho thấy độ lún ổn định giảm dần<br /> 41%, so với công thức theo tài liệu của Xiangfu theo chiều sâu đặt móng với áp lực gây lún<br /> Chen từ 29% đến 40%. trong nền tại đáy móng po gần như không đổi.<br /> Tại chiều sâu đặt móng Df = -4(m) thì độ lún Để thỏa mãn điều kiện về độ lún ổn định giới<br /> theo mô hình Plaxis 3D có độ lún chênh lệch hạn của nền Sgh thì đối với móng bè (có kích<br /> trung bình so với bài toán 1 chiều từ 14% đến thước ≥ 10m), các trường hợp tính toán độ lún<br /> 28%, so với công thức theo tài liệu của Xiangfu ổn định phải ứng với áp lực gây lún trong nền<br /> Chen từ 12% đến 26%. tại đáy móng của tải trọng công trình gây ra<br /> Tại chiều sâu đặt móng Df = -6(m) thì độ lún (đối với các trường hợp có điều<br /> theo mô hình Plaxis 3D có độ lún chênh lệch kiện địa chất tương tự).<br /> trung bình so với bài toán 1 chiều từ 10% đến - Dựa vào kết quả phân tích ở mục (3.2), khi<br /> 14%, so với công thức theo tài liệu của Xiangfu kích thước móng và tải trọng ptc tăng thì kết quả<br /> Chen từ 10% đến 13%. độ lún theo chiều sâu đặt móng càng chênh lệch<br /> Tại chiều sâu đặt móng Df = -8(m) thì độ lún giữa các phương pháp tính toán độ lún ổn định<br /> theo mô hình Plaxis 3D có độ lún chênh lệch khác nhau. Tại chiều sâu đặt móng D f = -2(m)<br /> trung bình so với bài toán 1 chiều từ 6% đến thì độ lún có kết quả chênh lệch trung bình thấp<br /> <br /> ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3 - 2019 35<br /> nhất từ 3% đến 15%, tại chiều sâu đặt móng từ móng. Tuy nhiên cho đến nay, quan điểm xác<br /> Df = -4(m), Df = -6(m), Df = -8(m) thì độ lún có định phạm vi vùng chịu nén lún Hn còn chưa<br /> kết quả chênh lệch trung bình từ 9% đến 46% được thống nhất. Do đó độ lún ổn định được<br /> giữa bài toán 1 chiều với vùng chịu nén lún Si = tính toán theo các phương pháp khác nhau ứng<br /> 0, B.I.Đalmatov với vùng chịu nén lún Si = Hn với vùng chịu nén lún Hn của các tác giả khác<br /> nhau cho các kết quả khác nhau nhiều, chiều<br /> (12) so với mô hình Plaxis 3D. Riêng bài toán 3<br /> dày của vùng chịu nén lún phụ thuộc vào kích<br /> chiều (6) với vùng chịu nén lún Si = 0 thì độ lún<br /> thước móng bề rộng B, tỷ số L/B (L: chiều dài<br /> có kết quả chênh lệch trung bình khá lớn từ 18%<br /> móng, B: bề rộng móng), tải trọng công trình,<br /> đến 68% so với mô hình Plaxis 3D. Để đảm bảo<br /> cấu tạo địa chất công trình.<br /> an toàn trong việc tính toán độ lún ổn định theo - Cần có những nghiên cứu thêm về các hệ số<br /> phương pháp cộng lún từng lớp phân tố, phạm ảnh hưởng của Df/B (Df: chiều sâu chôn móng,<br /> vi vùng chịu nén lún nên xác định cho độ lún B: bề rộng móng), L/B (L: chiều dài móng, B:<br /> của lớp phân tố đến Si =0. Đối với phương pháp bề rộng móng), hệ số poisson, mô đun biến dạng<br /> lớp đàn hồi biến dạng tuyến tính, chiều dày E nhằm đánh giá việc giảm độ lún theo chiều<br /> vùng chịu nén lún Hn nên xác định theo sâu đặt móng giữa các phương pháp tính toán.<br /> B.I.Đalmatov công thức (12). - Ngoài ra cần quan trắc lún công trình để<br /> - Dựa vào kết quả phân tích ở mục (3.2), độ đưa ra phạm vi vùng chịu nén lún Hn cũng như<br /> lún theo chiều sâu đặt móng tính theo phương phương pháp tính độ lún hợp lý.<br /> pháp cộng lún từng lớp của bài toán 1 chiều<br /> Boussinesq, công thức theo tài liệu của Xiangfu TÀI LIỆU THAM KHẢO<br /> Chen ứng với điều kiện vùng chịu nén lún Si =<br /> Hn theo công thức (8) so sánh với kết quả độ lún [1]. Châu Ngọc Ẩn, Cơ học đất, NXB Đại<br /> mô hình Plaxis 3D có độ lún chênh lệch trung hoc quốc gia TP.Hồ Chí Minh 2016.<br /> bình từ 7% đến 42%. Kết quả cho thấy tại chiều [2]. Cao Văn Chí, Trịnh Văn Cương, Cơ học<br /> sâu đặt móng Df = -2(m), Df = -4(m) độ lún theo đất, NXB Xây dựng Hà Nội 2003.<br /> mô hình Plaxis 3D so với bài toán 1 chiều có độ [3]. Vũ Công Ngữ, Thiết kế và tính toán móng<br /> lún chênh lệch trung bình 14% đến 41% lớn hơn nông, NXB Trường đại học xây dựng 1998.<br /> so với công thức theo tài liệu của Xiangfu Chen [4]. Lê Quý An, Nguyễn Công Mẫn, Hoàng<br /> có độ lún chênh lệch trung bình từ 12% đên 40%. Văn Tân, Tính toán nền móng theo trạng thái tới<br /> Tại chiều sâu đặt móng Df = -6(m), Df = -8(m) hạn, NXB Xây dựng Hà Nội 1998.<br /> độ lún theo mô hình Plaxis 3D so với bài toán 1 [5]. Xiangfu Chen, Settlement Calculation<br /> chiều có độ lún chênh lệch trung bình từ 6% đến on High-Rise Buildings, Science Press Beijing<br /> 14% thấp hơn so với công thức theo tài liệu của and Springer 2011.<br /> Xiangfu Chen có độ lún chênh lệch trung bình từ [6]. TCVN 9362:2012 Tiêu chuẩn thiết kế<br /> 7% đến 14%.. Do đó có thể áp dụng công thức<br /> nền nhà và công trình, 2012.<br /> theo tài liệu của Xiangfu Chen để tính toán độ<br /> [7]. Vinh Le Ba, Nhan Nguyen Van and<br /> lún ổn định theo chiều sâu đặt móng.<br /> Khanh Le Ba, Study on the settlement of raft<br /> - Tính toán độ lún của móng theo các phương<br /> foundations by different methods, International<br /> pháp khác nhau cho ra các kết quả độ lún ổn<br /> Scientific Conference Integration, "Partnership<br /> định khác nhau nhiều. Do đó việc xác định<br /> and Innovation in Construction Science and<br /> phạm vi vùng chịu nén lún mang yếu tố quyết<br /> định trong việc tính toán độ lún ổn định của nền Education" (IPICSE-2018).<br /> <br /> <br /> <br /> Người phản biện: PGS.TS. NGUYỄN VĂN KÝ<br /> <br /> <br /> 36 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 3 - 2019<br />