Phân tích một số tham số ảnh hưởng đến hiệu ứng màng trong sàn bê tông cốt thép

KHOA H“C & C«NG NGHª<br /> <br /> <br /> Phân tích một số tham số ảnh hưởng đến<br /> hiệu ứng màng trong sàn bê tông cốt thép<br /> Analysis of some parameters effecting membrane action in the reinforced concrete slabs<br /> Đỗ Kim Anh, Nguyễn Ngọc Tân, Phạm Xuân Đạt, Nguyễn Trung Hiếu<br /> <br /> <br /> Tóm tắt 1. Đặt vấn đề<br /> <br /> Hiệu ứng màng là một cơ chế làm việc của kết cấu sàn Hiệu ứng màng (HUM) là một cơ chế làm việc của kết cấu sàn BTCT<br /> khi xảy ra độ võng lớn (biến dạng lớn). Cơ chế làm việc này cho phép<br /> bê tông cốt thép (BTCT) khi xảy ra biến dạng lớn. Cơ chế<br /> tăng khả năng chịu tải giới hạn của kết cấu so với khả năng chịu tải tính<br /> làm việc này cho phép tăng khả năng chịu tải giới hạn<br /> toán theo lý thuyết đường dẻo (thời điểm đường dẻo hoàn thành) [1]. Ở<br /> của kết cấu so với khả năng chịu tải tại trạng thái giới<br /> giai đoạn đầu, khi độ võng nhỏ, thì kết cấu sàn chịu lực theo cơ chế uốn.<br /> hạn dẻo (thời điểm đường dẻo hoàn thành). Dựa trên Khi tăng dần tải trọng, độ võng sẽ tăng lên, đường dẻo được hình thành<br /> các phương pháp lý thuyết sẵn có về hiệu ứng màng, và phát triển (Hình 1a, 1b, 1c). Khi đường dẻo hình thành xong, nếu tải<br /> nghiên cứu này đã sử dụng phương pháp Bailey để tính trọng tiếp tục tăng thì khả năng chịu uốn của kết cấu sàn sẽ không đủ để<br /> toán tính hiệu quả của hiệu ứng màng trên các kết cấu đáp ứng. Lúc này, trong kết cấu sàn hình thành một cơ chế chịu lực khác<br /> sàn kê tự do bốn cạnh. Các kết quả thu được cho phép thay thế cơ chế uốn được gọi là hiệu ứng màng (Hình 1d, 1e, 1f). Nếu độ<br /> phân tích một số tham số ảnh hưởng đến hiệu ứng võng của sàn càng tăng thì cơ chế này càng phải huy động nhiều. Trên<br /> màng trong kết cấu sàn, như là: (i) khoảng cách cốt sàn sẽ hình thành hai vùng: (1) vùng giữa sàn chịu kéo, gọi là màng kéo;<br /> thép, (ii) đường kính cốt thép, (iii) chiều dày bản sàn, và (2) vùng ngoài xung quanh biên của sàn chịu nén, gọi là vành nén ngoài.<br /> (iv) tỉ số hình dạng của bản sàn. Hai vùng này tự điều chỉnh để cân bằng nhau, giữ ổn định tổng thể cho<br /> Từ khóa: Sàn bê tông cốt thép, biến dạng lớn, hiệu ứng màng, sàn. Toàn bộ lưới cốt thép trong sàn làm việc như một màng căng chịu<br /> vành nén ngoài, đường dẻo, khả năng chịu tải giới hạn kéo, được treo vào vành biên chịu nén để chịu tải trọng đứng tác dụng<br /> lên sàn.<br /> Từ những sự cố xảy ra trên các kết cấu công trình thực tế (ví dụ: hỏa<br /> Abstract hoạn, khủng bố), cũng như thí nghiệm trong phòng trên các kết cấu bê<br /> Membrane effect is a structural behaviour of reinforced tông cốt thép (BTCT), các nhà nghiên cứu xác định rằng hiệu ứng màng<br /> concrete slabs at large deformations. This behaviour allows có vai trò phân phối lại nội lực khi kết cấu có biến dạng lớn. Do đó, khả<br /> increasing the ultimate load-carring capacity of the structures năng chịu tải giới hạn của kết cấu có thể được tăng lên, làm hạn chế sự<br /> beyond the yield line capacity. In this paper, a parametric study phá hủy đột ngột và lũy tiến của công trình.<br /> is conducted using Bailey’s method on the effectiveness of Từ những năm 1955, đã có nhiều công trình nghiên cứu lý thuyết về<br /> membrane action in unrestrained reinforced concrete slabs. hiệu ứng màng trong sàn phẳng BTCT, có thể kể đến đó là: nghiên cứu<br /> Variables of interest of the study are: (i) reinforcement spacing, của Wood [2] đối với kết cấu sàn có dạng hình tròn; Taylor [3] và Kemp<br /> (ii) reinforcement diameter, (iii) slab thickness, and (iv) slab [4] khi nghiên cứu hiệu ứng màng đã bỏ qua sự phát triển của vết nứt,<br /> aspect ratio. dẫn đến đánh giá khả năng chịu tải tính toán của kết cấu cao hơn so với<br /> Keywords: Reinforced concrete slab, large deformation, thực tế.<br /> membrane action, peripheral compression ring, yield lines, Phương pháp năng lượng đã được sử dụng trong nghiên cứu của<br /> ultimate load-carring capacity Sawczuk & Winnicki [5] trên các bản sàn có tỉ số cạnh dài/cạnh ngắn<br /> thay đổi trong khoảng 1-2. Kết quả của nghiên cứu này chỉ ra hai dạng<br /> phá hoại của kết cấu sàn. Dạng phá hoại 1 (hình 2a) có một vết nứt lớn<br /> phát triển ở giữa sàn theo phương cạnh ngắn và dạng phá hoại 2 (hình<br /> ThS. Đỗ Kim Anh 2b) có hai vết nứt lớn phát triển đi qua hai vị trí giao điểm của các đường<br /> Khoa Xây dựng DD&CN, Trường Đại học Xây dựng<br /> dẻo theo theo phương cạnh ngắn. Phương pháp của Hayes [6] sử dụng<br /> Email: anhdk@nuce.edu.vn<br /> các phương trình cân bằng dựa trên dạng phá hoại 2 của Sawczuk.<br /> Nguyễn Ngọc Tân Tuy nhiên, dạng phá hoại thứ 2 lại ít xảy ra với những nghiên cứu thực<br /> Khoa Xây dựng DD&CN, Trường Đại học Xây dựng<br /> nghiệm.<br /> Email: tannn@nuce.edu.vn<br /> Phạm Xuân Đạt<br /> Ngoài ra, nhiều nghiên cứu thực nghiệm về hiệu ứng màng cũng<br /> Khoa Xây dựng DD&CN, Trường Đại học Xây dựng được thực hiện. Điển hình nhất là nghiên cứu thực nghiệm được tiến<br /> Email: datpx@nuce.edu.vn hành tại phòng thí nghiệm của Viện nghiên cứu xây dựng Anh đặt tại<br /> Cardington [7] (Building Research Establisment Laboratory - BRE), trong<br /> Nguyễn Trung Hiếu<br /> Khoa Xây dựng DD&CN, Trường Đại học Xây dựng đó mẫu thí nghiệm là các bản sàn composite. Kết quả cho thấy các sàn<br /> Email: hieunt@nuce.edu.vn composite đều có độ võng lớn, có xuất hiện HUM góp phần làm tăng khả<br /> năng chịu lực. Bên cạnh đó, còn có những thí nghiệm trên các mẫu nhỏ<br /> [2,5,6,8] đều đưa ra kết luận chung: giữa sàn một vết nứt phát triển lớn<br /> dần theo phương cạnh ngắn dẫn đến làm đứt cốt thép đặt theo phương<br /> cạnh dài (hình 2a), và khi độ võng của sàn tăng lên hình ảnh đường dẻo<br /> không thay đổi.<br /> Từ những năm 2000, Bailey đã đề xuất phương pháp xác định khả<br /> năng chịu tải của kết cấu sàn dựa trên cơ sở lý thuyết đường dẻo có<br /> <br /> <br /> 40 T„P CHŠ KHOA H“C KI¦N TR”C - XŸY D¼NG<br /> Hình 1. Sự phát triển hiệu ứng màng trong kết cấu<br /> sàn<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> Hình 4. Sự phân phối ứng suất và lực trong mặt<br /> phẳng [7]<br /> Hình 2. Hai dạng phá hoại kết cấu sàn BTCT [5]<br /> <br /> <br /> <br /> kể đến hiệu ứng màng [9], được gọi là phương pháp Bailey. Hiện nay, phương<br /> pháp này được sử dụng rộng rãi ở các nước Châu Âu trong lĩnh vực thiết kế sàn<br /> composite chịu nhiệt độ cao. Trong nghiên cứu này, phương pháp Bailey được<br /> sử dụng để phân tích ảnh hưởng của một số tham số đến HUM trong kết cấu sàn<br /> BTCT kê tự do bốn cạnh, như: khoảng cách cốt thép, đường kính cốt thép, chiều<br /> dày sàn và tỉ số hình dạng của kết cấu.<br /> <br /> 2. Phương pháp nghiên cứu<br /> Trong nghiên cứu này, kết cấu sàn BTCT kê tự do bốn cạnh được chọn để<br /> khảo sát các tham số ảnh hưởng đến hiệu quả của HUM. Sự làm việc của bản sàn<br /> có thể được xem xét trong hai trường hợp sau đây:<br /> (i) Khi một sàn phẳng kê tự do làm việc một phương, nếu sàn có độ võng lớn<br /> thì hai cạnh ngắn của sàn sẽ có xu hướng chuyển vị vào trong. Nếu chuyển vị này<br /> bị ngăn cản thì trong sàn sẽ phát sinh lực kéo làm tăng khả năng chịu lực của sàn.<br /> Hình 3. Hiệu ứng màng của sàn (ii) Khi một sàn phẳng kê tự do làm việc theo hai phương: dải sàn X-X ở chính<br /> kê tự do [9,10] giữa bản sản (hình 3) sẽ làm việc giống như sàn phẳng làm việc một phương; dải<br /> sàn Y-Y ở mép sàn tại vị trí đặt các liên kết đứng sẽ không bị biến dạng.<br /> Sau khi hình thành đường dẻo hoàn toàn, bản sàn bị chia thành bốn phần<br /> độc lập, được liên kết với nhau bởi các đường dẻo. Trong trường hợp bản sàn có<br /> độ võng lớn, các phần độc lập này có xu hướng chuyển vị vào trong do tác dụng<br /> của các lực kéo tại vị trí chính giữa sàn, nhưng bị cản trở lại bởi các phần ở biên.<br /> Trong các dải sàn X-X xuất hiện ứng suất kéo, trong các dải sàn Y-Y xuất hiện<br /> ứng suất nén. Chính điều này đã tạo ra vùng chịu kéo giữa sàn và vùng chịu nén<br /> xung quanh biên sàn. Do đó, khả năng chịu lực tổng thể của bản sàn bao gồm<br /> khả năng chịu lực của vùng sàn kéo và khả năng chịu uốn tăng lên của vành nén.<br /> Trong số các phương pháp lý thuyết sẵn có, phương pháp Bailey với ưu điểm<br /> không quá phức tạp về toán học, các công thức được lập sẵn tiện lợi trong sử<br /> dụng hơn nữa độ tin cậy của phương pháp đã được kiểm chứng bằng thí nghiệm<br /> và đã được ứng dụng rộng rãi vào thực tế ở Anh và Châu Âu trong lĩnh vực chế<br /> tạo sàn composite chịu nhiệt độ cao. Do đó, phương pháp này được lựa chọn<br /> để khảo sát hiệu ứng màng trong kết cấu sàn kê tự do bốn cạnh có độ võng lớn.<br /> Dựa trên các kết quả thí nghiệm, Bailey giả thiết sự phân phối ứng suất và<br /> lực trong mặt phẳng như trong hình 4. Tại thời điểm đường dẻo hoàn thành, kết<br /> cấu sàn có thể được chia thành hai loại phần từ 1 và 2 (hình 4). Khả năng chịu<br /> tải (KNCT) của bản sàn tại thời điểm HUM hoàn thành (hình 1f) sẽ được so sánh<br /> Hình 5. Sơ đồ tính sức kháng<br /> với KNCT tại thời điểm đường dẻo hoàn thành (hình 1c) thông qua hệ số e. Hệ<br /> mô men uốn tại trạng giới hạn<br /> số e được xác định theo công thức (1) từ các hệ số thành phần e1 và e2 của các<br /> dẻo<br /> <br /> <br /> S¬ 28 - 2017 41<br />  KHOA H“C & C«NG NGHª<br /> <br /> <br /> Bảng 1. Kích thước hình học của sàn<br /> L (mm) 2000 1900 1800 1700 1600 1500 1400 1300 1200 1100<br /> l (mm) 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100<br /> a = L/l 1,82 1,73 1,64 1,55 1,45 1,36 1,27 1,18 1,09 1,00<br /> <br /> <br /> phần tử 1 và 2 tương ứng. Trong đó, μ là hệ số kể đến sự làm<br />  αb β b2 2 <br /> việc hai phương của sàn, a = L/l là tỉ số hình dạng của sàn, L<br /> (mm) là kích thước cạnh dài, l (mm) là kích thước cạnh ngắn,<br /> e1b =<br /> M<br /> = 2n 1 + 1 ( k − 1) − 1<br /> µM0L  2 3<br /> (<br /> k − k + 1  (8) )<br /> <br /> M0 là mô men uốn tại giới hạn dẻo của dải sàn rộng một đơn<br /> vị theo phương cạnh dài. α bK β b 2K 2 2<br /> e = e1 -<br /> e1 − e2 e 2b =<br /> M<br /> M0l<br /> = 1 + 2 ( k − 1) − 2<br /> 2 3<br /> k −k +1( ) (9)<br /> <br /> 1 − 2µa2 (1) Trong các công thức (8) và (9), các hệ số thành phần<br /> e1 e1m + e1b<br /> = được tính toán theo các công thức chỉ ra sau đây:<br /> (2)<br /> 2 ( g0 ) 1 − ( g0 )<br /> e 2 e 2m + e 2b<br /> = α1, α 2 = 2<br /> ; β1, β2 = 2<br /> (3) 3 + ( g0 ) 3 + ( g0 )<br /> Khi có hiệu ứng màng, trong từng phần tử 1 và 2 của kết<br /> 2 2 ;<br /> cấu sàn có hai thành phần làm tăng khả năng chịu lực, thể<br /> 2<br /> 1.1l 4na (1 − 2n )<br /> 2<br /> b= = ;k +1<br /> hiện trong các công thức (2) và (3), đó là: 8K ( A + B + C − D ) 4n2 a 2 + 1<br /> (i) Thành phần thứ nhất là sự tăng khả năng chịu lực của<br /> lực màng (vùng chịu kéo) so với trạng thái giới hạn dẻo, ký   L   <br /> hiệu là hệ số e1m và e2m tương ứng với phần tử 1 và 2, được  2    − nL  <br />  2    nL 2 + l  − 1  1   nL 2 + l  <br /> 2 2<br /> 1 1  l<br /> xác định theo các công thức (4) và (5). = A   − ( )    ( ) <br /> 2  1 + k  8n nL  4  3  1 + k   4 <br /> (ii) Thành phần thứ hai là sự tăng khả năng chịu uốn của   <br />  <br /> vành nén ngoài (vùng chịu nén) so với trạng thái giới hạn<br /> dẻo, ký hiệu là hệ số e1b và e2b tương ứng với phần tử 1 và<br /> 2, được xác định theo các công thức (8) và (9). 1  k 2   nL2 k  l2  <br /> B=   −  (nL)2 +  <br />  n ( 3k + 2 ) - nk 3  2  1 + k   2<br />  3 1 + k  ( )<br /> 4  <br /> ;<br /> M1m 4b  w    (4)<br /> e1m =<br /> =    1- 2n +<br /> mM0L 3 + ( go )  d1   3 (1 + k )<br /> 2  l2 L   L nL <br /> <br /> <br />  = C<br /> 16n<br /> ( )<br /> k − 1 ; D =−<br /> 2<br /> nL   −<br />  4 2 <br /> <br /> <br />  <br /> M2m 4bK  w   2 + 3k − k 3  3. Kết quả nghiên cứu<br /> e 2m<br /> = =    (5)<br /> M0L 3 + ( go )  d2   6 (1 + k )<br /> 3 <br />  Theo phương pháp Bailey, tính hiệu quả của hiệu ứng<br />   màng (hệ số e) trong kết cấu sàn có độ võng lớn phụ thuộc<br /> nhiều yếu tố, như kích thước bản sàn, loại vật liệu, cường độ<br /> Trong đó:<br /> vật liệu, đường kính cốt thép, khoảng cách cốt thép... Đánh<br /> (g0)1 và (g0)2 lần lượt là các thông số xác định biểu đồ giá ảnh hưởng của những tham số kể trên đến hiệu ứng<br /> ứng suất uốn theo phương cạnh ngắn và cạnh dài của sàn màng là việc làm cần thiết. Điều này có thể giúp các nhà xây<br /> (hình 5). dựng đưa các giải pháp tối ưu trong thiết kế để hệ số e đạt<br /> d1 và d2 lần lượt là chiều cao hiệu quả của cốt thép theo giá trị lớn.<br /> phương ngắn và phương dài của sàn (hình 5). Trong nghiên cứu này, phương pháp Bailey đã được sử<br /> M1m và M2m lần lượt là mô men uốn tại vị trí đặt liên kết dụng để khảo sát một số yếu tố ảnh hưởng đến hiệu ứng<br /> đứng do các lực màng tạo ra trong phần tử 1 và 2, được tính màng, đó là: (i) khoảng cách cốt thép, (ii) đường kính cốt<br /> toán theo các công thức (6) và (7), với w là độ võng lớn nhất thép, (iii) chiều dày bản sàn và (iv) tỉ số hình dạng. Hệ số e<br /> của sàn, n là tham số phụ thuộc mẫu đường dẻo (hình 4), có giá trị càng lớn thì tính hiệu quả của hiệu ứng màng càng<br /> KT0 là lực kéo trong cốt thép trên một đơn vị bề rộng bản sàn. cao, cho phép tăng khả năng chịu lực của kết cấu sàn khi có<br /> độ võng lớn. Hệ số e được tính toán cho các bản sàn kê tự<br /> n ( 3k + 2 ) − nk 3 do bốn cạnh, có cường độ chịu nén của bê tông Fcu=0,02 kN/<br /> M1m = KT0Lbw (1 − 2n ) + (6)<br /> mm2, cốt thép đặt theo hai phương giống nhau, giới hạn chảy<br /> 3 (1 + k )<br /> 2<br /> của cốt thép Fy=0,24 kN/mm2, mô đun đàn hồi của cốt thép<br /> E=204,882 kN/mm2. Bề rộng của các bản sàn được chọn<br />   là l =1100 mm. Chiều dài của các bản sản được thay đổi từ<br /> 2 + 3k − k 3<br /> M2m = KT0lbw  `<br /> L=1100 mm đến 2000 mm. Do đó, tỉ số hình dạng a thay đổi<br />  <br />  6 (1 + k )<br /> 2<br />  trong khoảng từ 1,00 đến 1,82 (Bảng 1).<br />   (7)<br /> Hệ số e được tính toán đối với ba trường hợp, cụ thể<br /> như sau:<br /> <br /> <br /> <br /> <br /> 42 T„P CHŠ KHOA H“C KI¦N TR”C - XŸY D¼NG<br />  khả năng chịu lực do hiệu ứng màng và tỉ số hình dạng được<br /> trình bày trong hình 6. Kết quả thu được cho phép đưa ra một<br /> số nhận xét như sau:<br /> - Nếu bản sàn có dạng hình vuông (a = 1) thì hệ số e gần<br /> như không bị ảnh hưởng bởi khoảng cách cốt thép.<br /> - Các bản sàn có cùng chiều dày và đường kính cốt thép,<br /> nếu khoảng cách cốt thép tăng lên thì hệ số e tăng. Trong<br /> trường hợp này, hệ số e đạt giá trị lớn nhất khi khoảng cách<br /> cốt thép s = 150 mm.<br /> - Tỉ số hình dạng càng lớn thì hệ số e càng ít phụ thuộc<br /> vào khoảng cách cốt thép, nghĩa là sự chệnh lệch giá trị hệ<br /> số e càng nhỏ. Khi giá trị a thay đổi trong khoảng 1,00 – 1,82,<br /> Hình 6. Hệ số e khi thay đổi tỉ số hình dạng (a > 1) thì hệ số e đạt giá trị lớn nhất khi a = 1,55.<br /> và khoảng cách cốt thép Như vậy, với các thông số đầu vào cho trước như trên,<br /> tính hiệu quả của HUM đạt được lớn nhất nếu lựa chọn tỉ<br /> số hình dạng a = 1,55 và khoảng cách cốt thép s = 150 mm.<br /> 3.2. Hiệu ứng màng khi thay đổi đường kính cốt thép<br /> Dựa trên kết quả thu được trong mục 3.1, trong phần này<br /> chiều dày của các bản sàn được lựa chọn trước là H = 40<br /> mm, khoảng cách giữa các cốt thép được chọn là s = 150<br /> mm. Cho đường kính cốt thép thay đổi lần lượt là ϕ3 mm,<br /> ϕ4 mm, ϕ5 mm (tương ứng với hàm lượng cốt thép 0,13%,<br /> 0,23%, 0,36%). Nếu a = 1 thì hệ số e có giá trị tăng từ 0,956<br /> đến 0,978 (đều nhỏ hơn 1) khi đường kính cốt thép tăng từ<br /> 3 – 5 mm. Nếu a > 1 thì hệ số e đều có giá trị lớn hơn 1. Hình<br /> 7 giới thiệu biểu đồ quan hệ (e-a) giữa hệ số tăng khả năng<br /> chịu lực do hiệu ứng màng và tỉ số hình dạng của sàn.<br /> Hình 7. Hệ số e khi thay đổi tỉ số hình dạng (a > 1) Kết quả thu được cho phép đưa ra một số nhận xét như<br /> và đường kính cốt thép sau:<br /> - Giá trị hệ số e có xu hướng tăng lên khi tăng đường kính<br /> cốt thép (ngoại trừ trường hợp tỉ số hình dạng a = 1,1 – 1,2).<br /> - Để hệ số e đạt giá trị lớn nhất, khi sử dụng đường kính<br /> cốt thép càng lớn thì tỉ số hình dạng a phải có giá trị càng lớn.<br /> Trong trường hợp này, hệ số e lớn nhất nếu tỉ số hình dạng<br /> a có giá trị trong khoảng 1,55 – 1,65. Với cốt thép có đường<br /> kính ϕ5 mm và tỉ số hình dạng a = 1,64 thì hệ số e đạt giá trị<br /> lớn nhất bằng 1,15.<br /> 3.3. Hiệu ứng màng khi thay đổi chiều dày sàn<br /> Dựa trên các kết quả đã nhận được trong các mục 3.1 và<br /> 3.2, để đánh giá ảnh hưởng của chiều dày sàn đến tính hiệu<br /> quả của hiệu ứng màng, tiến hành tính toán hệ số e đối với<br /> Hình 8. Hệ số e khi thay đổi tỉ số hình dạng (a > 1) các kết cấu sàn có đường kính cốt thép ϕ5 mm, khoảng cách<br /> và chiều dày sàn giữa các cốt thép là s = 150 mm. Các kết cấu sàn này cho<br /> chiều dày thay đổi lần lượt là H = 40 mm, 50 mm, 60 mm.<br /> Trường hợp 1: Chiều dày sàn được chọn trước, tỉ số hình Nếu a = 1 thì hệ số e đều nhỏ hơn 1, có giá trị giảm dần từ<br /> dạng và khoảng cách cốt thép được thay đổi; 0,966 đến 0,905 khi chiều dày sàn tăng từ 40 – 60 mm. Nếu<br /> a > 1 thì hệ số e có giá trị lớn hơn 1 (hình 8). Hệ số e có giá<br /> Trường hợp 2: Chiều dày sàn và khoảng cách cốt thép<br /> trị lớn hơn đối với các kết cấu sàn có chiều dày nhỏ hơn. Kết<br /> được chọn trước, đường kính cốt thép được thay đổi;<br /> quả thu được chỉ ra rằng với chiều dày sàn càng nhỏ thì tính<br /> Trường hợp 3: Đường kính và khoảng cách cốt thép được hiệu quả của hiệu ứng màng càng được thể hiện rõ ràng.<br /> chọn trước, tỉ số hình dạng và chiều dày sàn được thay đổi.<br /> 3.1. Hiệu ứng màng khi thay đổi khoảng cách cốt thép 4. Kết luận<br /> Chiều dày của các bản sàn được chọn trước là H = 40 Trong nghiên cứu này, phương pháp Bailey đã được sử<br /> mm, cốt thép đặt theo hai phương có đường kính Φ3 mm. dụng để tính toán sự tăng khả năng chịu tải giới hạn do hiệu<br /> Cho khoảng cách cốt thép thay đổi lần lượt là s = 80 mm, 120 ứng màng trong các kết cấu sàn BTCT kê tự do bốn cạnh.<br /> mm, 150 mm (tương ứng với hàm lượng cốt thép lần lượt là Các kết cấu sàn được lựa chọn các thông số giống nhau<br /> 0,13%, 0,16%, 0,23%). Hệ số e được tính toán đối với từng về vật liệu bê tông và thép. Khi thay đổi giá trị các tham số<br /> khoảng cách cốt thép và các giá trị khác nhau của tỉ số hình khoảng cách cốt thép, đường kính cốt thép, chiều dày sàn<br /> dạng. Nếu a = 1 thì giá trị hệ số e gần như giống nhau (e = và tỉ số hình dạng, kết quả tính toán sự tăng khả năng chịu<br /> 0,956 – 0,960 đều nhỏ hơn 1) khi thay đổi khoảng cách cốt tải giới hạn do hiệu ứng màng (hệ số e) của kết cấu sàn cho<br /> thép. Nếu a > 1 thì biểu đồ quan hệ (e-a) giữa hệ số tăng phép đưa ra một số kết luận như sau:<br /> (xem tiếp trang 55)<br /> <br /> <br /> S¬ 28 - 2017 43<br />