Tóm tắt Luận án tiến sĩ Kỹ thuật: Nghiên cứu ảnh hưởng của thông số công nghệ gia công cơ nhiệt đến tổ chức và cơ tính của thép song pha được luyện từ sắt xốp

Chia sẻ: Tỉ Thành | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:27

Thêm vào BST

Báo xấu

31
lượt xem 2
download

Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Mục tiêu của luận án nhằm xác lập các quy luật quan hệ giữa 3 TSCN: (nhiệt độ nung, thời gian giữ nhiệt và tốc độ nguội) với tổ chức tế vi (tổ chức 2 pha F và M, có độ lớn hạt cấp siêu mịn, tỷ phần pha nhất định) và từ đó quyết định đến chỉ tiêu cơ tính; nhằm làm cơ sở thiết lập các quy trình công nghệ cơ nhiệt sản xuất phôi thép dập vỏ động cơ R122, từ thép được luyện bằng sắt xốp MIREX, qua biến dạng và xử lý cơ - nhiệt, tương đương tiêu chuẩn ASTM.

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: Tóm tắt Luận án tiến sĩ Kỹ thuật: Nghiên cứu ảnh hưởng của thông số công nghệ gia công cơ nhiệt đến tổ chức và cơ tính của thép song pha được luyện từ sắt xốp

BỘ QUỐC PHÒNG HỌC VIỆN KỸ THUẬT QUÂN SỰ TRẦN CÔNG THỨC NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA THÔNG SỐ CÔNG NGHỆ GIA CÔNG CƠ - NHIỆT ĐẾN TỔ CHỨC VÀ CƠ TÍNH CỦA THÉP SONG PHA ĐƯỢC LUYỆN TỪ SẮT XỐP Chuyên ngành: Kỹ thuật cơ khí Mã số: 9 52 01 03 TÓM TẮT LUẬN ÁN TIẾN SĨ KỸ THUẬT HÀ NỘI - 2018
CÔNG TRÌNH ĐƯỢC HOÀN THÀNH TẠI HỌC VIỆN KỸ THUẬT QUÂN SỰ - BỘ QUỐC PHÒNG Người hướng dẫn khoa học: 1. PGS.TS Đinh Bá Trụ 2. PGS.TS Nguyễn Trường An Phản biện 1: PGS.TS Trần Ngọc Thanh Viện Tên lửa - Viện Khoa học và Công nghệ Quân sự Phản biện 2: PGS.TS Đào Minh Ngừng Viện KHKT vật liệu - Đại học Bách khoa Hà Nội Phản biện 3: TS Đào Văn Lưu Trung tâm Công nghệ - Học viện Kỹ thuật Quân sự Luận án được bảo vệ tại Hội đồng đánh giá luận án cấp Học viện theo quyết định số …./…, ngày …..tháng ….năm 2018 của Giám đốc Học viện Kỹ thuật Quân sự, họp tại Học viện Kỹ thuật Quân sự vào hồi …giờ …ngày …tháng ….2018. Có thể tìm hiểu luận án tại: - Thư viện Học viện Kỹ thuật Quân sự - Thư viện Quốc gia
1 MỞ ĐẦU 1. Tính cấp thiết của đề tài Hiện nay, công nghệ hoàn nguyên trực tiếp (sắt xốp - DRI) đang được phát triển, đã sản xuất hàng trăm triệu tấn thép hợp kim chất lượng cao mỗi năm. Nhờ sử dụng nguyên liệu sắt xốp và tinh luyện ngoài lò, cùng với công nghệ cơ - nhiệt đã nâng cấp nhóm thép hợp kim thấp độ bền cao (HSLA) nhóm CMnSi trở thành một nhóm thép mới, thép độ bền cao tiên tiến (AHSS), trong đó có thép song pha (DP). Thép có cơ tính đặc thù vừa có độ bền cao, vừa có tính dẻo tốt, được dùng để chế tạo các kết cấu thép, khung dầm xe ô tô, các chi tiết cơ khí… tạo nên một thế hệ sản phẩm có độ bền cao hơn, kết cấu nhẹ hơn và giá thành hạ hơn. Để đáp ứng cho quốc phòng tự sản xuất vỏ động cơ R122 với yêu cầu chiều dài ống dài hơn có thể chịu được áp lực cao hơn để bắn được tầm xa hơn, cần giải quyết theo hướng sử dụng thép DP có cơ tính đặc biệt vừa cho độ bền cao hơn khi sử dụng và vừa có độ dẻo lớn hơn khi gia công biến dạng, nhờ hiệu ứng song pha, thay thế mác thép thông thường. 2. Mục tiêu của luận án Xác lập các quy luật quan hệ giữa 3 TSCN: (nhiệt độ nung, thời gian giữ nhiệt và tốc độ nguội) với tổ chức tế vi (tổ chức 2 pha F và M, có độ lớn hạt cấp siêu mịn, tỷ phần pha nhất định) và từ đó quyết định đến chỉ tiêu cơ tính; nhằm làm cơ sở thiết lập các quy trình công nghệ cơ nhiệt sản xuất phôi thép dập vỏ động cơ R122, từ thép được luyện bằng sắt xốp MIREX, qua biến dạng và xử lý cơ - nhiệt, tương đương tiêu chuẩn ASTM. 3. Đối tượng và phạm vi nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu: Nghiên cứu các chỉ tiêu cơ tính của 1 mác thép CMnSi, được tạo nên bằng hiệu ứng song pha nhờ công nghệ cơ nhiệt đặc biệt đáp ứng yêu cầu làm phôi dập vỏ động cơ R122. Phạm vi nghiên cứu: Chọn một mác thép DP đáp ứng yêu cầu, luyện từ nguyên liệu sắt xốp, được rèn với tỷ số rèn cao đủ làm nhỏ hạt. Trọng tâm nghiên cứu tác dụng của các thông số xử lý nhiệt đến các chỉ tiêu cơ tính thông qua hình thành tổ chức tạo nên hiệu ứng song pha. 4. Phương pháp nghiên cứu Lấy thực nghiệm khoa học làm cơ sở, các số liệu đo đạc được từ các mẫu thử làm bằng thép DP, qua rèn và xử lý nhiệt theo quy trình đặc biệt. Sử dụng phương
2 pháp quy hoạch thực nghiệm (QHTN) để xác định số số liệu và xử lý kết quả thực nghiệm, thiết lập hàm hồi quy và các biểu đồ đồng mức, từ đó phân tích xác lập quy luật quan hệ 3 TSCN đến các chỉ tiêu cơ tính thép DP. 5. Ý nghĩa khoa học và thực tiễn Luận án đã chứng minh mối quan hệ giữa các TSCN với cơ tính của thép DP vừa bền vừa dẻo nhờ tạo nên tổ chức 2 pha F và M, độ lớn hạt siêu mịn và tỷ phần M từ 15 - 30%; nhờ đó thép vừa có độ bền cao khi sử dụng và tính dẻo tốt khi gia công biến dạng. Các quy luật được Luận án đưa ra đã được nghiệm chứng có thể sử dụng làm cơ sở thiết lập các quy trình công nghệ tạo phôi thép song pha được luyện từ sắt xốp và dùng để dập vỏ động cơ R122. Chương 1. TỔNG QUAN VỀ THÉP AHSS - THÉP DP - SẮT XỐP 1.1. Một số khái niệm 1.1.1. Thép kết cấu hợp kim: Là các mác thép dùng để chế tạo các kết cấu thép và các chi tiết máy. 1.1.2. Thép độ bền cao tiên tiến: Là nhóm thép được phát triển từ nhóm thép HSLA, có hàm lượng cacbon thấp và trung bình được hợp kim hóa bằng Mn, Si; thép được luyện từ sắt hoàn nguyên trực tiếp DRI có độ sạch tạp chất cao, được xử lý cơ nhiệt đặc biệt để có tổ chức 2 hoặc nhiều pha, các hạt pha nhỏ mịn và có tỷ phần thể tích các pha nhất định. Nhờ đó thép có các chỉ tiêu độ bền cao và tính dẻo tốt. 1.1.3. Thép song pha: Thép DP thuộc nhóm độ bền cao tiên tiến (AHSS). 1.2. Đặc điểm thành phần - tổ chức pha - cơ tính thép AHSS 1.2.1. Đặc điểm thành phần và tổ chức của thép AHSS Thép AHSS bao gồm: Thép song pha DP (có pha F và M); thép dẻo do chuyển biến TRIP (có pha F, B, M và Ô dư); thép đa pha CP (có pha F, B, M, Ô), thép mactenxit MS (có pha M). 1.2.2. Đặc điểm cơ tính của nhóm thép AHSS Hình 1.1: Ba thế hệ thép AHSS Hình 1.4: Quan hệ n %  của thép DP
3 Thép AHSS so với thép HSLA: có độ bền siêu cao từ 700MPa - 1700MPa, độ giãn dài từ 10 - 40%, Nếu cùng giới hạn chảy 350MPa thép AHSS có độ bền cao đến 600MPa, độ giãn dài 30%. Cùng độ giãn dài 20% thép DP có độ bền đến 1000MPa, trong khi đó thép HSLA là 700MPa 1.3. Đặc điểm thành phần - tổ chức pha và cơ tính của thép DP 1.3.1. Đặc điểm thành phần thép DP Thép DP có thành phần: 0,06  0,15C%; 1  1,7Mn%; 0,6  1Si%, 0,2  0,5Cr%; < 0,025P%, < 0,025S%, thấp tạp chất phi kim và khí thấp. 1.3.2. Đặc điểm tổ chức thép DP - Thép có tổ chức hai pha F và M; - Độ lớn hạt siêu mịn, dF < 20µm, dM < 10µm; - Tỷ phần thể tích các VM = 15 - 30%, - Pha M nằm xen kẽ giữa phân giới các hạt F làm tác nhân hóa bền. Hình 1.13: Tổ chức của thép DP 1.3.3. Đặc điểm cơ tính thép DP: Thép vừa có độ bền cao vừa có tính dẻo tốt Bảng 1.5: Tính dị hướng của thép DP Mác Re Rm A Sự định hướng thép (MPa) (MPa) (%) Chiều dọc 370,9 630,1 23,2 DP600 Chiều ngang 379,6 640,4 22,6 Chiều dọc 468,8 799,1 18,5 DP780 Chiều ngang 475,8 796,9 17,5 Hình 1.16.: Biểu đồ so sánh ứng suất - DP980 Chiều dọc 585,5 1088,5 11,3 biến dạng của thép DP và HSLA Chiều ngang 642,9 1087,0 8,6 Độ bền có giá trị từ 450 đến trên 1180MPa, Re từ 210  800MPa; A% từ 12  34%; n từ 0,09  1,21; tỷ số Rm/Re là 1,71; PSE tới 20000MPa%. 1.3.4. Đặc điểm công nghệ sản xuất thép DP của thế giới - Công nghệ 1: Cán nóng qua vùng nhiệt độ 2 pha → làm nguội nhanh. - Công nghệ 2: Cán nguội → Nung lên vùng 2 pha → làm nguội nhanh Hình 1.23: Sơ đồ sản xuất thép DP 1.4. Đặc điểm sắt xốp - nguồn nguyên liệu sản xuất thép AHSS Bảng 1.7: Thành phần hóa học một số loại sắt xốp do Việt Nam sản xuất Sắt xốp MIREX Tổng Fe, % Fe KL, % C, % P, % S, % khác d (mm) Sắt xốp ép viên 90÷92 80÷82 1,0÷1,2 0,03max 0,03max Còn lại 40 Sắt xốp cục 92÷96 90÷92 0,2÷0,3 0,025 0,025 Còn lại 12÷34
4 1.5. Kết luận chương 1 1. Thép DP một trong các nhóm thép AHSS, có các đặc trưng tiêu biểu: Có hai pha F và M với tỷ phần thể tích mactenxit 15  30%; độ lớn hạt dF < 20m, dM < 10m. Được luyện từ sắt xốp, gia công biến dạng, được nung trong vùng hai pha và nguội nhanh. Thép có độ bền và độ giãn dài cao hơn hẳn thép HSLA cùng thành phần cơ bản. Được sử dụng làm các kết cấu thép và các chi tiết máy. 2. Luận án cần tập trung nghiên cứu ảnh hưởng của 3 TSCN (nhiệt độ nung, thời gian giữ nhiệt và tốc độ nguội) đến độ bền và tính dẻo của thép, trên cơ sở hình thành tổ chức đặc thù tạo nên hiệu ứng song pha. Chương 2. CƠ SỞ LÝ THUYẾT VỀ TỔ CHỨC VÀ CƠ TÍNH CỦA THÉP DP 2.1. Đặc điểm chỉ tiêu bền và dẻo đặc thù của thép DP Thép DP vừa có độ bền cao vừa có tính dẻo cao do thép có tổ chức đặc thù tạo nên hiệu ứng song pha. 2.2. Nguyên lý cộng pha ứng dụng trong thép DP 2.2.1. Cơ sở lý thuyết cộng pha Độ bền và độ dẻo của thép DP phụ thuộc vào tổng của tích độ bền (độ dẻo) của từng pha với tỷ phần thể tích của M:  = m .Vm + f.VF = m.Vm + f.(1-Vm) (2.3)  = m.Vm. + f.(1-Vm) (2.4) 2.2.2. Độ bền và độ giãn dài pha F và M quan hệ với hàm lượng cacbon Giới hạn bền và độ giãn dài của pha F, M phụ thuộc hàm lượng %C trong chúng. 2.2.3. Ảnh hưởng của tỷ phần thể tích F và M: Độ bền và độ dẻo của thép DP phụ thuộc vào tỷ phần thể tích của chúng (hình 2.6) 2.3. Cơ chế hóa bền do lệch và sự hãm lệch trong thép DP 2.3.1. Cơ chế hóa bền do lệch: Độ bền của thép DP phụ thuộc vào sự chuyển động của lệch nằm trong pha F khi chịu tác dụng của ứng suất tiếp theo công thức (2.5) 𝐺𝑏 𝜏𝐹𝑅 = (2.5) 𝑙 Theo Taylor ứng suất chảy thực σ(ε) phụ thuộc mật độ lệch ρ(ε) σ(ε) = σi0 +α.G.b.√ρ(ε) ; y = i + d = i + α.G.b√ (2.6) hoặc y = i + α.G.b.√ 0 +K. m (2.7) Theo cơ chế nguồn lệch F-R, đường lệch chuyển động khi gặp các tác nhân cản trở (các pha phân tán, hoặc xen kẽ) chúng tạo thành các vòng tập trung lệch,
5 làm tăng bền cho vật liệu. a) b) Hình 2.5: Quan hệ Rm - Re(a) và A%(b) với hàm lượng %C trong M a) b) Hình 2.6: Quan hệ Rm - Re(a) và A% (b) với Vm của thép DP A B (a) (b) (c) (d)  K a) (e) (f) (g) b) Hình 2.9: Sơ đồ nguồn F-R (a) và sự cản trở lệch (b) 2.3.2. Các cơ chế hãm lệch trong thép DP: Có 3 cơ chế hãm lệch - Hóa bền do sự hòa tan của NTHK C, N, Mn, Si - Hóa bền bằng các pha phân tán: các cacbit TiC, NbC - Hóa bền bằng chuyển biến pha tạo pha M rắn xen kẽ Hình 2.11: Ba cơ chế tăng bền của thép DP Hình 2.12: Tác dụng hóa bền của NTHK lên ứng suất chảy Hình 2.13: Chuyển biến tạo pha rắn Thép DP có độ bền cao, tính dẻo tốt nhờ sự cản trở lệch của các hạt M nhỏ siêu mịn, nằm xen kẽ trên nền pha F nhỏ mịn. Khi ngoại lực tác động lệch được
6 hình thành trong nhiều hạt F và khi chuyển động chúng bị các phân giới hạt và hạt M nhỏ mịn cản trở từ đó làm thép vừa có độ bền cao vừa có tính dẻo tốt. Như vậy, điều khiển nhiệt độ nung trong vùng 2 pha và thời gian giữ nhiệt, để khống chế độ hòa tan của cacbon, độ lớn hạt F, M và tỷ phần M, đồng thời nguội nhanh để tạo sự phân tán của M trên nền F (hình 2.13). 2.4. Lý thuyết hóa bền thép DP bằng hạt F và M nhỏ 2.4.1. Cơ sở lý thuyết hóa bền bằng hạt nhỏ thép DP Thép có hiệu ứng song pha nhờ tạo được kích thước các hạt F, M nhỏ mịn, nên độ bền và độ dẻo của thép DP có thể giải thích bằng lý thuyết hóa bền hạt nhỏ Hall-Petch (xem công thức 2.10 và hình 2.14; 2.15) −1  ch =  o + kd 2 (2.10) Hình 2.14: Quan hệ Rm và dF Hình 2.15: Quan hệ R -  với dF Hình 2.16: Các dạng truyền chuyển động của lệch qua phân giới hạt Khi độ lớn hạt F < 20m, sẽ có nhiều hạt biến dạng và lệch được truyền hạt nọ sang hạt kia qua phân giới hạt. 2.4.2. Một số giải pháp làm nhỏ hạt trong thép DP 1) Làm nhỏ hạt phôi ban đầu nhờ biến dạng dẻo với tỷ số biến dạng cao, khống chế nhiệt độ dừng rèn và thông số nhiệt khi làm nguội. 2) Làm nhỏ hạt bằng hợp kim hóa: Sử dụng các nguyên tố vi lượng. 3) Làm nhỏ hạt bằng công nghệ nung ở nhiệt 2 pha giữa Ac1 và Ac3, giữ nhiệt và làm nguội nhanh. 2.5. Nhiệt động học chuyển biến tổ chức pha F và M 2.5.1. Ảnh hưởng nhiệt độ nung
7 Khống chế nhiệt độ nung giữa vùng 2 pha Ac1 và Ac3 để điều khiển tỷ phần pha F, Ô và độ lớn của chúng; sau khi nguội nhanh tỷ phần và độ lớn M được bảo đảm do quá trình Hình 2.20: Giản đồ quan hệ chuyển biến Ô thành M. nhiệt độ nung và tỷ phần pha 2.5.2. Ảnh hưởng của thời gian giữ nhiệt: Thời gian giữ nhiệt quyết định sự hòa tan của các nguyên tố hợp kim, độ lớn hạt F và Ô. a) b) a) b) Hình 2.23: Quá trình hòa tan(a) và đồng đều ôstenit(b) Hình 2.24: Quan hệ VF với  (a), T (b) a) b) Hình 2.25: Động học ôstenit hóa đẳng nhiệt 2.5.3. Ảnh hưởng tốc độ nguội: Tốc độ nguội phải lớn hơn tốc độ nguội tới hạn để bảo đảm sự chuyển biến Ô thành M. 2.6. Kết luận chương 2 1. Thép DP hóa bền theo luật cộng pha. 2. Thép DP hóa bền theo cơ chế biến dạng của lệch và sự hãm lệch. Đặc thù tổ chức thép DP tạo nên pha M nhỏ mịn làm tác nhân hãm lệch. 3. Thép DP hóa bền theo cơ chế hạt nhỏ Hall-Petch. 4. Để tạo hiệu ứng hóa bền cho thép DP phải luyện thép cho độ sạch cao, biến dạng phôi với tỷ số rèn lớn, nung ở vùng 2 pha Ac1 và Ac3 và nguội nhanh. Chương 3. THỰC NGHIỆM KHOA HỌC 3.1. Lưu đồ thực nghiệm và các thiết bị thí nghiệm Thực nghiệm khoa học được tiến hành theo lưu đồ hình 3.1. Thép được luyện từ sắt xốp Mirex, tinh luyện trong lò WIM. Phôi thép 250 được rèn xuống 14 dùng để làm mẫu kim tương và thử kéo. Hình 3.1: Lưu đồ thực nghiệm 3.2. Thực nghiệm xác định thuộc tính nhiệt động 3.2.1. Thành phần thép nghiên cứu (luyện theo ASTM)
8 Bảng 3.1: Thành phần hóa học mác thép sau khi nấu và tinh luyện C Si Mn P S Cr Cu Co Mo V Ni Ti 0,097 0,886 1,241 0,024 0,012 0,364 0,17 0,007 0,012 0,002 0.002 0,009 3.2.2. Thuộc tính nhiệt động của mác thép DP nghiên cứu Ac1 = 7230C và Ac3 = 8780C. 3.2.3. Xác định tổ chức pha của thép bằng kính hiển vi quang học Thí nghiệm phân tích tổ chức F, M, xác định độ lớn hạt và tỷ phần pha được tiến hành tại Trung tâm đo lường Viện công nghệ, Bộ quốc phòng 3.2.4. Xác định các mức biến đổi của TSCN xử lý nhiệt - Nhiệt độ nung: 740  7800C, - Thời gian giữ nhiệt: 10  20phút, - Tốc độ nguội: (trong dầu 500C/s nước 1000C/s và nước muối 10%: 1500C/s) Hình 3.9: Chu trình xử lý nhiệt thực nghiệm 3.3. Xác định các đặc trưng cơ tính của thép: Thí nghiệm thử kéo được tiến hành tại Trung tâm đo lường Viện công nghệ, Bộ quốc phòng. 3.4. Phương pháp xử lý số liệu thực nghiệm 3.4.1. Phương pháp quy hoạch thực nghiệm Bảng 3.5: Bảng kết quả thực nghiệm VM dM dF Rm Re A Rm/Re Z RmxA N0 n (%) (µm) (µm) (MPa) (MPa) (%) (MPa) (%) (MPa%) 1 12,4 7,6 11,4 624,6 398,8 24,5 1,566 56,1 15303 0,19 2 17,4 8,6 13,3 669,9 461,5 24,0 1,452 48,4 16078 0,18 3 20,5 9,1 13,7 691,5 444,2 22,7 1,557 52,1 15697 0,19 4 25,3 10,1 16,8 704,7 487,9 24,3 1,444 46,2 17124 0,17 5 14,2 6,8 10,4 631,6 428,3 25,4 1,475 66,7 16043 0,17 6 28,6 7,9 15,2 765,6 494,2 23,5 1,549 46,4 17992 0,17 7 18,2 8,4 11,6 735,9 488,7 20,0 1,506 46,5 14718 0,15 8 31,8 9,6 15,8 819,3 530,6 17,0 1,544 42,2 13928 0,16 9 18,8 7,7 11,4 639,7 410,2 20,8 1,560 55,3 13306 0,18 10 31,3 9,1 14,2 706,3 452,8 23,7 1,560 51,5 16739 0,18 11 23,5 7,6 12,3 671,5 451,0 19,9 1,489 52,5 13363 0,19 12 26,3 9,4 14,3 763,6 487,6 17,6 1,566 41,0 13439 0,18 13 18,8 8,9 14,6 638,8 419,7 20,1 1,522 47,6 12859 0,17 14 23,7 8,6 13,1 688,4 452,2 22,6 1,522 47,3 15558 0,17 15 25,6 8,7 13,6 685,2 456,9 18,6 1,5 48,6 12721 0,17 Bảng 3.6: Bảng giá trị, độ tin cậy của các đặc trưng tổ chức và cơ tính Tên đặc trưng tổ chức và cơ Các giá trị Độ tin cậy STT tính của thép nghiên cứu Max Min sperman 1 Độ lớn hạt ferit (dF), µm 16,8 10,4 0,95 2 Độ lớn hạt mactenxit (dM), µm 10,1 6,8 0,94 3 Tỷ phần Mactenxit (VM), % 31,8 12,4 0,95 4 Giới hạn bền (Rm), MPa 819,3 624,6 0,98 5 Giới hạn chảy (Re), MPa 530,6 398,8 0,97 6 Hệ số hóa bền (Rm/Re) 1,566 1,444 0,96 7 Độ giãn dài tương đối (A), % 25,4 17,0 0,97 8 Chỉ số PSE (RmxA), MPa% 17992 12270 0,94
9 Các hàm hồi quy xác định tối ưu công nghệ dF = - 49,67+ 0,079T - 2,74. dM = - 14,05 + 0,027.T - 2,32. + 0,56.vn VM = -17,49 + 0,014T - 6,84. - 5,62.vn + 0,0023.T.vn - 0,0044..vn - 0,0013.vn2 Rm(MPa) = - 61,72 + 1,19.T - 64,89.τ - 74,31.vn - 0,1.T.τ + 0,019.T.vn + 0,028.τ.vn + 1,29.τ 2 Re (MPa) = -966,49+2,02T - 47,17τ - 34,49vn - 0,054T.τ + 0,98τ2 A(%) = 3328,81 - 8,70.T + 4,95. - 0,057vn - 0,005..vn + 0,0057T2 PSE = 2319056,48 - 6105,14T + 341,45. - 33,94.vn - 3,41.vn + 4,04.T2 + 0,42.vn2 Z = 5679,59 - 14,295.T + 3,861. + 0,136.vn + 0,0223.T. - 0,0091..vn + 0,0091.T2 Bảng 3.7: Các giá trị tối ưu nghiệm hàm hồi quy và thực nghiệm kiểm chứng Giá trị tối ưu T  vn Các chỉ tiêu Nghiệm hàm TN kiểm Sai (0C) 0 (phút) ( C/s) hồi quy chứng số,% Độ lớn hạt F, dF (µm) 740 10 150 10,93 10,4 4,9 Độ lớn hạt M, dM (µm) 740 10 150 6,94 6,85 1,3 Tỷ phần pha M, VM (%) 780 20 150 32,34 32,81 1,4 Giới hạn bền Rm (MPa) 780 20 150 816,92 824,5 0,93 Giới hạn chảy, Re (MPa) 780 20 150 534,88 530,6 0,8 Độ giãn dài A, (%) 780 10 50 24,6 23,5 4,5 Độ thắt tỷ đối, Z (%) 740 20 150 44,56 46,5 4,3 PSE (MPa%) 780 10 150 18510 17992 2,8 3.4.2. Xử lý số liệu bằng phần mềm STATISTICA 3.4.3. Thí nghiệm kiểm chứng Bảng 3.8: Kết quả thực nghiệm kiểm chứng Chế độ xử lý Chỉ tiêu cơ Thực nghiệm kiểm chứng nhiệt tính STT trên mác thép có thành phần: T  vn Re Rm A (0C) (phút) (0C/s) (MPa) (MPa) (%) 0,12%C - 1,45%Mn - 0,95%Si - TN kiểm chứng 618,4 823,3 18,3 1 780 20 0,022%P - 0,013%S; được nấu Thông số tối ưu 610,2 819,3 17,0 TN kiểm chứng 571,6 781,1 24,1 luyện từ sắt xốp và được tinh 2 Thông số tối ưu 780 10 150 568,3 765,6 23,5 luyện trong lò VIM300. Xem TN kiểm chứng 531,3 695,6 23,8 3 Thông số tối ưu 760 15 bảng 3.8. 520 688,4 22,6 3.5. Kết luận chương 3 1. Mác thép DP nghiên cứu được luyện từ sắt xốp MIREX và tinh luyện trong lò WIM đạt các yêu cầu về thành phần hóa học và tạp chất theo ASTM. 2. Phôi từ Φ250mm được rèn đến Φ14mm, xử lý nhiệt theo các chế độ, dùng làm mẫu nghiên cứu tổ chức tế vi và xác định cơ tính. 3. Sử dụng PP QHTN, xác định số thí nghiệm, xử lý số liệu, thu được 3 hàm hồi quy về ảnh hưởng TSCN đến tổ chức và 5 hàm hồi quy ảnh hưởng của TSCN đến các chỉ tiêu bền và dẻo của thép DP, với giá trị độ tin cậy 0,94.
10 4. Nhờ phần mềm STATISTICA, biểu diễn đồng mức quan hệ giữa TSCN với tổ chức và cơ tính, từ đó xác định bộ TSCN tối ưu theo yêu cầu. 5. Thực nghiệm kiểm chứng kiểm tra quy luật quan hệ giữa thông số công nghệ với tổ chức và cơ tính để có thể ứng dụng xây dựng QTCN. Chương 4. NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG TSCN CƠ - NHIỆT ĐẾN TỔ CHỨC VÀ CƠ TÍNH THÉP DP 4.1. Nghiên cứu ảnh hưởng TSCN đến tổ chức của thép DP 4.1.1. Tổ chức tế vi của mác thép trong các trạng thái nhiệt luyện Theo bảng 3.1 và các hình 4.1 đến 4.12 ảnh tổ chức tế vi sau xử lý nhiệt, đáp ứng được yêu cầu về tổ chức của mác thép song pha về độ lớn hạt và tỷ phần pha. Nhiệt độ nung 7400C Nhiệt độ nung 7600C Nhiệt độ nung 7800C Giữ nhiệt 10 phút - tốc độ nguội 50 C/s 0 Hình 4.1: Mẫu D-1 Hình 4.2: Mẫu D-4 Hình 4.3: Mẫu D-7 Giữ nhiệt 15 phút - tốc độ nguội 100 C/s 0 Hình 4.4: Mẫu N-2 Hình 4.5: Mẫu N-5 Hình 4.6: Mẫu N-8 Giữ nhiệt 20 phút - tốc độ nguội 150 C/s 0 Hình 4.7: Mẫu M-3 Hình 4.8: Mẫu M-6 Hình 4.9: Mẫu M-9
11 4.1.2. Quan hệ TSCN với độ lớn hạt ferit - Vùng TSCN tối ưu cho độ hạt dF < 12m; T = 730 750 0C; τ = 8 16 phút; vn = 80 1800C/s - Nghiệm hàm hồi quy: Độ lớn hạt nhỏ nhất dF = 10,9m; T = 7400C; = 10 phút; vn= 1500C/s Hình 4.20: Ảnh hưởng của thông số công nghệ đến độ lớn hạt ferit
12 - Vùng TSCN tối ưu cho độ hạt M
13 - Vùng màu xanh Vm = 15%; T = 730 7400C;  = 8 12 phút; vn = 20  50 0C/s - Vùng màu đỏ Vm = 30%; T = 760 7900C ;  = 10 22 phút; vn = 50  1800C/s - Theo hàm hồi quy: Giá trị max Vm = 31,8%; 4.1.4. Quan hệ của TSCN đến tỷ phần pha mactenxit T = 7800C ;  = 20 phút; vn = 1500C/s; Giá trị min Vm = 13,3%, T = 7400C ;  = 10 phút; vn = 500C/s Hình 4.24: Ảnh hưởng của thông số công nghệ đến tỷ phần mactenxit
4.2.1. Quan hệ TSCN với giới hạn bền 14 - Vùng TSCN tối ưu cho Rmmax = 800 820MPa, T = 760 7900C, = 18 22 phút, vn = 100 1800C/s. - Theo hàm hồi quy Rmmax = 817MPa, T = 7800C, = 20 phút, vn = 1500C/s; 4.2. Nghiên cứu ảnh hưởng TSCN đến các chỉ tiêu cơ tính - Thực nghiệm kiểm chứng: Rm = 824,5MPa, T = 7800C, = 20 phút, vn = 1500C/s; Hình 4.27: Ảnh hưởng của thông số công nghệ đến giới hạn bền
15 - Vùng TSCN tối ưu cho giới hạn chảy thấp nhất Re = 400 440MPa, T = 730 7500C, = 13 15 phút, vn = 40 500C/s. 4.2.2. Quan hệ thông số công nghệ với giới hạn chảy - Giới hạn chảy lớn nhất Re = 500 520MPa, T = 770 7800C, = 18  20 phút, vn = 150  1600C/s. - Theo hàm hồi quy Remax = 535MPa, T = 7800C,  = 20 phút, vn = 1500C/s. Remin = 413MPa, T = 7400C,  = 10 phút, vn = 500C/s; Hình 4.30: Ảnh hưởng của thông số công nghệ đến giới hạn chảy
16 - Vùng TSCN tốI ưu cho hệ số hóa bền lớn nhất Rm/Re > 1,54. + Vùng 1: T = 730  7400C, vn < 1000C/s và + Vùng 2: ở T > 7800C , vn > 1400C/s. 4.3.1. Quan hệ giữa hệ số hóa bền (Rm/Re) với các TSCN - Thực nghiệm kiểm chứng: Rm/Re > 1,56; 4.3. Nghiên cứu ảnh hưởng của TSCN đến các chỉ tiêu dẻo T = 7400C, = 20 phút, vn < 1000C/s Hình 4.33: Ảnh hưởng của thông số công nghệ đến hệ số hóa bền
4.3.2. Quan hệ TSCN với độ giãn dài 17 - Vùng TSCN tối ưu cho Amax > 26%: T = 730 7400C, = 8 15 phút, vn = 160 1800C/s hoặc T = 780 7900C,  = 8  15 phút, vn = 500C/s, hoặc T = 730 7400C, = 8 15 phút, vn = 500C/s - Theo hàm hồi quy: Amax = 24,6%, T = 7800C, = 10 phút, vn = 500C/s, - Kiểm chứng: Amax = 24%, T = 7800C, = 10 phút, vn = 500C/s, Hình 4.35: Ảnh hưởng của thông số công nghệ đến độ giãn dài
18 - Vùng TSCN tối ưu cho Zmax = 62%; T = 7307400C; 4.3.3. Quan hệ TSCN với độ thắt tỷ đối (Z)  = 815phút; vn = 1401600C/s vùng màu đỏ thẫm. - Vùng TSCN cho Zmin < 46%: T = 750 7700C,  > 18 phút, vn > 1500C vùng màu xanh thẫm. - Theo Hàm hồi quy: T = 7400C,  = 20phút, vn = 1500C/s cho độ thắt tỷ đối Z = 44,6%, nằm trong vùng giá trị nhỏ nhất. Hình 4.38: Ảnh hưởng của thông số công nghệ đến độ thắt tỷ đối Z