Tóm tắt Luận án Tiến sĩ: Nghiên cứu đặc điểm trượt đất đá trên đường Hồ Chí Minh đoạn Đakrông – Thạnh Mỹ và luận chứng giải pháp xử lý thích hợp

Chia sẻ: _ _ | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:24

Thêm vào BST

Báo xấu

13
lượt xem 1
download

Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Tóm tắt Luận án Tiến sĩ "Nghiên cứu đặc điểm trượt đất đá trên đường Hồ Chí Minh đoạn Đakrông – Thạnh Mỹ và luận chứng giải pháp xử lý thích hợp" được nghiên cứu với mục tiêu: Nghiên cứu tổng quan về hiện tượng trượt đất đá trên sườn dốc và mái dốc; Nghiên cứu đặc điểm, nguyên nhân và các yếu tố hỗ trợ thúc đẩy quá trình trượt đất đá trên HCM đoạn ĐK-TM; Nghiên cứu quá trình trượt đất đá bằng mô hình máng trượt; Luận chứng và đề xuất các giải pháp xử lý trượt đất đá thích hợp trên tuyến đường Hồ Chí Minh.

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: Tóm tắt Luận án Tiến sĩ: Nghiên cứu đặc điểm trượt đất đá trên đường Hồ Chí Minh đoạn Đakrông – Thạnh Mỹ và luận chứng giải pháp xử lý thích hợp

1 ĐẶT VẤN ĐỀ I. TÍNH CẤP THIẾT CỦA ĐỀ TÀI Đường Hồ Chí Minh là trục giao thông đường bộ Bắc Nam xuyên Việt thứ hai ở phía Tây Tổ quốc. Việc đầu tư xây dựng tuyến đường này góp phần hoàn thiện mạng lưới giao thông đường bộ, khắc phục thế độc đạo và những hạn chế của Quốc lộ 1 hiện nay (đi qua vùng đông dân cư khó có khả năng mở rộng và nâng cao chống ngập, thường xuyên xảy ra ách tắc trong mùa mưa bão...). Đường Hồ Chí Minh đóng vai trò hết sức quan trọng và cần thiết để phát triển vùng giàu tiềm năng ở phía Tây Tổ quốc, thực hiện các quy hoạch đô thị, khu công nghiệp, phân bố lại dân cư và lực lượng lao động trong cả nước, đảm bảo an ninh – quốc phòng cho đất nước. Hiện tượng trượt taluy đường ô tô trên các tuyến đường miền núi ở nước ta trong những năm qua xảy ra khá thường xuyên, gây thiệt hại lớn về người và của, đặc biệt là trên tuyến đường Hồ Chí Minh đoạn Đakrông – Thạnh Mỹ. Đây là đoạn tuyến có đặc điểm địa hình phân cắt rất mạnh (đi qua 3 đoạn đèo núi cao, điển hình là đoạn A Đớt – A Tép và thung lũng A Lưới); điều kiện địa chất đặc biệt phức tạp (đi qua hơn 30 phân vị địa tầng); lượng mưa trung bình hàng năm lớn nhất cả nước (> 4000mm/năm) tập trung chủ yếu vào các tháng mùa mưa (tháng 9-tháng 11). Các yếu tố địa hình, địa chất, khí hậu bất lợi này làm hiện tượng trượt đất đá trên đoạn tuyến xảy ra thường xuyên với số lượng, quy mô lớn và loại hình trượt đa dạng. Mặc dù đã có nhiều cơ quan, đơn vị nghiên cứu, áp dụng các giải pháp phòng chống trượt mang lại hiệu quả bước đầu nhưng cho đến nay, hiện tượng trượt trên đoạn tuyến vẫn thường xảy ra, đặc biệt là vào mùa mưa bão. Ngoài các khối trượt mới xuất hiện, tại một số điểm trượt cũ, cho dù đã áp dụng các giải pháp xử lý, nhưng hiện tượng trượt vẫn tiếp tục xảy ra. Điều này cho thấy sự phức tạp của hiện tượng trượt trên đoạn Đakrông – Thạnh Mỹ và hiệu quả của các giải pháp phòng chống trượt chưa cao. Để có cơ sở khoa học đề xuất, thiết kế các giải pháp xử lý trượt thực sự hiệu quả, cần thiết phải làm sáng tỏ đặc điểm các khối trượt, nguyên nhân và các yếu tố thúc đẩy trượt trên tuyến đường Hồ Chí Minh đoạn Đakrông – Thạnh Mỹ. Điều này có thể thực hiện được khi tiến hành nghiên cứu một cách đầy đủ, có hệ thống các đặc điểm tự nhiên, địa hình, địa mạo, địa chất… vùng nghiên cứu, chỉ ra được chi tiết đặc điểm các khối trượt, nguyên nhân, các yếu tố ảnh hưởng quá trình trượt và trên cơ sở đó đề ra các giải pháp xử lý phù hợp. Vì vậy, đề tài "Nghiên cứu đặc điểm trượt đất đá trên đường Hồ Chí Minh đoạn Đakrông – Thạnh Mỹ và luận chứng giải pháp xử lý thích hợp" có tính cấp thiết cao, có ý nghĩa khoa học, thực tiễn lớn và hoàn toàn xuất phát tự thực tiễn khách quan.
2 II. MỤC ĐÍCH NGHIÊN CỨU Từ nghiên cứu, tổng hợp tài liệu và thí nghiệm mô hình sẽ làm sáng tỏ đặc điểm, nguyên nhân, cơ chế, động lực và các yếu tố ảnh hưởng đến quá trình trượt đất đá trên đường Hồ Chí Minh, đoạn Đakrông - Thạnh Mỹ (viết tắt là “đường HCM, đoạn ĐK-TM”). Qua kết quả nghiên cứu sẽ luận chứng và đề xuất giải pháp xử lý thích hợp, tối ưu đối với mỗi loại hình trượt đất đá. III. NỘI DUNG NGHIÊN CỨU Nội dung luận án tập trung vào một số vấn đề sau: 1. Nghiên cứu tổng quan về hiện tượng trượt đất đá trên sườn dốc và mái dốc. 2. Nghiên cứu đặc điểm, nguyên nhân và các yếu tố hỗ trợ thúc đẩy quá trình trượt đất đá trên HCM đoạn ĐK-TM. 3. Nghiên cứu quá trình trượt đất đá bằng mô hình máng trượt. 4. Luận chứng và đề xuất các giải pháp xử lý trượt đất đá thích hợp trên tuyến đường Hồ Chí Minh. IV. Ý NGHĨA KHOA HỌC VÀ THỰC TIỄN CỦA ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU - Ý nghĩa khoa học - Xác định rõ ràng, đầy đủ, hệ thống các nguyên nhân, yếu tố thúc đẩy quá trình trượt và loại hình trượt đất đá trên tuyến đường HCM, đoạn ĐK-TM làm cơ sở khoa học luận chứng các giải pháp xử lý trượt thích hợp, - Xác định được cơ chế, quy mô, tốc độ và hình thái mặt trượt của đoạn tuyến Đakrông - Thạnh Mỹ trên cơ sở nghiên cứu quá trình trượt đất đá bằng mô hình máng trượt kết hợp với thí nghiệm hiện trường và thí nghiệm trong phòng, - Việc nghiên cứu quá trình trượt đất bằng mô hình máng trượt góp phần bổ sung vào phương pháp luận nghiên cứu trượt lở đất đá trên sườn dốc nói chung, mái dốc đường giao thông nói riêng. - Ý nghĩa thực tiễn - Kết quả nghiên cứu cho phép xác định được mối quan hệ giữa các yếu tố nguyên nhân, yếu tố thúc đẩy quá trình trượt đất đá tương ứng với các đặc điểm về địa hình, địa chất, khí hậu, thành phần và tính chất của một số loại đất đá trên đường HCM, đoạn ĐK-TM. - Kết quả nghiên cứu của đề tài là cơ sở khoa học quan trọng để các cơ quan quản lý, tư vấn, thiết kế, thi công lựa chọn giải pháp xử lý trượt phù hợp trên tuyến đường Hồ chí Minh cũng như trong việc xây dựng các tuyến đường giao thông khác có đặc điểm tự nhiên tương tự đường Hồ Chí Minh.
3 CHƯƠNG 1. TỔNG QUAN VỀ NGHIÊN CỨU TRƯỢT ĐẤT ĐÁ TRÊN SƯỜN DỐC VÀ MÁI DỐC Chương 1 trình bày tổng quan về các nghiên cứu trượt đất đá trên thế giới và ở Việt Nam, trượt đất đá trong khu vực đường HCM đoạn ĐK-TM, phân tích các vấn đề còn tồn tại, từ đó lựa chọn nội dung nghiên cứu ở các chương tiếp theo. 1.1. Hiện tượng trượt đất đá Khái niệm trượt đất đá, mặc dù vẫn còn có sự khác biệt nhưng nhìn chung, các nhà khoa học đều thống nhất cho rằng, trượt đất đá là quá trình dịch chuyển do trọng lực làm trạng thái cân bằng ứng suất của khối đất đá trên mái dốc đã bị phá vỡ và lực kháng cắt của đất đá bị suy giảm làm cho hệ số ổn định của mái dốc nhỏ hơn 1. Trượt đất đá là một trong những dạng tai biến nghiêm trọng nhất trên Trái Đất, gây nên cái chết cho hàng nghìn người và thiệt hại về kinh tế hàng tỷ USD. Theo số liệu thống kê của "Trung tâm nghiên cứu về bệnh dịch và thiên tai" (CRED, http://www.cred.be/) thì có tới 17% số người chết là do các thiên tai, trong đó có trượt đất đá (xem Bảng 1.1). Bảng 1.1. Thống kê thiệt hại do trượt đất đá trong giai đoạn 1950-2020 (CRED) Châu Mỹ Châu Á Châu Âu Toàn thế giới Giai đoạn Số Thiệt hại Số Thiệt hại Số Thiệt hại Số Thiệt hại người kinh tế người kinh tế người kinh tế người kinh tế chết (10³USD) chết (10³USD) chết (10³USD) chết (10³USD) 1950-1960 748 - 818 - 639 20000 2205 20000 1960-1970 3054 200027 1584 - 2479 - 7425 200027 1970-1980 5786 21700 1658 100000 236 11000 7793 135166 1980-1990 3169 992600 3884 41341 433 1748000 7651 2781941 1990-2000 2199 981400 6555 1537790 898 1152489 10205 3671679 2000-2010 1577 1476000 8739 1795785 201 510000 11400 3951785 2010-2020 2977 1580360 13807 1996300 133 1330000 17196 4941336 Tổng cộng 19510 5252087 37045 5471216 5019 4771489 63875 15701934 Qua thống kê nhận thấy, số người thiệt mạng và thiệt hại về kinh tế do trượt đất đá trên thế giới có xu hướng tăng dần. Tổng thiệt hại về kinh tế trên toàn thế giới lên tới gần 5 tỷ USD giai đoạn 2010-2020 (Hình 1.1). Tại Việt Nam, tháng 10 năm 2020 đã xảy ra trượt đất tại Nhà máy thủy điện Rào Trăng 3, thuộc xã Phong Xuân, huyện Phong Điền làm 17 công nhân và 13 chiến sỹ cứu hộ thiệt mạng (Hình 1.2). 1.2. Các nghiên cứu về trượt đất đá trên thế giới Trượt đất đá là tai biến địa chất diễn ra liên tục xung quanh ta, những tổn thất nhiều mặt do trượt đất đá gây ra ngày một gia tăng khiến con người quan tâm
4 20 000 5000 000 Châu Âu Châu Mỹ Châu Á Thiệt hại về kinh tế Toàn Thế Giới Châu Mỹ Châu Á (nghìn USD) 4000 000 15 000 3000 000 Số người chết (người) 10 000 2000 000 5 000 1000 000 0 0 1950- 1960- 1970- 1980- 1990- 2000- 2010- 1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020 Giai đoạn Hình 1.1. Thống kê thiệt hại do trượt đất đá trên thế giới giai đoạn 1950-2020 Hình 1.2. Trượt đất đá tại Nhà máy Thủy điện Rào Trăng 3, xã Phong Xuân, huyện Phong Điền, tỉnh Thừa Thiên - Huế, năm 2020 khám phá, đi sâu nghiên cứu, đề xuất các giải pháp phòng chống thích hợp. Tuy nhiên, trượt đất đá chỉ mới được tập trung nghiên cứu từ khoảng cuối thế kỷ XVII và phát triển sâu rộng trong thế kỷ XIX, đạt đến đỉnh cao trong thế kỷ XX đến nay, để lại nhiều công trình khoa học có giá trị to lớn. Rất nhiều các công trình khoa học đã được công bố khắp nơi trên thế giới như của Collin (1846); Popov (1946); Terzaghi (1950); Eckel (1958); Lomtadze (1982); Eisbacher và Clague (1984); Turner và Schuster (1986); Cruden (1991). 1.2.1. Nghiên cứu về động lực của khối trượt Nghiên cứu về động lực của khối trượt có thể kể tới những nghiên cứu của Popov (1946), Terzaghi (1950); Eckel (1958); Lomtadze (1982). Lomtadze cho rằng, động lực của bất kỳ quá trình địa chất nào, kể cả quá trình trượt, đều được đặc
5 trưng bởi những qui luật phát triển theo thời gian nhất định, nên nghiên cứu cần phân biệt trượt hiện đại với trượt cổ. Popov (1946) đã đề nghị cách phân loại hiện tượng trượt theo tuổi. Lomtadze phân chia ra 3 thời kỳ: 1) thời kỳ chuẩn bị trượt; 2) thời kỳ thành tạo trượt thực thụ; 3) thời kỳ tồn tại - ổn định trượt. Ban nghiên cứu đường sá Mỹ (Turner và Schuster (1986)) phân loại trượt theo kiểu dịch chuyển. 1.2.2. Nghiên cứu về độ ổn định của mái dốc Đã có khá nhiều phương pháp kiểm toán ổn định trượt để nghiên cứu về độ ổn định của mái dốc. Trong những năm 1936, 1948, Taylor đã sử dụng phương pháp đồ giải đơn giản với giả thiết mặt trượt là mặt trụ tròn và không kể tới ảnh hưởng của áp lực nước lỗ rỗng để phân tích, dự báo sự ổn định của mái dốc. Năm 1942, Xokolovxkiy đề xuất phương pháp đánh giá ổn định của mái dốc dựa trên lý thuyết cân bằng giới hạn của môi trường rời tựa đồng nhất và đẳng hướng. Nhiều phương pháp gần đúng đã xuất hiện, cho phép giải quyết bài toán ổn định trượt nhanh chóng hơn (Fellenius (1933); Terzaghi (1950); Goldstein; Maxlov (1955)...). Taylor (1948) Janbu (1968) đề xuất biểu đồ thiết kế đơn giản đánh giá hệ số an toàn của mái dốc đất đồng nhất, để giảm thời gian tính toán, tới năm 1968 ông đã hoàn thiện các biểu đồ phân tích ổn định Hình 1.3. Biểu đồ phân tích ổn định mái dốc (Hình 1.3) để dễ dàng tra mái dốc theo Janbu (1968) cứu. 1.2.3. Nghiên cứu về phân loại trượt Nghiên cứu về phân loại trượt trên thế giới rất đa dạng, phụ thuộc vào mục đích nghiên cứu và mục đích sử dụng chúng. + Pavlov (1903) phân chia trượt thành trượt lôi kéo và trượt xô đẩy. + Phân loại trượt do một số nhà nghiên cứu Thụy Điển đề nghị (Bogdanovich (1941)) chia ra trượt bậc một, phát sinh trong đất đá chưa hề bị dịch chuyển và trượt bậc hai, xuất hiện trong thân trượt được thành tạo từ trước. + Ngày nay, phân loại trượt đất đá được thừa nhận là phân loại trượt do Varnes đề nghị năm 1978; Hutchinson (1988); Cruden năm (1996); Hungr năm (2001) và phân loại trượt đất 2013 của Hội trượt đất quốc tế ICL chia thành 32 kiểu trượt.
6 Bảng 1.6. Phân loại trượt đất theo Varnes (1978) Loại đất đá Kiểu chuyển dịch Đất Đá Đất vụn rời Đất dính Sập, sụt đất vụn Sụt lở (falls) Đá đổ Sập, sụt đất dính rời Lật khối đất vụn Lật (topples) Lật khối đá Lật khối đất dính rời Có sự xoay (sự dịch Có sự xoay của Có sự xoay của Có sự xoay của chuyển đất đá theo khối đá khối đất vụn rời khối đất dính mặt cong) Ít khối, Dịch chuyển tảng Dịch chuyển Trượt Dịch chuyển Dịch chuyển từng từng tảng đất từng tảng đất rời (slides) (đất đá dịch chuyển tảng của khối đá dính theo mặt theo mặt trượt theo một hoặc vài trượt mặt yếu có sẵn trong Nhiều Dịch chuyển của Dịch chuyển Dịch chuyển của khối đất đá) khối, khối đá theo mặt của khối đất rời khối đất dính tảng yếu theo mặt trượt theo mặt trượt Dịch chuyển của Dịch chuyển Dịch chuyển của khối đá theo một Trượt ép trồi (lateral spreads) của khối đất rời khối đất dính với khối có vùng vò với sự ép trồi sự ép trồi nhàu và ép trồi Dòng chảy của Dòng chảy của Dòng chảy của Trượt dòng (flows) tảng, khối đá khối vật liệu rời khối đất dính Trượt phức hợp (complex) Kết hợp 2 hoặc nhiều hơn các kiểu chuyển dịch trên 1.2.4. Nghiên cứu về giải pháp xử lý khối trượt Giải pháp xử lý khối trượt nhằm mục đích làm giảm tác hại của trượt đất. Trượt đất có thể được gây ra bởi nhiều nguyên nhân, đôi khi do nhiều nguyên nhân đồng thời. Các phương pháp được áp dụng trong xử lý khối trượt bao gồm: - Phương pháp thay đổi hình dạng hình học; - Phương pháp thoát nước; - Phương pháp xây dựng kết cấu chống đỡ; - Phương pháp gia cố bên trong mái dốc; - Các phương pháp kỹ thuật đặc biệt. 1.3. Các nghiên cứu về trượt đất đá tại Việt Nam Nghiên cứu về hiện tượng trượt đất đá ở Việt Nam khởi đầu chậm hơn so với các nước trên thế giới, chủ yếu từ sau năm 1954 (ở miền Bắc) và sau 1975 (ở miền Nam). Từ năm 2000 đến nay, có rất nhiều đề tài, dự án và chương trình nghiên cứu về trượt đất đá do các nhà khoa học trong cả nước thực hiện, trong đó có nhiều công trình nghiên cứu của các tác giả thuộc Viện KH&CN GTVT; Viện Địa chất, Viện Địa lý thuộc Viện Hàn lâm Khoa học và Công nghệ Việt Nam; Viện khoa học Địa chất và Khoáng sản và các trường đại học. 1.3.1. Nghiên cứu về đặc điểm phân bố, nguyên nhân, động lực của khối
7 trượt và động lực của quá trình trượt Các nghiên cứu cho thấy các khối trượt phân bố tập trung chủ yếu ở khu vực miền núi phía Bắc, khu vực Bắc Trung Bộ và Trung Trung Bộ, khu vực có địa hình phân cắt mạnh và lượng mưa lớn, tập trung vào mùa mưa lũ. Phần lớn các tác giả tập trung mô tả hiện trạng, quy mô các khối trượt, về nguyên nhân và động lực của khối trượt chỉ nghiên cứu cho các khối trượt riêng lẻ, chưa đi sâu nghiên cứu cho cả tuyến đường. 1.3.2. Nghiên cứu về độ ổn định của mái dốc Nghiên cứu về độ ổn định của mái dốc thường nghiên cứu ứng dụng, sử dụng các phương pháp gần đúng có sự trợ giúp của phần mềm Slope/W. Các phương pháp gần đúng của Fellenius, Bishop, Janbu, Taylor, Sakhunhianxh được lựa chọn để kiểm toán ổn định mái dốc có thành phần thạch học, mức độ đồng nhất về cấu trúc, hình dạng mặt trượt khác nhau, chủ yếu các tác giả ứng dụng các kết quả nghiên cứu của thế giới như phần mềm SlopeW, Slide, Geo5 ... 1.3.3. Nghiên cứu về phân loại trượt đất đá và các loại hình dịch chuyển đất đá Nghiên cứu về phân loại trượt đất đá và các loại hình dịch chuyển đất đá trên mái dốc có thể kể đến các công bố của Hồ Chất, Doãn Minh Tâm (1985); Vũ Cao Minh (1996), Trần Trọng Huệ, Nguyễn Trọng Yêm (1999, 2006), Trần Văn Tư (1999), Doãn Minh Tâm (2006), Đỗ Minh Đức (2022)... 1.3.4. Nghiên cứu và đề xuất các giải pháp phòng chống trượt Nghiên cứu và đề xuất các giải pháp phòng chống trượt đất đá chủ yếu được áp dụng cho các mái dốc đường giao thông ở Tây Bắc, đường Hồ Chí Minh. Các giải pháp phòng chống trượt đất đá chủ yếu gồm: Điều tiết dòng chảy mặt; tháo khô đất đá chứa nước; phân bố lại khối đất đá; gia cố đất đá mái dốc bằng công trình tường chắn và neo giữ.... Các nghiên cứu thường chỉ tập trung vào một số khối trượt cụ thể hoặc chỉ đưa ra các nguyên tắc, nguyên lý chung, chưa có tính hệ thống. 1.3.5. Nghiên cứu lập quy hoạch và phân vùng trượt đất Các đề tài nghiên cứu về trượt đất đá của Nguyễn Trọng Yêm; Phạm Văn Tỵ, Dương Mạnh Hùng, (2008); Trần Mạnh Liểu (2008); Nguyễn Thị Thanh Nhàn, Nguyễn Thanh (2008); Đỗ Quang Thiên, Nguyễn Thanh (2006)...); Tạ Đức Thịnh (2007); Nguyễn Đức Lý (2011); Nguyễn Thị Thanh Nhàn (2014). Các phương pháp dự báo trượt đất đá mới được đưa vào thử nghiệm trong thời gian gần đây khá phong phú và hiện đại. 1.4 Nhận xét và hướng nghiên cứu Từ các kết quả nghiên cứu tổng quan nêu trên, có thể rút ra một số kết luận sau đây: - Các nghiên cứu về trượt đất đều chỉ ra, khi san bạt sườn dốc tự nhiên để xây dựng công trình theo dạng dải tuyến thường phát sinh các vấn đề địa kỹ thuật
8 bất lợi gây mất ổn định mái dốc. - Các nghiên cứu về hiện tượng trượt trên đoạn Đakrông – Thạnh Mỹ chủ yếu là nghiên cứu lý thuyết, khảo sát quan trắc ở hiện trường. Tuy nhiên, việc nghiên cứu chi tiết và có hệ thống các điểm trượt còn hạn chế, chưa làm rõ các nguyên nhân, cơ chế, động lực và mối liên hệ giữa các yếu tố thúc đẩy của quá trình trượt, chưa có các nghiên cứu thực nghiệm quá trình trượt trên mô hình vật lý. - Các giải pháp xử lý trượt đất được sử dụng rộng rãi ở Việt Nam hiện nay chủ yếu có: đào bạt tạo kích thước hình học hợp lý, thoát nước mặt và thoát nước ngầm; tường chắn móng nông; tường chắn móng sâu; đinh đất, neo đất... Việc ứng dụng các giải pháp này để xử lý trượt đất mái dốc đường Hồ Chí Minh còn hạn chế, chưa đồng bộ, chưa dựa vào tổ hợp các nguyên nhân gây trượt và các yếu tố thúc đẩy trượt. Vì vậy, để đề xuất giải pháp xử lý trượt phù hợp cần nghiên cứu một cách đầy đủ, chi tiết, có hệ thống đặc điểm các khối trượt, cơ chế, động lực, nguyên nhân và các yếu tố thúc đẩy quá trình trượt. CHƯƠNG 2. ĐẶC ĐIỂM TRƯỢT ĐẤT ĐÁ TRÊN ĐƯỜNG HỒ CHÍ MINH ĐOẠN ĐAKRÔNG – THẠNH MỸ Nghiên cứu làm sáng tỏ đặc điểm trượt đất đá trên đường HCM đoạn ĐK-TM, xác định cơ chế, động lực, nguyên nhân và các yếu tố thúc đẩy trượt có ý nghĩa quyết định đến việc đề xuất giải pháp xử lý trượt hợp lý, hiệu quả. 2.1. Hiện trạng trượt đất đá trên đường HCM đoạn ĐK-TM ¹ ¹ 6 74 89 04 19 34 49 64 79 94 09 24 39 54 69 8 43 43 íng Phïng T©n Hîp §a Kr«ng Mß ã Ba Lßng Phong Ch- ¬ng §iÒn H¶i H¶i LÖ H¶i L©m Lao B¶o Phong Hßa Khe Sanh H¶i L¨ng H¶i Ch¸nh Qu¶ng C«ng H¶i Phóc SÞa H¶i D- ¬ng Hóc Phong §iÒn Qu¶ng Vinh Ba Nang H- ¬ng Phong 18 ThuËn Phong §iÒn Phong An Qu¶ng Thä Phó Thanh 18 Tμ Long Phó H¶i Tø H¹ Phó MËu Phó An 28 28 Ba TÇng Phó Diªn H- ¬ng V¨n Phó Mü Phó B×nh A D¬i Thanh Qu ng Tr Phong Mü H- ¬ng An Phó Hå H- ¬ng V©n §óc Phó L- ¬ng Vinh Xu©n Phong Xu©n Vinh Thanh Xy H- ¬ng Hå Tμ Rôt An T©y Thñy L- ¬ng Vinh Phó A Vao H- ¬ng B×nh Thñy Ph- ¬ng Vinh Th¸i Vinh Mü 13 13 Hång Thñy Vinh H¶i A Bung Hång TiÕn Th a Thi n Hu Vinh Giang Đakrông Hång V©n Phó S¬n B×nh §iÒn B×nh Thμnh Léc An Léc B×nh B¾c S¬n Léc VÜnh Hång H¹ A L- íi Phó Léc Hång B¾c A Ngo Xu©n Léc Léc Hßa 98 D- ¬ng Hßa Léc Thñy 98 Léc Tr× L¨ng C« Nh©m Phó Vinh H- ¬ng Phó Hång Th¸i H- ¬ng Phong H- ¬ng S¬n H- ¬ng Nguyªn Khe Tre H- ¬ng Léc Hßa HiÖp B¾c H- ¬ng L©m H- ¬ng H÷u Hßa B¾c Thä Quang 83 §«ng S¬n A Ro»ng Th- îng Lé Hßa HiÖp Nam 83 Th- îng Qu¶ng M©n Th¸i A §ít H¶i Ch©u II Th- îng NhËt μ N ng Hßa An Mü An T- Khuª Mü Hßa Thä §«ng A Ting S«ng K«n Hßa Phong Hßa Ch©u Hoμ H¶i 68 Hßa Phó Hßa Ph- íc T©n HiÖp 68 A N«ng A V- ¬ng Tμ Lu Ba Hßa Kh- ¬ng §iÖn Th¾ng B¾c P Rao J¬ Ng©y §¹i HiÖp §iÖn Th¾ng Nam CÈm An A Tiªng ¸i NghÜa §iÖn An Cöa §¹i Za Hung §¹i §ång §iÖn Ph- ¬ng A Rooi Qu ng Nam §¹i Minh §iÖn Quang Duy Ph- íc Duy H¶i 53 53 Mμ Cooi Duy Ch©u Duy Thμnh Dang §¹i Hång §¹i Th¾ng A Xan L¨ng B×nh D- ¬ng Ch'¬m Tr'Hy Duy Hßa Thạnh Mỹ §¹i S¬n §¹i Ch¸nh H- ¬ng An Duy Trung Duy Phó §¹i Th¹nh B×nh §μo Ga Ri Th¹nh Mü QuÕ C- êng Nam Giang QuÕ HiÖp QuÕ Trung Phó Thä Hμ Lam S¬n Viªn Zu«ich Tμ Bhinh Cμ Dy B×nh Quý B×nh Tó B×nh H¶i 17 38 Laªª Ph- íc Ninh 1738 QuÕ Ph- íc §«ng Phó B×nh Nam Ch¬ Chun Tμ P¬¬ QuÕ Léc B×nh §Þnh B¾c Chμ Vμl 6 74 89 04 19 34 49 64 79 94 09 24 39 54 8 69 T l 1:50.000 1cm trªn b¶n ®å b»ng 500m ngoμi thùc tÕ 2Km 0 2Km 4Km 6Km 8Km Hình 2.1. Vị trí đường Hồ Chí Minh đoạn Đakrông – Thạnh Mỹ Đường HCM đoạn ĐK-TM (km 250T - km 500T) có điểm đầu tại cầu Đakrông, xã Đakrông, huyện Đakrông, tỉnh Quảng Trị, điểm cuối tại cầu Thạnh Mỹ thuộc thị trấn Thạnh Mỹ, huyện Nam Giang, tỉnh Quảng Nam. Đoạn tuyến này dài 250 km, chạy dọc biên giới Việt Nam – Lào, nằm chủ yếu ở phía Tây của các tỉnh Quảng Trị, Thừa Thiên - Huế và Quảng Nam có thể chia thành 6 đoạn:
9 2.1.1. Hiện trạng trượt đất đá đoạn Đakrông đến Pêke Đoạn Đakrông đến đèo Pêke (xã A Bung) dài 60 km đi theo tuyến đường 15 cũ, men theo sông Đakrông từ ngã 3 sông Đakrông hợp lưu với sông Quảng Trị. Theo thống kê từ năm 2004 đến 2020 đoạn này xảy ra ít nhất 132 điểm trượt phát sinh. 2.1.2. Hiện trạng trượt đất đá đoạn Pêke đến xã Hồng Thủy Đoạn Pêke đến xã Hồng Thủy dài dài 16 km, tuyến đi quanh co vượt qua đèo, địa hình cao dần từ 300 m đến khoảng 600 m. Từ năm 2004 đến 2020 đoạn này xảy ra ít nhất 67 điểm trượt phát sinh. 2.1.3. Hiện trạng trượt đất đá đoạn Hồng Thủy đến xã A Đớt Đoạn từ xã Hồng Thủy đến xã A Đớt, huyện A Lưới dài 43 km, đoạn tuyến đi theo hướng Tây Bắc – Đông Nam trên thung lũng A Lưới. Địa hình đoạn tuyến đi qua dạng thung lũng tương đối bằng phẳng, địa hình ít phân cắt với mật độ sông suối khoảng 300 m/km². Đoạn này hàng năm hầu như không phát sinh điểm trượt nào. 2.1.4. Hiện trạng trượt đất đá đoạn xã A Đớt đến xã A Tép Đoạn từ xã A Đớt – huyện A Lưới đến xã A Tép – huyện Tây Giang, tỉnh Quảng Nam dài khoảng 47 km. Kết quả khảo sát từ năm 2004 đến 2020 đoạn này xảy ra ít nhất 139 điểm trượt, hàng năm vẫn tiếp tục có 10 đến 15 điểm trượt phát sinh. 2.1.5. Hiện trạng trượt đất đá đoạn xã A Tép đến Hiên Đoạn từ xã A Tép đến Hiên, tỉnh Quảng Nam dài khoảng 34 km, đi theo hướng Bắc – Nam, qua địa hình núi cao, sườn thoải, quanh co men theo sông A Vương. Chiều cao địa hình trung bình khoảng 700 m đến 900 m, mức độ phân cắt địa hình lớn, mật độ sông suối khoảng 1000 m/km². Kết quả khảo sát từ năm 2004 đến 2020 đoạn này xảy ra ít nhất 148 điểm trượt, hàng năm vẫn tiếp tục có 12 đến 15 điểm trượt phát sinh. Ở khối trượt tại km427T+350 (Hình 2.2), phát sinh trong cơn bão số 9 năm 2009, lượng mưa giờ lớn nhất là 116mm. Mái taluy dương xuất hiện vành trượt, vách trượt cao từ 0,5 đến 2,0m ở độ cao 30m, chiều dài khối trượt khoảng 50m. 2.1.6. Hiện trạng trượt đất đá đoạn Hiên đến Thị trấn Thạnh Mỹ Đoạn từ Hiên đến Thị trấn Thạnh Mỹ, huyện Đông Giang, tỉnh Quảng Nam dài khoảng 50 km, đi theo hướng Tây Bắc – Đông Nam. Kết quả khảo sát từ năm 2004 đến 2020 đoạn này xảy ra ít nhất 167 điểm trượt, hàng năm vẫn tiếp tục có 11 đến 20 điểm trượt phát sinh. Các điểm trượt trên đoạn tuyến phát sinh mạnh trong các năm có lượng mưa trung bình/năm lớn. Số điểm trượt phát sinh trong khoảng từ 2007 tới 2021 do nghiên cứu sinh thực hiện trên đoạn Đakrông – Thạnh Mỹ cho trong Hình 2.20.
10 H(m) 1 2a 1 1 2a 2b 2b 2a 1 Ch gi i 2b 2a 1 2c 2b 2a 2b 2c 2c LK18-3 LK18-2 LK18-1 Hình 2.2. Điểm trượt km427T+350, mái dốc xuất hiện vách trượt ở độ cao 30m 1000 Số điểm trượt phát sinh 250 Số điểm trượt Lượng mưa (mm) 900 Lượng mưa ngày (mm) 800 Lượng mưa giờ (mm) 200 700 600 150 500 400 100 300 200 50 100 0 0 2007 2009 2011 2013 2015 2017 2019 2021 Hình 2.3. Quan hệ giữa số lượng điểm trượt phát sinh trong năm và lượng mưa ngày, giờ lớn nhất tại các trạm trong khu vực 2.2. Các yếu tố thúc đẩy hiện tượng trượt đất đá trên đường HCM đoạn ĐK-TM Hiện tượng trượt đất đá trên đoạn ĐK-TM đã và đang diễn ra mạnh mẽ hàng năm, đặc biệt vào mùa mưa lũ. Các yếu tố tự nhiên đặc thù của khu vực ảnh hưởng rất lớn đến sự hình thành và phát triển các khối trượt. 1200 Lượng mưa (mm) 8000 Lượng mưa 1000 7000 Trạm đo Trạm đo 6000 Khe Sanh 800 Khe Sanh Thượng Nhật Thượng Nhật 5000 A Lưới A Lưới Nam Đông Nam Đông 600 4000 Tà Lương Tà Lương Trao Trao 3000 Thạnh Mỹ Thạnh Mỹ 400 TB Cả nước TB Cả nước TB KV NC 2000 TB khu vực 200 1000 0 Năm 0 2007 2008 2009 2010 2011 2012 2013 2014 2015 2016 2017 2018 2019 2020 2021 I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII Tháng Hình 2.4. Biểu đồ lượng mưa trung bình tháng và hàng năm tại vùng nghiên cứu giai đoạn 2007 – 2021
11 2.2.1. Đặc điểm khí hậu Lượng mưa trong khu vực nghiên cứu khá dồi dào, trung bình nhiều năm từ 1488,7 mm đến 7105,8 mm. Lượng mưa đo được tại các trạm khí tượng thủy văn trong khu vực thường lớn hơn trung bình của cả nước và đặc biệt là tại trạm Nam Đông hàng năm luôn có lượng mưa lớn nhất cả nước. Số liệu mưa trong vùng được trình bày trong biểu đồ Hình 2.4. 2.2.2. Đặc điểm cấu trúc địa chất Theo bản đồ địa chất khoáng sản tỷ lệ 1:200000 các tờ Hướng Hóa - Huế - Đà Nẵng; Bà Nà; Hội An và các tờ bản đồ địa chất khoáng sản tỷ lệ 1:50000, tại khu vực nghiên cứu phát triển khá đa dạng các thành tạo trầm tích (gồm cả trầm tích nguồn gốc núi lửa) và magma xâm nhập nhưng phân bố không liên tục, có tuổi từ Paleozoi sớm đến Kainozoi với đặc điểm các phân vị địa tầng như Hình 2.6. 2.2.2.1 Các thành tạo trầm tích Trong khu vực nghiên cứu có mặt 35 phân vị địa tầng từ Proterozoi trung đến Kainozoi. 2.2.2.2 Các thành tạo magma xâm nhập Hoạt động magma xâm nhập trong vùng nghiên cứu xảy ra mạnh mẽ và đa dạng. Thành phần thay đổi từ mafic, trung tính đến axit, có tuổi từ Paleozoi đến Paleogen, gồm 13 phức hệ. 2.2.3. Cấu trúc - kiến tạo, vận động kiến tạo hiện đại 2.2.3.1 Đặc điểm cấu trúc khu vực nghiên cứu Đường HCM đoạn ĐK–TM trải dài trên hai đới kiến trúc Long Đại và A Vương – Se Công, ranh giới là đứt gãy sâu ĐaKrông - Ca Nhong và đứt gãy sâu Sơn Trà - ATep (Hình 2.5). Hình 2.5. Phụ hệ uốn nếp Trường Sơn và các đứt gãy chính tại khu vực nghiên cứu
12 6 74 89 04 19 34 49 64 79 94 09 24 39 54 69 8 amQ™™™Ÿ È Phong Ch- ¬ng 43 60 Th- îng Nguyªn amQ™š… 43 O¥-S£ ÆŸ ¤ 100 aQ™š† Phong H¶i §a Kr«ng 268. adQ™™ ™™™ L- ¬ng §iÒn mvQ™š† J£ »È£ D£ ÎÆ M- êng H¹ O¥-S£ ÆŸ £ TrÞ O¥-S£ ÆŸ £ amQ™š… amQ™š… Ÿ Æ£ ¡¤-O£ »Ð£ Hoμn LËp æÛaD£.689 O¥-S£ ÆŸ ¤ ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ §éng V¸c Mïng ¶ng O¥-S£ ÆŸ £ Hoμi §øc O¥-S£ ÆŸ ¤ 200 Qu §éng ¤ng §« 60 aQ™š† amQ™š… §éng Dung D£ ÎÆ£ 60 Hμ Vòng Sg. . ÛPZ£ Ÿ ¼ ÖN¤-Q™ .824 275 amQ™š… mbQ™š† mvQ™š† Ph¸ Qu¶ng Ng¹n c¸c ký hiÖu kh¸c - a 40 .320 Tam other symbols b a-Syenit, b-Granit alaskit D£ ÎÆ¤ §éng Cha O¥-S£ ÆŸ ¤ 60 ÛaT¥ ÂÐ£ 65 T©n L- ¬ng mbQ™š† §«ng Hå Gia O¥-S£ ÆŸ ¤ 55 N. Chïa Nga O¥-S£ ÆŸ ¤ ng 9 D¤¬¥ ½¼ .818 35 J£ »È£ N. Ta Lau 50 Khe M- ¬ng MaadQ™™ ™™™ Sg. TÇng ®¸nh dÊu: ®¸ phiÕn ®en chøa vËt chÊt h÷u c¬ a b a-§iorit, b-Grano®iorit 15 h. h ng h a ¶o Qu¶ng §«ng a Ranh giíi ®Þa chÊt: a-X¸c ®Þnh; b-Dù ®o¸n Lμng Vãi 45 Th ¤ ÖN¤-Q™ J£ »È£ O¥-S£ ÆŸ £ Sg. aQ™š† L© b D£ ÎÆ u H- ng Long Mü Thanh J£ »È£ 100 §- êng ph- ¬ng vμ gãc dèc cña líp (a), cña mÆt ph©n phiÕn (b) æÛaD£ Ÿ Æ£ ¡¤-O£ »Ð¤ 60 O¥-S£ ÆŸ £ amQ™™™Ÿ È H¶i D- ¬ng a Ranh giíi ®Þa chÊt kh«ng chØnh hîp: a-X¸c ®Þnh; b-Dù ®o¸n 20 b 20 20 J£ »È£ O¥-S£ ÆŸ £ O¥-S£ ÆŸ £ amQ™š… a 50 Gabro- Ta Quan ¡¤-O£ »Ð£ 50 mvQ™š† b ÛPZ£ Ÿ ¼ Lμng Hå 40 P(?) »Æ£ .84 adQ™™ ™™™ Phong HiÒn Cöa Thu Ë âaT¥ ½Ð adQ Kh¸nh Mü mvQ™š† n An a §øt g·y s©u ph©n ®íi: a-X¸c ®Þnh; b-Dù ®o¸n a a-§íi tiÕp xóc nhiÖt; b-§íi cμ n¸t a §- êng mÆt c¾t ®Þa chÊt D£ ÎÆ¤ Qu¶ng Ph- íc b .843 .391 §éng C« Tiªn D£ ÎÆ£ 60 .222 aQ™š† b b çPZ£ ÂŸ §éng Cai ¤ng .631 200 adQ™™ ™™™ 1 amQ™š… ¤ Ca Ha Pai C« Yan ÛaT¥ ÂÐ£ O¥-S£ ÆŸ ¤ O¥-S£ ÆŸ ¤ N. C¸i O¥-S£ ÆŸ Mu«ng mQ™™™Ÿ È Cæ Th¸p ¬ ng ThuËn An a §øt g·y kh«ng ph©n lo¹i: a-X¸c ®Þnh; b-Dù ®o¸n §íi d¨m kÕt ìœ ÇÒ¤ ¡¤-O£ »Ð£ . 5 50 mvQ™š† H Má vμ ®iÓm quÆng: 4 - Sè hiÖu; Fe - kho¸ng s¶n; - §ang khai th¸c; - Ngõng khai th¸c D¤¬¥ ½¼ Coc Le Pa ¸nh b S g. 908 ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ æÛaD£ Ÿ Æ£ S amQ™š… 600 P(?) »Æ£ .408 70 Ch D£ ÎÆ£ Phó Thanh Sa Tram Bå §iÒn Mü 65 ÛaT¥ ÂÐ£ æÛaD£ Ÿ Æ£ æÛaD£ Ÿ Æ£ D£ ÎÆ£ Qu¶ng Thä g.B 100 18 D£ ÎÆ¤ O¥-S£ ÆŸ £ aQ™š† amQ™š… §Çm §øt g·y nghÞch Bazan - 18 R¹ch O¥-S£ ÆŸ £ VÞ trÝ lý thó vÒ ®Þa chÊt - å ¡¤-O£ »Ð¤ Pa Rap ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ ¡¤-O£ »Ð¤ Ûœ¤ ¼È£ 200 .385 h. h ng ¨i n amQ™š… Phó MËu Thanh Lam mvQ™š† Lμng Thun aN¤-Q£ a b Granit: h¹t lín-võa (a), h¹t nhá (b) 28 æÛaT¥ ÂÐ¥ 60 Zai Li Ton D£ ÎÆ£ 45 65 O¥-S£ ÆŸ ¤ ngän ¤ L©u Hßa Mü D¤¬¥ ½¼ D£ ÎÆ£ mQ™™™Ÿ È aQ™š† §øt g·y dÞch chuyÓn ngang §iÓm cã di chØ kh¶o cæ - 28 J£ »È£ 400 D£ ÎÆ¤ 55 Phó Diªn Sa Cha Pen Lμng Thiªm P(?) »Æ£ D£ ÎÆ¤ adQ™™ ™™™ Xu©n æ mvQ™š† ÛaT¥ ÂÐ¤ J£ »È£ Lai B»ng amQ™š… amQ™š… æÛaD£ Ÿ Æ£ .1027 50 D£ ÎÆ¤ D¤¬¥ ½¼ Th«n ¤n H- ¬ng S¬ Ba Ngai 65 D£ ÎÆ£ 55 60 ìœ ÇÒ¤ æÛaD£ Ÿ Æ£ D¤¬¥ ½¼ §Çm Lμng Trªn 15 .293 D£ ÎÆ¤ aN¤-Q£ D¤¬¥ ½¼ amQ™š… J£ »È£ P(?) »Æ¤ O¥-S£ ÆŸ ¤ D£ ÎÆ£ ¡¤-O£ »Ð£ D£ ÎÆ£ §éng C¸ Kª 800 Hμ ÛaT¥ ÂÐ£ D£ ÎÆ¤ adQ™™ ™™™ .797 Ûœ¤ ¼È£ vÞ 60 45 Tr P(?) »Æ£ mQ™™™Ÿ È ¡¤-O£ »Ð£ .285 un 65 huÕ 55 L- u B¶o A Xinh 20 Pa Lan O¥-S£ ÆŸ ¤ .874 g ÛaT¥ ÂÐ£ 100 P(?) »Æ£ O¥-S£ ÆŸ ¤ O¥-S£ ÆŸ ¤ D£ ÎÆ£ N. Nhμ Nh¹ .548 55 mQ™™™Ÿ È Thanh Thñy amQ™š… amQ™š… 15 æÛaT¥ ÂÐ¥ J£ »È£ ìœ ÇÒ¤ ¡¤-O£ »Ð¤ ¡¤-O£ »Ð£ 20 .806 O¥-S£ ÆŸ £ .1017 O¥-S£ ÆŸ £ O¥-S£ ÆŸ £ 50 §éng Cñng c¸p .493 O¥-S£ ÆŸ ¤ ¤ng §«n O¥-S£ ÆŸ ¥ .308 .211 sg.h-¬ng mQ™™™Ÿ È Phó L- ¬ng Vinh Th¹nh nh 600 N- íc Ho Tam Boai 20 §éng A Pong 25 P(?) »Æ£ ÛaT¥ ÂÐ£ D¤¬¥ ½¼ Tr- êng An mQ™™™Ÿ È S« Co Vun .685 D£ ÎÆ£ ng mQ™™™Ÿ È Xª P«n J£ »È¤ Lμng Tra 40 J£ »È£ 25 .1298 Coc Mu«n æÛ Coc A Bo 200 ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ Sg. Bå 50 O¥-S£ ÆŸ ¤ D£ ÎÆ¤ .45 Thñy BiÒu mQ™™™Ÿ È h. h ng ph § b¾ ¹i D£ ÎÆ¤ mvQ™š„…ÈÉ 200 aQ™š† c Gia .342 ¡¤-O£ »Ð£ P(?) »Æ¤ Øä O¥-S£ ÆŸ £ adQ™™ ™™™ aQ™š† mvQ™š„…ÈÉ ng §éng Dang A Dang Rμo Phó Bμi Vinh H- ng Trμ 13 l μ ¡¤-O£ »Ð¤ J£ »È¤ 14 A P©y P(?) »Æ£ Th«n Kª O¥-S£ ÆŸ ¤ æÛaD£ Ÿ Æ£ 65 .980 ng 60 O¥-S£ ÆŸ £ .362 ÛaT¥ ÂÐ£ H- ¬ng B×nh O¥-S£ ÆŸ ¤ Hßn §ïn .433 Ûœ¤ ¼È£ Thñy B»ng mQ™™™Ÿ È 1 aQ™š† amQ™š… Thñy Phï Vinh Th¸i Vinh H¶i mvQ™š† bé 13 100 J£ »È£ u H iÒn o 40 50 aN¤-Q£ mQ™™™Ÿ È Cö a T Sg. 60 50 mQ™™™Ÿ È ¡¤-O£ »Ð¤ 800 §«ng D- ¬ng O¥-S£ ÆŸ £ O¥-S£ ÆŸ ¤ 400 Co A N«ng ÛaT¥ ÂÐ£ T¶ âá æÛaT¥ ÂÐ¥ B×h §iÒn M. Ch©n M©y T©y 65 h D£ ÎÆ£ .138 ¹c amQ™š… - O¥-S£ ÆŸ ¤ 589 400 .1228 60 N. Bim P(?) »Æ£ æÛaD£ Ÿ Æ£ 60 ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ Tr D£ ÎÆ£ .424 aN¤-Q£ . adQ™™ ™™™ mQ™™™Ÿ È Vinh Hßa Phó An Tr ¹ch 70 50 A Bung .1774 230 LA 10 Léc Bæng mvQ™š† mvQ™š† S g . H÷ u 70 A N¨m §éng Ngai N. Hoμn GÇy D£ ÎÆ¤ 10 ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ mQ™™™Ÿ È v O¥-S£ ÆŸ £ O¥-S£ ÆŸ ¥ ôn .482 J£ »È¤ O¥-S£ ÆŸ ¥ .416 g cÇ .282 O 20 20 .1091 Øä(?) O¥-S£ ÆŸ £ O¥-S£ ÆŸ ¥ 35 æÛaD£ Ÿ Æ£ Sa Tróc ÛaT¥ ÂÐ£ adQ™™ ™™™ mQ™™™Ÿ È u hai æÛaT¥ ÂÐ¥ VÜnh Phong C¶nh D- ¬ng ÛaT¥ ÂÐ£ S 60 O¥-S£ ÆŸ ¤ O¥-S£ ÆŸ £ åi 10 .201 D£ ÎÆ£ Ph- íc Mü Øä 100 Sg. Tru ÛPZ£ Ÿ ¼ 70 P(?) »Æ¤ ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ O¥-S£ ÆŸ ¤ Má Tμu 15 O¥-S£ ÆŸ ¤ .1487 O¥-S£ ÆŸ ¥ ÛPZ¥¼Á-ËÍ¥ 60 55 O¥-S£ ÆŸ ¤ âaT¥ ½Ð amQ™š† P(?) »Æ¤ ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ 40 56 .139 mvQ™š„…ÈÉ mvQ™š† §. Khe Lao A My Phó Ph- íc An 15 æÛaD£ Ÿ Æ£ A Linh æÛ PZ¥¼Á-ËÍ¦ O¥-S£ ÆŸ ¥ adQ™™ ™™™ D£ ÎÆ¤ mvQ™š† edQTrung An C- êng N. Phó Gia 15 §. Cï M«ng ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ edQ mvQ™š„…ÈÉ .334 A L- íi æÛaD£ Ÿ Æ¤ O¥-S£ ÆŸ ¤ O¥-S£ ÆŸ ¤ . âaT¥ ½Ð amQ™š† 20 650 O¥-S£ ÆŸ ¥ O¥-S£ ÆŸ ¤ ÛaT¥ ÂÐ£ O¥-S£ ÆŸ ¤ LËp An Hång B¾c 60 ØPZ¥¼Á-ËÍ£ 50 h. ph l c mvQ™š„…ÈÉ aQ ¡¤-O£ »Ð¥ 600 O¥-S£ ÆŸ ¤ O¥-S£ ÆŸ ¥ âaT¥ ½Ð apQ apQ 1 O¥-S£ ÆŸ £ ¡¤-O£ »Ð¥ âáPZ£ ÈÈ ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ 200 P(?) »Æ£ 65 O¥-S£ ÆŸ ¤ L ¬i C¸i Thñy Yªn amQ™š… 25 O¥-S£ ÆŸ ¥ O¥-S£ ÆŸ £ .694 Vông 98 chó gi¶i ×Ø(?) 70 ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ .848 å O¥-S£ ÆŸ ¤ 40 ×Ø æÛaT¥ ÂÐ¥ âaT¥ ½Ð âaT¥ ½Ð edQ apQ amQ™š† An C An C- §«ng 98 S g. B D£ ÎÆ£ ÛaT¥ ÂÐ£ âaT¥ ½Ð 100 PR¥-¡£ ÈÐ£ amQ™š… 100 O¥-S£ ÆŸ ¤ O¥-S£ ÆŸ £ .1048 Manh Chan La Hi 100 P(?) »Æ£ 70 . 60 50 50 831 O¥-S£ ÆŸ £ O¥-S£ ÆŸ ¤ §éng Truåi ÛaT¥ ÂÐ£ æÛaT¥ ÂÐ¥ .230 ¡¤-O£ »Ð¤ ×Ø O¥-S£ ÆŸ £ ÛaT¥ ÂÐ£ æÛaT¥ ÂÐ¥ ¡¤-O£ »Ð¥ âáPZ£ ÈÈ .738 jura - jurassic HÖ tÇng A Ngo J£ »È¤ Ph©n hÖ tÇng trªn : c¸t bét kÕt, c¸t kÕt, 60 70 ÛaT¥ ÂÐ¤ 800 Hßn Ch¸y Hßn S¬n Trμ ×Ø(?) adQ™™ ™™™ O¥-S£ ÆŸ £ Hßn Voi 400 PR¥-¡£ ÈÐ¤ Tμ Ve âaT¥ ½Ð .1413 sÐt bét kÕt mμu ®á. Dμy 500m Rμo L¸c 60 æÛaT¥ ÂÐ¥ ÛaT¥ ÂÐ£ âaT¥ ½Ð O¥-S£ ÆŸ £ ÛaT¥ ÂÐ¤ 60 æÛaD£ Ÿ Æ¤ H- ¬ng Phó ÛaT¥ ÂÐ¤ O¥-S£ ÆŸ £ æÛaT¥ ÂÐ¥ A Bang ¡¤-O£ »Ð£ âá ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ ×Ø O¥-S£ ÆŸ ¤ O¥-S£ ÆŸ £ Ph©n hÖ tÇng d- íi : cuéi, s¹n kÕt, 60 45 Th«n NghÜa .1528 600 J£ »È£ c¸t bét kÕt chøa carbonat, ®¸ v«i, sÐt v«i, sÐt than. æÛaD£ Ÿ Æ£ 60 ¡¤-O£ »Ð£ 65 O¥-S£ ÆŸ ¤ §éng Nªm O¥-S£ ÆŸ £ .1192 A Hia 70 A Rót O¥-S£ ÆŸ ¥ 1208 H«ng Chan Dμy 600-650m. Chøa Cardina indosinensis O¥-S£ ÆŸ £ . N. H¶i V©n O¥-S£ ÆŸ £ . ¡¤-O£ »Ð¥ O¥-S£ ÆŸ £ B¹ch M· 1065 ¡¤-O£ »Ð¤ ¡¤-O£ »Ð£ O¥-S£ ÆŸ ¥ 65 . 1408 100 Q (ap, ad, ed, md, a): cuéi, s¹n, c¸t, sÐt. Dμy 3-10m 60 §éng Pho Khª. La Vßng ÛaT¥ ÂÐ¤ §Ö tø kh«ng ph©n chia Pha 3: granit aplit, pegmatit Phøc hÖ H¶i V©n 200 æÛaT¥ ÂÐ¥ 45 O¥-S£ ÆŸ ¥ 808 cã turmalin vμ granat O¥-S£ ÆŸ ¤ 65 O¥-S£ ÆŸ £ 50 400 mvQ™š† 50 §éng Ong trias - triassic . âá 40 ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ âaT¥ ½Ð Khe Tre ÛaT¥ ÂÐ¤ Holocen th- îng (a): cuéi, sái, c¸t, bét; (mb): c¸t, bét, di tÝch thùc vËt, VÜnh H- ¬ng O¥-S£ ÆŸ ¥ Liªn ChiÕu Q™š† ÛaT¥ ÂÐ¤ Pha 2: granit biotit 50 861 D£ ÎÆ¤ Sg. 200 O¥-S£ ÆŸ £ v ô n n g than bïn, vá sß; (mv): c¸t, di tÝch vá sß; (am): c¸t, bét, sÐt. Dμy 2-25m Th«n §«ng O¥-S£ ÆŸ ¤ H- ¬ng 400 n ½ - quaternary T¶ O¥-S£ ÆŸ £ O¥-S£ ÆŸ £ g ® μ B·i Bang O¥-S£ ÆŸ ¥ O¥-S£ ÆŸ £ 70 O¥-S£ ÆŸ ¤ 60 D£ ÎÆ£ æÛ PZ¥¼Á-ËÍ¦ Giang Tr¹c45 Nam Yªn 60 æÛaD£ Ÿ Æ¤ ¡¤-O£ »Ð£ æÛ PZ¥¼Á-ËÍ¦ O¥-S£ ÆŸ £ ÛaT¥ ÂÐ£ Pha 1; granit biotit, granit hai mica h D£ ÎÆ£ Khª T¸c Sg. Cu §ª amQ™š† 50 ¡¤-O£ »Ð¥ 55 ÛPZ¥¼Á-ËÍ¥ O¥-S£ ÆŸ ¤ B¸n §¶o S¬n Trμ 45 O¥-S£ ÆŸ ¤ Tr- êng mvQ™š„…ÈÉ .696 Q™š… Holocen trung (am), d- íi: c¸t, sái, s¹n; trªn: sÐt, bét. Dμy 10-20m æÛaD£ Ÿ Æ¤ 45 O¥-S£ ÆŸ £ §Þnh 200 Phøc hÖ Cha Val : gabro, gabro pyroxenit h¹t lín-võa sÉm mμu O¥-S£ ÆŸ ¤ O¥-S£ ÆŸ £ ÛaT¥ ÂÐ£ âaT¥ ½Ð 55 ¡¤-O£ »Ð¥ ¡¤-O£ »Ð¥ .1084 .574 edQ 50 O¥-S£ ÆŸ ¥ O¥-S£ ÆŸ ¤ D£ ÎÆ¤ .1038 mbQ™š† mdQ §μ N½ng Q™š„… æÛaD£ Ÿ Æ£ D£ ÎÆ£ 400 ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ 484. .868 100 §éng VÖp .882 60 ¨ t 83 HÖ tÇng Nam ¤ (mv): c¸t th¹ch anh tr¾ng. Dμy 3-6m 55 Khe Kha Ta amQ™š† 83 æÛaD£ Ÿ Æ¤ ¡¤-O£ »Ð¤ ¡¤-O£ »Ð¤ 40 N. §ång §en Quan Nam A Roμng ×Ø PZ¥¼Á-ËÍ¦ O¥-S£ ÆŸ ¥ 65 Vông Phøc hÖ BÕn Gi»ng-QuÕ S¬n Øä Û æÛ 70 O¥-S£ ÆŸ ¤ 55 ¡¤-O£ »Ð¤ mdQ 400 âá paleozoic Q™™™Ÿ È (m): c¸t th¹ch anh mμu vμng. Dμy 8-10m Pha ®¸ m¹ch: ®iorit porphyr ( Û ), spesartit ( ), granit aplit ( ØÛ ) æÛ A §ít 200 HÖ tÇng §μ N½ng PZ¥¼Á-ËÍ¦ A Chi ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ 50 .531 35 Nh¬n Hßa mQ™™™Ÿ È mvQ™š† B·i Nam 50 ×Ø Quúnh Tang 55 ØPZ¥¼Á-ËÍ£ O¥-S£ ÆŸ ¥ O¥-S£ ÆŸ ¤ apQ O¥-S£ ÆŸ ¥ O¥-S£ ÆŸ ¥ Q™™ ™™™ ÛPZ¥¼Á-ËÍ¥ ×Ø PZ¥¼Á-ËÍ¦ O¥-S£ ÆŸ ¤ 40 45 70 60 Pleistocen trung-th- îng (ad): c¸t, sÐt x¸m vμng. Dμy 4-10m Pha 3: granit biotit .1094 âá O¥-S£ ÆŸ ¤ O¥-S£ ÆŸ ¤ KhÐ X ¬ng ¡¤-O£ »Ð¤ edQ mvQ™š† mvQ™š„…ÈÉ O¥-S£ ÆŸ ¤ 40 ¡¤-O£ »Ð¤ 50 60 55 ×Ø D£ ÎÆ£ D£ ÎÆ¤ .1178 Hßa Trung Hßa S¬n O¥-S£ ÆŸ ¥ ®μ n½ng sg. ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ æÛaD£ Ÿ Æ£ 60 55 mQ™™™Ÿ È amQ™š… Pliocen-Pleistocen h¹ (a): cuéi, 50 paleozoi - 70 hμn sái, s¹n, c¸t, sÐt. Dμy 10-30m ÖN¤-Q™ Bazan. Dμy 50-70m Pha 2; grano®iorit horblend 45 O¥-S£ ÆŸ ¤ .1712 âá 70 N¤-Q£ ØPZ¥¼Á-ËÍ£ l æÛaD£ Ÿ Æ£ 60 ×Ø PZ¥¼Á-ËÍ¦ O¥-S£ ÆŸ £ 60 .661 50 D£ ÎÆ£ N. Mang O¥-S£ ÆŸ ¥ Ca.874 Nhong âaT¥ ½Ð 65 An Th- îng Pha 1: ®iorit biotit-horblend, gabro-®iorit μ O¥-S£ ÆŸ ¤ 50 ØPZ¥¼Á-ËÍ£ O¥-S£ ÆŸ ¥ .1002 O¥-S£ ÆŸ £ O¥-S£ ÆŸ £ æÛ 600 ¡¤-O£ »Ð¥ ¡¤-O£ »Ð¥ Ûœ¤ ¼È¤ âaT¥ ½Ð æÛaD£ Ÿ Æ£ edQ amQ™š† 800 O¥-S£ ÆŸ ¤ âá Ta L« ¡¤-O£ »Ð¤ 70 h. h§a ìœ ÇÒ¤ Phøc hÖ M¨ng Xim. Pha 2: syenit biotit-th¹ch anh o .953 60 60 50 70 45 .327 vang 100 CÈm Khª paleogene ÛØPZ¥¼Á-ËÍ¤ 60 P(?) »Æ¤ Ph©n hÖ tÇng trªn : cuéi, t¶ng kÕt, c¸t kÕt, c¸t bét chøa tuf. Dμy 500-600m ¡¤-O£ »Ð¥ ¡¤-O£ »Ð£ O¥-S£ ÆŸ £ ¡¤-O£ »Ð¤ . ¡¤-O£ »Ð£ HÖ tÇng A Lin O¥-S£ ÆŸ ¥ Ya Vo 1298. O¥-S£ ÆŸ ¤ 70 âá 854 âá âá Pha 3: granit aplit, pegmatit D£ ÎÆ£ permian permi - 1084. KhÐ VÐ. Xa Diªm Lung Giªu - æÛœ¤ ¼È¥ 65 70 A Tine O¥-S£ ÆŸ £ D£ ÎÆ£ 70 Ûœ¤ ¼È¤ B×nh Th¸i Phøc hÖ Bμ Nμ 55 âá ¡¤-O£ »Ð¤ Bon Don 943 adQ™™ ™™™ Ûœ¤ ¼È¤ amQ™š† C-P ÈÂÍ P(?) »Æ£ Ph©n hÖ tÇng d- íi : cuéi kÕt, an®esit, tuf an®esit, bét kÕt. Dμy 400-500m æÛaD£ Ÿ Æ£ âá ¡¤-O£ »Ð¥ Xa D- ¬ng amQ™š… LA ¡¤-O£ »Ð¤ 800 æÛaD£ Ÿ Æ£ Ûœ¤ ¼È£ D£ ÎÆ ¡¤-O£ »Ð£ R. C. Bμ Nμ C-PÈÂÍ Ûœ¤ ¼È¤ Pha 2: granit hai mica, granit alaskit .1281 O¥-S£ ÆŸ £ D£ ÎÆ£ C«ng Rong ¡¤-O£ »Ð¤ ¡¤-O£ »Ð¥ paleogen - D£ ÎÆ£ aQ™™¬™™™ Hoμ Quý ÛaD£ Ÿ Æ£ O¥-S£ ÆŸ.1218 £ ¡¤-O£ »Ð¤ . .1467 1 amQ™š† b 50 732 aQ™ Hoμ ¡¤-O£ »Ð¤ O 50 C-P ÈÂÍ Ûi adQ™™_™™™ ÛK-œ ¼È£ ÛK-œ¼È£ 600 ÛK-œ¼È£ 100 amQ™š… H. La Ûœ¤ ¼È£ Pha 1: granit biotit, granit hai mica HÖ tÇng Ngò Hμnh S¬n : ®¸ hoa xen ®¸ phiÕn th¹ch anh-sericit, c¸t kÕt. Dμy 500m D£ ÎÆ£ D£ ÎÆ¤ 400 Ûä §ång L©m Ch©u S Bol P¸t Ø-ÛØO-S Î¼ 50 ÛaD£Ÿ Æ£ 800 i 68 ¡¤-O£ »Ð£ apQ 400 aQ™™¬™™™ 68 A V- ¬ng 800 60 ¡¤-O£ »Ð¥ Ø-ÛØO-S Î¼ ÛaD£ Ÿ Æ£ Sg. Lç §ãng ÛaD£Ÿ Æ£ Phøc hÖ §iÖng B«ng : tonalit, plagiogranit ¡¤-O£ »Ð£ 40 ¡¤-O£ »Ð¤ Bè Hoμ ¡¤-O£ »Ð£ X· Bèn ÛK-œ ¼È¤ HÖ tÇng Cß Bai : ®¸ v«i, sÐt v«i xen bét kÕt, ®¸ phiÕn sÐt. Dμy h¬n 500m ÛPZ£ Ÿ ¼ A Rít 60 ¡¤-O£»Ð£ Hoμ Kh-¬ng §iÖn Ngäc Ø-ÛØO-S Î¼ ÛaD£ Ÿ Æ£ H. Dμi D¤¬¥ ½¼ A Tul Ta 1067. S«ng C«n 40 ÛK-œ¼È£ aQ™™¬™™™ n ang Chøa Tournayella sp., Amphipora aequalis, Cyrtospirifer sp. Ms Fs ÛaT¥ÂÐ£ Phøc hÖ Nói Ngäc : gabro, gabro®iabas bÞ biÕn ®æi Bol Prean Ta Bol Tao Phó Hßa ¡¤-O£»Ð£ Sg. Yªn âáPZ£ ÈÈ ¸ Gi ¡¤-O£»Ð£Ms §iÒn Hoμ ÛaT¥ÂÐ£ Ø-ÛØO-S Î¼ .1227 Sg Y ang ¡¤-O£ »Ð£ Ta ÛaD£Ÿ Æ¤ §iÖn D-¬ng H. Må Qu ÛaD£ Ÿ Æ£ HÖ tÇng T©n L©m ÛaD£ Ÿ Æ¤ . mQ™™™ Sg. VÜnh §iÖn ¨evon - devonian Ph©n hÖ tÇng trªn : c¸t bét kÕt, c¸t kÕt, sÐt silic, sÐt bét chøa carbonat. Dμy h¬n 700m. Phøc hÖ HiÖp §øc : olivinit, harzburgit bÞ biÕn ®æi 50 Ta Tho Thonon mvQ™š† Sg Sg. D£ ÎÆ¤ çPZ£ ÂŸ ÛaD£ Ÿ Æ£ ÛaD£ Ÿ Æ£ 1000 §¹i HiÖp 100 A V- ¬ng .1235 .C neoproterozoic-cambrian 0 Chøa Lingula sp. ÛK-œ ¼È¤ N»È neoproterozoi-cambri X· Tiªng Ng¸t Trªn ÛaD£ Ÿ Æ¤ «n ÛaD£ Ÿ Æ£ h. hi»n ÛaD£Ÿ Æ£ amQ™š… Fs ÛaD£ Ÿ Æ£ aQ™™¬™™™ mQ™™™ HÖ tÇng Nói Vó Ph©n hÖ tÇng d- íi : cuéi, s¹n kÕt, c¸t kÕt, bét kÕt, ®¸ phiÕn sÐt. Dμy 600-700m Ph©n hÖ tÇng trªn : ®¸ phiÕn th¹ch anh mica, quarzit, ®¸ phiÕn silic. Dμy h¬n 350m ¡¤-O£ »Ð¤ T©m 60 CÈm H¶i D£ ÎÆ£ PR¥-¡£ ÈÐ¤ 30 A Ms æÛaD£ Ÿ Æ¥ æÛaD£Ÿ Æ¥ N»È §iÖn amQ™š† n Te ÛK-œ ¼È¤ 600 Fs Fs 400 H. ¨ i l c g n Ms 200 adQ 609 Ph-íc Phøc hÖ §¹i Léc Ph©n hÖ tÇng d- íi : ®¸ phiÕn felspat-clorit-zoisit-epi®ot, ®¸ phiÕn felspat-clorit-calcit Bol Kin .666 75 An §iÒm §¹i Quang N»È H. ¨i n bμn Sg. Héi An Pha ®¸ m¹ch: aplit granit PR¥-¡£ ÈÐ£ . Cμ D¨ng Ms Gia amQ™š… æÛaD£ Ÿ Æ¤ Dμy h¬n 1000m 60 ÛaD£ Ÿ Æ£ 1644 æÛaD£ Ÿ Æ¥ æÛaD£ Ÿ Æ¥ N»È §iÖn Hång héi an .1303 ¡¤-O£ »Ð¤ Ms Sg . C«n u amQ™š… CÈm Kim ÛaD£ Ÿ Æ£ ÛaD£ Ÿ Æ£ Ms Fs .V amQ™š… AV æÛaD£ Ÿ Æ£ Pha 1; granit biotit, granit hai mica d¹ng gneis Gi¸p §¹i L·nh ¡¤-O£»Ð¥ Sg aQ™š† Duy NghÜa C¸c ®¸ m¹ch ch- a râ tuæi : a-Gabro ®iabas, b-§¸ m¹ch trung tÝnh, c-Aplit granit 30 A Chia §¹i §ång âá ×Ø æÛ A Rui adQ §¹i Minh amQ™š… ¬ ng âaT¥ ½Ð£ Fs Kakan Aron ¡¤-O£ »Ð£ adQ 1200 40 .1057 T¥n r ÈÍ¤ adQ T¥n-rÈÍ¤ amQ™š… æÛaD£ Ÿ Æ¥ aQ™š† 30 Hßn Nap Nom .686 aQ™š† §¹i C-êng amQ™š… O¥-S£ ÆŸ ¥ Ph©n hÖ tÇng trªn : c¸t bét kÕt, ®¸ phiÕn sÐt, thÊu kÝnh ®¸ v«i, sÐt v«i. Dμy h¬n 650m .1230 .1336 amQ™š… amQ™š… §iÖn Phong Duy Thμnh N. Khª Ba adQ Duy Ch©u ordovician - siluarian 53 Tμ Vong ¡¤-O£ »Ð¤ aQ™š† 53 Bån HÖ tÇng Long §¹i 200 H. duy 5 T¥n r ÈÍ¤ 100 Ph©n hÖ tÇng gi÷a ; c¸t kÕt, c¸t kÕt quarzit, bét kÕt, ®acit, ryolit. Dμy 900-1000m. or¨ovic - siluar 75 800 Sg. C¸ i J£¼½ §¹i N»È Th¾ng Thu aQ™™¬™™™ aQ™™¬™™™ aQ™š† xuy n amQ™š† O¥-S£ ÆŸ ¤ Chøa Pteropermosimorpha sp., Polytrichioides sp. X· L¨ng ÛaD£ Ÿ Æ£ T¥n r ÈÍ£ §¹i Sen J£ÅÌ Sg. J£ÅÌ aQ™™¬™™™ amQ™š… .1182 912. 20 Duy T©n ÛaT¥ÂÐ£ A Tu Th¹c C¹n J£ ¼½ 25 §¹i Thμnh 30 19 ÛØPZ¥ ¼Á ËÍ¤ A Giang Hμ Giang J£ÅÌ QuÕ Phó 400 100 Ph©n hÖ tÇng d- íi : cuéi, s¹n kÕt, ®¸ phiÕn sericit, c¸t bét kÕt, c¸t kÕt d¹ng quarzit, ®¸ phiÕn sÐt. ¡¤-O£ »Ð¤ 10 J¤Â½ edQ ÛØPZ¥ ¼Á ËÍ¤ 20 N. Tung Tang J£ ¼½ edQ B×nh D-¬ng Dμy 900-1000m. Chøa Phyllograptus annae. Expansograptus expansus 50 adQ adQ aQ™š† O¥-S£ ÆŸ £ T© Ta Ri T¥n r ÈÍ£ .1026 An Bμng ÛK-œ¼È£ aQ™™¬™™™ amQ™š… Ag Rin ¡¤-O£ »Ð¤ m ¡¤-O£ »Ð£ J£ ¼½ J£ ¼½ .327 J£ ¼½ 100 800 J¤ Â½ aQ™š† aQ™™¬™™™ 100 J¤ Â½ J£ ÅÌ J£¼½ T¥n-rÈÍ¤ AP Ûä H'Rót .1498 .1125 45 200 J£ ÅÌ aQ™š† Ph©n hÖ tÇng trªn : c¸t kÕt, c¸t bét kÕt, ®¸ phiÕn sÐt, ®¸ phiÕn sericit, thÊu kÝnh ®¸ v«i. J¤Â½ amQ™š… ót Ûä adQ ÛPZ¥¼Á-ËÍ¥ B×nh Phóc 35 ¡¤-O£ »Ð¥ Dμy h¬n 700m. Chøa Hystricosphaeridium sp., Microsphaeridium sp. T£ ¤ Í¼£ .1061 Û-ÛìKŸ ½£ 1200 âá T£ ¤ Í¼¤ ÛPR¥½Æ QuÕ C-êng J£ÅÌ cambrian - ordovician HÖ tÇng A V- ¬ng 70 30 ÛaT¥ÂÐ£ aQ™™¬™™™ 24 100 aQ™š† cambri - or¨ovic .1221 Aben Young ¡¤-O£ »Ð£ ÛPZ¥¼Á-ËÍ¥ aQ™™¬™™™ ¡¤-O£ »Ð¤ ¡¤-O£ »Ð¤ 35 400 PR¤ ¥ ÅŸ ¤ Gia N«ng J£¼½ T¥n-rÈÍ£ Ph©n hÖ tÇng gi÷a : c¸t kÕt d¹ng quarzit, quarzit biotit, ®¸ phiÕn th¹ch anh-sericit. Dμy 1000m .915 H. th¬ng b nh .1127 30 .1031 Hßn Ng¹n Hßn Ch©u edQ B×nh Minh 100 Û-ÛìKŸ ½£ X· Chom Ûä ÛPR¥½Æ T l 1:200.000 T¥n-rÈÍ¤ ÛK-œ¼È£ 600 ÛPZ¥¼Á-ËÍ¥ ÛaT¥ÂÐ£ mvQ™š† Ph©n hÖ tÇng d- íi : ®¸ phiÕn sericit-clorit, ®¸ phiÕn biotit, ®¸ v«i hoa hãa. Dμy 1100m h. g ng Ban C« 0 100 ¡¤-O£ »Ð£ ÛØPZ¥ ¼Á ËÍ¤ Pa Ri T¥n r ÈÍ£ 100 Chøa Protosphaeridium densum, P. gibberosum 1cm trªn b¶n ®å b»ng 2.000m ngoμi thùc tÕ QuÕ Léc B×nh H¶i Lý ÛØPZ¥ ¼Á ËÍ¤ .910 âaT¥ ½Ð£ H. Nói Tμu aQ™š† 2000 0m 2000 4000 6000 8000 .970 QuÕ ThuËn B×nh Sa Lý 30 .1102 ÛaT¥ ÂÐ£ apQ aQ™™¬™™™ Ba Lan .734 30 Sg. Sg 400 17 38 X·ÛaT¥ ÂÐ£ Zu«i ÛaT¥ ÂÐ£ .924 Kouak 100 200 100 amQ™š… 17 38 1200 . 1039. 6 74 89 04 19 34 49 64 B 79 94 09 24 39 54 8 69 Hình 2.6. Bản đồ địa chất dọc đường HCM, đoạn ĐK-TM tỷ lệ 1/200.000 2.2.4. Đặc điểm phong hóa và tính chất cơ lý của đất đá trong các đới, phụ đới phong hóa Kết quả khảo sát thực địa và số liệu thăm dò, thí nghiệm ở các công trình kiên cố hóa đường HCM, đoạn ĐK-TM cho NCS phân chia thành các đới và phụ đới: edQ, IA1, IA2, IB, IIA và IIB. Tính chất cơ lý của đất đá các phụ đới vỏ phong hóa như sau: Bảng 2.1 Bảng tổng hợp kết quả thí nghiệm các chỉ tiêu cơ lý đặc trưng của đất phụ đới tàn, sườn tích - phong hóa hoàn toàn (edQ + IA1)
13 2.3. Kết luận Chương 2 Từ những kết quả nghiên cứu nêu trên có thể đưa ra một số kết luận sau đây: - Hiện tượng trượt trên tuyến đường HCM đoạn ĐK-TM xảy ra thường xuyên với mật độ trung bình khoảng 1,2 điểm/km. Hầu hết trượt đều xảy ra vào mùa mưa (tháng 9, 10, 11). Từ năm 2007 đến năm 2021 đã xuất hiện 1111 điểm trượt lở, chủ yếu xảy ra trong các năm có lượng mưa giờ lớn hơn 100mm. + Các khối trượt chủ yếu xảy ra trong các lớp đất phong hóa từ đá trầm tích, có chiều dày lớn và trên bề mặt địa hình dốc, bị phân cắt mạnh. Các loại hình trượt chủ yếu gồm: đá đổ, trượt phẳng và trượt xoay trong đất dính, phổ biến nhất là trượt hỗn hợp chiếm tới 82,4%. + Khối lượng trung bình của các khối trượt từ 5000 m³ đến 50000 m³ chiếm 53,6%; Chiều dày tầng phủ trên mái dốc chủ yếu 40°, góc dốc trung bình của các khối trượt khoảng 34°. Trượt đất diễn ra chủ yếu trong vỏ phong hóa đá trầm tích (chiếm tới 92%). - Nguyên nhân chủ yếu gây trượt trên đoạn tuyến Đakrông – Thạnh Mỹ là do lượng mưa lớn, tập trung dài ngày làm đất trên sườn dốc, mái dốc bị bão hòa nước, sức kháng cắt của đất giảm nghiêm trọng (góc ma sát trong từ 23° đến 26° giảm còn 14° đến 18°, lực dính giảm từ 19 kPa đến 25 kPa còn 8 kPa đến 17 kPa) làm giảm lực chống trượt. - Để làm sáng tỏ hơn cơ chế, động lực, nguyên nhân, hình dạng mặt trượt và tính toán lực gây trượt trên đoạn tuyến nghiên cứu, cần tiến hành nghiên cứu thực nghiệm trên mô hình mô phỏng khối trượt ở trong phòng thí nghiệm. + Tác giả lựa chọn điểm trượt đất tại km427T+350 để hành nghiên cứu thực nghiệm trên mô hình mô phỏng khối trượt. CHƯƠNG 3. NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM QUÁ TRÌNH TRƯỢT ĐẤT ĐÁ TRÊN MÔ HÌNH VẬT LÝ 3.1. Tổng quan về nghiên cứu mô hình vật lý Nghiên cứu trên mô hình vật lý được ứng dụng trong nhiều lĩnh vực khác nhau, với các tỷ lệ khác nhau, từ mô hình thu nhỏ tới tỷ lệ thực để nghiên cứu quá trình hoặc hành vi của nguyên mẫu. Có hai loại mô hình vật lý thường sử dụng là mô hình ly tâm địa kỹ thuật trong điều kiện giả trọng lực tăng cường và mô hình vật lý 1-g (tức là lực hấp dẫn của Trái Đất).
14 g Hình 3.1. Mô hình vật lý 1-g và mô hình ly tâm địa kỹ thuật 3.2. Xây dựng mô hình máng trượt đất Từ kết quả nghiên cứu ở chương 2, nghiên cứu sinh xây dựng mô hình máng trượt đất ở trong phòng thí nghiệm, là mô hình trọng lực đơn (1-g) để mô phỏng quá trình trượt đất tại điểm trượt km427T+350. Khối trượt phát sinh trong cơn bão số 9 năm 2009 với lượng mưa giờ tại thời điểm trượt đất là 116 mm. Khối trượt có chiều cao khoảng 30 m, chiều dài khoảng 50m. Thân khối trượt cấu tạo bởi đất đá phong hóa từ đá gốc là phiến sét phong hóa của hệ tầng A Vương (Hình 2.2). Máng trượt gồm 02 cấu phần chính: máng trượt và hệ thống quan sát. Máng trượt được chế tạo bằng thép có kích thước (9 x 1 x 5) m. Cấu tạo của máng thép được thể hiện chi tiết như trong Hình 3.2 và Hình 3.4. Hình 3.2 Cấu tạo máng trượt Hình 3.3. Các điểm đánh dấu * Máng trượt có hình dạng máng mỏng với mặt cắt là (1x1) m chia thành 3 đoạn:
15 + Đoạn 1: dài 4 m theo chiều dọc, độ dốc 10°: mô phỏng phần chân dốc, + Đoạn 2: dài 4 m theo chiều dọc, có độ dốc 34°: mô phỏng phần sườn dốc, + Đoạn 3: dài 1 m theo chiều dọc, nằm ngang: mô phỏng phần đỉnh mái dốc. Một bên của máng trượt được bao phủ bởi kính cường lực để có thể quan sát sự dịch chuyển của đất. Dàn phun mưa được lắp đặt với 5 điểm phun mưa trên toàn máng trượt, có thể tạo ra lượng mưa từ 30 mm/h tới 150 Hình 3.4 Máng trượt chế tạo tại mm/h Viện KH&CN GTVT Mẫu đất được nghiên cứu lấy từ hiện trường điểm trượt đất km427T+350 trên đường HCM đoạn ĐK-TM, đất được sàng qua sàng 5 cm để đạt được yêu cầu nhỏ hơn 1/10 kích thước nhỏ nhất của khối trượt và đạt được tỷ lệ kích thước hạt d 50 n 10 . D 50 3.3. Kết quả thí nghiệm Qua quan trắc sự chuyển động của 180 điểm đánh dấu trên máng trượt, tác giả luận án đã tiến hành xác định tọa độ của từng điểm theo thời gian thí nghiệm để xác định quỹ đạo chuyển động của từng điểm (xem Hình 3.5). Hình 3.5 Quỹ đạo chuyển động của các điểm đánh dấu tại thời điểm bắt đầu trượt 3.3.1. Kết quả quan trắc áp lực nước lỗ rỗng
16 Biểu đồ Hình 3.6 có thể chia thành các giai đoạn sau: - Giai đoạn 1: Đất chưa bão hoà, áp lực nước lỗ rỗng âm. - Giai đoạn 2: Đất phía dưới đầu đo bão hòa, áp lực nước lỗ rỗng tăng nhanh từ âm lên 0. - Giai đoạn 3: Áp lực nước lỗ rỗng tăng dần từ 0 đến một giá trị nhất định thì hiện tượng trượt xảy ra. Hình 3.6 Áp lực nước lỗ rỗng tại các đầu đo - Giai đoạn 4: Áp lực nước lỗ chôn sâu 60cm rỗng tăng nhanh trong thời gian ngắn. - Giai đoạn 5: Giai đoạn khối đất dừng lại, áp lực nước lỗ rỗng giảm 3.4. Phân tích kết quả thí nghiệm - Khi khối đất chưa bão hòa (áp lực nước lỗ rỗng âm) thì khối trượt chỉ có hiện tượng nén chặt lại (do khối lượng thể tích của khối đất bên trên tăng lên). - Khi khối đất bão hòa hoàn toàn thì khối trượt bắt đầu chuyển động theo phương ngang (bắt đầu hình thành dịch chuyển trượt). - Khi áp lực nước lỗ rỗng tăng lên (áp lực nước lỗ rỗng lớn hơn 0) thì chuyển động ngang mới bắt đầu chiếm ưu thế. - Khi áp lực nước lỗ rỗng tăng lên tới một giá trị nhất định thì xảy ra trượt đất. - Trong thời điểm xảy ra trượt đất các hạt đất bị sắp xếp lại. Như vậy, có thể thấy rằng: - Chỉ yếu tố lượng mưa sẽ quyết định khối trượt có thể xảy ra hay không. Lượng mưa làm bão hòa khối trượt từ trên xuống và gia tăng khối lượng thể tích đất tại khối trượt, điều này lý giải tại sao vào mùa mưa hệ số an toàn của khối trượt thường giảm đi. Hình 3.7 Độ dịch chuyển của EX1, EX2, EX3 theo thời gian
17 Hình 3.8 Tốc độ dịch chuyển của EX1, EX2, EX3 theo thời gian Hình3.9 Gia tốc dịch chuyển của EX1, EX2, EX3 theo thời gian (giai đoạn trượt đất) Hình 3.10 Biểu đồ quan hệ quãng đường và vận tốc theo thời gian Hình 3.11 Biểu đồ quan hệ quãng đường và gia tốc theo thời gian - Lượng mưa phải đủ để bão hòa hoàn toàn khối đất và làm cho áp lực nước lỗ rỗng tăng lên đến thời điểm trượt đất diễn ra. Như vậy, để tính toán lực gây trượt cần phải xác định khối lượng và gia tốc của khối trượt khi chuyển động tại thời điểm dịch chuyển. 3.5. Tính toán lực gây trượt Lực gây trượt được xác định theo công thức:
18 F = m.a (3.1) trong đó: F: Lực gây trượt, m: Khối lượng của khối trượt khi trượt, a: gia tốc của khối trượt khi trượt. Sử dụng phương pháp phần tử hữu hạn, chia khối trượt thành các phần tử. Với mỗi phần tử có thể xác định được các lực tác dụng lên chúng và ta biểu diễn chúng dưới dạng vectơ cột như sau: Lực thể tích f : f = f [fx, fy, fz] T (3.2) - Áp dụng phương pháp khử Gauss tổng quát thông qua các bước thực hiện đối với một hệ phương trình tuyến tính. Cuối cùng, sau n-1 bước như trên, chúng ta nhận được hệ (3.15) dưới dạng: a11 a12 a13 a14 a1 n x1 b1 a 22 ) (1 a 23 ) (1 a 24 ) (1 a 21 ) ( n x2 b2 1 ) ( a33 ) (2 a34 ) (2 a3 n ) (2 x3 b3 2 ) ( (3.15) a44 ) (3 a4 3 ) ( n x4 b4 3 ) ( 0 (n 1) a nn xn bn n ( 1) Từ kết quả quan trắc, xác định các giá trị aij và mij, sẽ xác định được lực gây trượt, tuy nhiên cần phải xác định được thời điểm mà gia tốc của khối trượt đạt lớn nhất. Khi gia tốc a của khối trượt đạt lớn nhất (cực trị) thì = = ² đạt cực trị. Với khối trượt được mô phỏng bằng máng trượt, xác định được: + Tại thời điểm t=8257 s Hình 3.8 thì vận tốc của khối trượt đạt đỉnh v=0,3 m/s, + Tại thời điểm t=8257 s Hình 3.9 thì gia tốc của khối trượt đạt đỉnh a=3,5 m/s², + Có 130 phần tử có chuyển động, trong đó có 77 phần tử có chuyển động trượt theo phương ngang (hình 3.5). + Thể tích dịch chuyển của khối trượt khi trượt là 2,315 m³, + Khối lượng dịch chuyển của khối trượt khi trượt là 2,315 x 1730=4005 kg, + Lực gây trượt khi chuyển động F=m x a = 4005 x 3,5 = 14,0175 kN. 3.6. Tính toán lực gây trượt bằng phương pháp số Tiến hành mô phỏng máng trượt bằng bài toán số với các thông số đầu vào như trên máng trượt. Sử dụng phần mềm Geostudio để xác định các thông
19 số khi trượt như: mặt trượt, tâm trượt và đặc biệt là lực gây trượt. Kết quả mô phỏng bằng phương pháp số được tính toán với các giả thiết đơn giản hóa của các tác giả: Morgenstern-Price; Spencer; Bishop; Janbu, phương pháp cổ điển được tổng hợp trong Bảng 3.1. Bảng 3.1. Kết quả tính toán mô phỏng số thí nghiệm máng trượt ST Phương pháp Hệ số Thể tích Giá trị lực T tính toán an toàn Fs khối trượt (m³) gây trượt (kN) 1 Morgenstern-Price 0,981 2,290 14,000 2 Spencer 0,825 2,028 33,812 3 Bishop 0,968 2,320 X 4 Janbu 0,959 2,315 14,294 5 Cổ điển 0,782 1,986 X Kết quả thí nghiệm 6
20 gây trượt khi trượt theo phương pháp đơn giản hoá của Janbu. CHƯƠNG 4. LUẬN CHỨNG GIẢI PHÁP XỬ LÝ TRƯỢT THÍCH HỢP ĐOẠN TUYẾN ĐAKRÔNG – THẠNH MỸ 4.1. Đánh giá hiện trạng xử lý trượt trên tuyến nghiên cứu Cho đến nay, trên tuyến đường Hồ Chí Minh đã áp dụng nhiều giải pháp xử lý các khối trượt, bao gồm: - Trồng cỏ bề mặt, - Gia cố bề mặt, - Giảm tải bằng cách cắt cơ, đào bạt, - Xây dựng hệ thống thoát nước mặt bằng rãnh đỉnh, bậc nước, - Làm bệ và đê phản áp, - Xây tường chắn trọng lực bằng rọ đá, đá xây, bê tông và tường chắn móng sâu sử dụng cọc khoan nhồi, - Dùng neo giữ bằng thanh neo và neo ứng suất trước. Các giải pháp đã sử dụng phần nào phát huy tác dụng trong thời điểm nhất định, tuy nhiên chưa có những nghiên cứu đánh giá tổng thế. 4.2. Nguyên tắc xử lý trượt đất đá Trượt đất đá rất đa dạng và phức tạp. Độ ổn định của khối trượt có thể tự nó đạt được theo con đường tự nhiên, khi mà tác động của các nguyên nhân gây phá hủy cân bằng các khối đất đá đã bị loại trừ. Độ ổn định có thể đạt được bằng con đường nhân tạo khi thực hiện những biện pháp xử lý thích hợp. Do đó, khi lựa chọn giải pháp xử lý trượt cần tuân thủ một số nguyên tắc dưới đây: 1) Giải pháp xử lý trượt phải làm yếu, loại trừ hoặc ngăn ngừa tác động của các lực gây trượt và tạo ra những điều kiện bất lợi đối với trượt. 2) Hiệu quả của giải pháp xử lý trượt đất đạt được khi cấu trúc địa chất của khối trượt, hình dạng, thế nằm của các mặt trượt hay các đới yếu, vị trí các tầng chứa nước và điều kiện cung cấp của chúng đã được nghiên cứu kĩ. 3) Xử lý khối trượt ổn định phải tiến hành một tổ hợp nhiều giải pháp xử lý trượt. 4) Để quyết định tổ hợp các giải pháp xử lý trượt, cần luận chứng mức độ hợp lí về kĩ thuật và kinh tế trên cơ sở so sánh nhiều phương án phù hợp với trình độ và điều kiện kinh tế xã hội của đất nước, địa phương trên cơ sở bảo vệ tài nguyên, môi trường 4.3. Luận chứng giải pháp xử lý trượt đất thích hợp tại đường HCM đoạn ĐK-TM.