Tóm tắt Luận án Tiến sĩ Kỹ thuật cơ khí và cơ kỹ thuật: Nghiên cứu đáp ứng nhiệt của vệ tinh nhỏ trên quỹ đạo thấp chịu tác dụng của môi trường nhiệt vũ trụ

Chia sẻ: Lê Thị Hồng Nhung | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:27

Thêm vào BST

Báo xấu

36
lượt xem 2
download

Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ

Mục tiêu nghiên cứu của luận án: Xây dựng các mô hình nhiệt một nút, hai nút và nhiều nút với các mô hình tải nhiệt khác nhau tác động lên vệ tinh nhỏ trên quỹ đạo thấp của Trái đất. Tìm được nghiệm dưới dạng giải tích của các phương trình cân bằng nhiệt của vệ tinh bằng phương pháp tuyến tính hóa tương đương theo tiêu chuẩn đối ngẫu. Mời các bạn tham khảo!

Chủ đề:

Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!

Lưu

Nội dung Text: Tóm tắt Luận án Tiến sĩ Kỹ thuật cơ khí và cơ kỹ thuật: Nghiên cứu đáp ứng nhiệt của vệ tinh nhỏ trên quỹ đạo thấp chịu tác dụng của môi trường nhiệt vũ trụ

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO VIỆN HÀN LÂM KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ VIỆT NAM HỌC VIỆN KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ----------------------------- PHẠM NGỌC CHUNG NGHIÊN CỨU ĐÁP ỨNG NHIỆT CỦA VỆ TINH NHỎ TRÊN QUỸ ĐẠO THẤP CHỊU TÁC DỤNG CỦA MÔI TRƯỜNG NHIỆT VŨ TRỤ Chuyên ngành: Cơ kỹ thuật Mã số: 9 52 01 01 TÓM TẮT LUẬN ÁN TIẾN SĨ KỸ THUẬT CƠ KHÍ VÀ CƠ KỸ THUẬT Hà Nội – 2019
Công trình được hoàn thành tại: Học viện Khoa học và Công nghệ - Viện Hàn lâm Khoa học và Công nghệ Việt Nam Người hướng dẫn khoa học 1: GS. TSKH. Nguyễn Đông Anh Người hướng dẫn khoa học 2: PGS.TS. Đinh Văn Mạnh Phản biện 1: GS.TS. Trần Ích Thịnh Phản biện 2: GS.TS. Nguyễn Thái Chung Phản biện 3: PGS.TS. Đào Như Mai Luận án được bảo vệ trước Hội đồng chấm luận án tiến sĩ cấp Học viện, họp tại Học viện Khoa học và Công nghệ - Viện Hàn lâm Khoa học và Công nghệ Việt Nam vào hồi ..........., ngày ....... tháng ....... năm 2019 Có thể tìm hiểu luận án tại: - Thư viện Học viện Khoa học và Công nghệ - Thư viện Quốc gia Việt Nam
1 MỞ ĐẦU 1. Tính cấp thiết của luận án Bài toán ứng xử phi tuyến của các hệ động lực là vấn đề được quan tâm nghiên cứu rộng rãi từ cộng đồng các nhà khoa học và kỹ thuật trên thế giới trong nhiều thập kỷ vừa qua. Trong lĩnh vực công nghệ không gian, bài toán phân tích nhiệt vệ tinh là một trong những bài toán phức tạp nhưng lại có vai trò quan trọng bởi vì nó liên quan đến sự hoạt động của các thiết bị vệ tinh trên quỹ đạo. Người ta có thể tiếp cận giải bài toán phân tích nhiệt vệ tinh thông qua các công cụ tính toán số được đóng gói trong các phần mềm chuyên biệt. Tuy nhiên nhược điểm của cách tiếp cận này là khối lượng tính toán lớn và mất nhiều tài nguyên máy tính. Khi thay đổi các thông số thiết kế, quá trình tính có thể đòi hỏi phải thực hiện lại từ đầu, dẫn đến sự “đắt đỏ” về chi phí thời gian tính toán. Hệ quả là có thể giảm hiệu suất công việc ở mức độ nào đó. Trong nhiều tình huống, người ta chỉ ra rằng phương pháp giải tích có thể chiếm ưu thế về sự tiện lợi và thời gian tính toán, vì nó có thể ước lượng nhanh đáp ứng nhiệt của một thành phần vệ tinh nào đó với độ chính xác nhất định. Tuy nhiên, lĩnh vực phân tích nhiệt cho vệ tinh là lĩnh vực khá đặc thù, hiện nay có rất ít các công cụ giải tích hiệu quả để giải quyết bài toán này vì có sự xuất hiện của số hạng phi tuyến bậc bốn liên quan đến bức xạ nhiệt, vốn gây khó khăn trong các tính toán giải tích. Vì những lý do cơ bản ở trên mà tác giả đã chọn tên đề tài của luận án tiến sĩ “Nghiên cứu đáp ứng nhiệt của vệ tinh nhỏ trên quỹ đạo thấp chịu tác dụng của môi trường nhiệt vũ trụ” bằng việc đề xuất một công cụ giải tích hiệu quả là sử dụng phương pháp tuyến tính hóa tương
2 đương theo tiêu chuẩn đối ngẫu mới được phát triển gần đây cho các hệ động lực phi tuyến. 2. Mục tiêu nghiên cứu của luận án - Xây dựng các mô hình nhiệt một nút, hai nút và nhiều nút với các mô hình tải nhiệt khác nhau tác động lên vệ tinh nhỏ trên quỹ đạo thấp của Trái đất. - Tìm được nghiệm dưới dạng giải tích của các phương trình cân bằng nhiệt của vệ tinh bằng phương pháp tuyến tính hóa tương đương theo tiêu chuẩn đối ngẫu. - Nghiên cứu và phân tích được một số ứng xử định tính của nhiệt độ vệ tinh trong các mô hình nhiệt. 3. Phạm vi nghiên cứu Luận án giới hạn trong phạm vi nghiên cứu các vệ tinh cỡ nhỏ hoạt động ở quỹ đạo thấp của Trái đất; mô hình nghiên cứu giới hạn ở một nút, hai nút, sáu nút và tám nút. 4. Phương pháp nghiên cứu của đề tài Luận án sử dụng các phương pháp giải tích kết hợp với các phương pháp số, cụ thể: - Sử dụng các phương pháp tuyến tính hóa tương đương, phương pháp xấp xỉ theo Grande để tìm đáp ứng của một số mô hình nhiệt; - Sử dụng phương pháp Runge-Kutta 4 giải số phương trình vi phân cân bằng nhiệt làm cơ sở để đánh giá độ chính xác của phương pháp giải tích. Sử dụng phương pháp Newton-Raphson giải hệ đại số phi tuyến thu được trong quá trình tuyến tính hóa phương trình cân bằng nhiệt. 4. Bố cục của luận án Luận án gồm phần Mở đầu; các Chương 1, 2, 3 và 4; phần Kết luận; Danh mục các công trình nghiên cứu của tác giả liên quan đến nội dung luận án, và Tài liệu tham khảo.
3 CHƯƠNG 1 TỔNG QUAN VỀ BÀI TOÁN PHÂN TÍCH NHIỆT VỆ TINH - Chương 1 trình bày các vấn đề tổng quan về vệ tinh và tình hình nghiên cứu của bài toán phân tích nhiệt cho vệ tinh nhỏ trên quỹ đạo thấp của Trái đất. - Ở quỹ đạo thấp, vệ tinh chịu tác động của ba nguồn nhiệt chính bao gồm: bức xạ mặt trời trực tiếp, bức xạ albedo và bức xạ hồng ngoại của Trái đất. Trong luận án, các tải này được thiết lập dưới dạng các biểu thức giải tích, và chúng có thể được xử lý dễ dàng cho các tính toán kỹ thuật. - Tác giả trình bày quá trình xây dựng mô hình nhiệt cho vệ tinh nhỏ dựa trên phương pháp tham số phân bổ để thu được hệ phương trình vi phân phi tuyến cho cân bằng nhiệt của các nút. Để đi đến phương trình cân bằng nhiệt, tác giả diễn giải cụ thể các biểu thức và ý nghĩa vật lý cho các nút nhiệt, các tính chất nhiệt tương ứng liên quan đến bài toán phân tích nhiệt vệ tinh (chẳng hạn nhiệt dung, hệ số dẫn nhiệt, hệ số bức xạ…). Đối với vệ tinh chuyển động trên quỹ đạo thấp của Trái đất, quá trình truyền nhiệt giữa các nút thông qua hai hình thức truyền nhiệt chủ yếu là dẫn nhiệt và bức xạ nhiệt (quá trình đối lưu nhiệt được xem là không đáng kể). CHƯƠNG 2 PHÂN TÍCH ĐÁP ỨNG NHIỆT CỦA VỆ TINH NHỎ TRÊN QUỸ ĐẠO THẤP DỰA TRÊN MÔ HÌNH NHIỆT MỘT NÚT 2.1. Đặt vấn đề Phân tích nhiệt cho vệ tinh là vấn đề quan trọng vì nó liên quan đến sự hoạt động của các thiết bị vệ tinh khi chuyển động trên quỹ đạo. Đối với vệ tinh cỡ nhỏ, vấn đề phân tích nhiệt có thể đưa về mô hình nhiệt với một số nút nhất định. Trong chương này mô hình nhiệt
4 một nút được xem xét. Ý nghĩa của mô hình nhiệt một nút là ở chỗ: (i) đây là mô hình đơn giản có thể giúp tính toán một cách sơ bộ nhiệt độ của vệ tinh, hoặc nhiệt độ của một thành phần hay thiết bị nào đó; (ii) từ tính toán này giúp các nhà thiết kế giảm “chi phí” tính toán trong giai đoạn tiền thiết kế của vệ tinh, nhất là vấn đề ước lượng nhiệt với các đầu vào nhiệt giả định trong phòng thí nghiệm gần sát với đầu vào nhiệt trên quỹ đạo thấp của Trái đất. Đối với mô hình một nút, coi vệ tinh là một vật thể đơn nhất trao đổi nhiệt với môi trường không gian. Hình thức trao đổi nhiệt là vệ tinh hấp thụ nhiệt từ môi trường và bức xạ nhiệt ra ngoài không gian xung quanh nó. Theo nguyên lý cân bằng nhiệt động ta thu được phương trình cân bằng nhiệt cho vệ tinh cho mô hình một nút: CT   Asc T 4  Qs f s  t   Qa f a  t   Qe , (2.1) trong đó C là nhiệt dung, T  T  t  là nhiệt độ nút phụ thuộc thời gian, Asc là diện tích của bề mặt ngoài vệ tinh,  là hệ số phát xạ bề mặt vệ tinh,   5.67 108 WK-4 m-2 là hệ số Stefan-Boltzmann; thành phần Qs f s  t   Qa f a  t   Qe là tải nhiệt đầu vào, gồm nhiệt bức xạ Mặt trời Qs f s  t  , nhiệt albedo Trái đất Qa f a  t  , nhiệt hồng ngoại Qe mà vệ tinh nhận được do Trái đất phát ra. 2.2. Tải nhiệt đầu vào - Bức xạ mặt trời: Lượng nhiệt mặt trời mà vệ tinh nhận được là một hàm có giá trị không đổi và khác không khi vệ tinh nằm trong vùng sáng, nhưng có giá trị bằng không khi vệ tinh nằm trong vùng bóng tối, tức là: Qsol  Qs f s  t   Gs Asp s f s  t  , (2.2) trong đó hàm f s  vt  là hàm mô tả sự biến đổi ngày-đêm của bức xạ mặt trời. Hàm f s  vt  có dạng sóng vuông với f s  t   1 nếu  t
5 thuộc vào miền 0,    1   / 2  2 , 2  và f s  t   0 nếu  t thuộc miền   , 1   / 2  2  trong một chu kỳ quỹ đạo. Ở đây   Pil / Porb là tỷ số giữa thời gian chiếu sáng Pil (s) và chu kỳ quỹ đạo Porb (s). - Bức xạ albedo của Trái đất: Khi mặt trời chiếu sáng xuống bề mặt Trái đất, một phần năng lượng bị bề mặt Trái đất hấp thụ, còn phần kia bị phản chiếu trở lại không gian. Phần phản chiếu sẽ tác động trực tiếp đến vệ tinh được gọi là bức xạ albedo trái đất. Tải nhiệt albedo mà vệ tinh hấp thụ được tính như sau: Qalb  Qa f a  t   aeGs Asc Fse s f a  t  , (2.3) trong đó ae là hệ số albedo, Asc là diện tích của cả vệ tinh, Fse là hệ số quan sát Trái đất khi nhìn từ vệ tinh; f a  t  là hàm số biểu diễn sự thay đổi ngày-đêm của tải nhiệt albedo với f a  t   cos  t  nếu  t thuộc miền 0,  / 2  3 / 2, 2  và f a  t   0 nếu  t thuộc miền  / 2, 3 / 2  . - Bức xạ hồng ngoại: Bức xạ hồng ngoại mà vệ tinh nhận được từ Trái đất là: Qe   Asc Fse Te4 , (2.4) trong đó Te là nhiệt độ vật thể đen tương đương của Trái đất. Ta đưa vào các đại lượng không thứ nguyên sau:    t ,   T  t   ,  1  Qs  C ,  2  Qa  C ,  3  Qe  C (2.5) trong đó   2 Porb ,    C Asc  . 13 (2.6) Sử dụng (2.5), phương trình (2.1) đưa về dạng không thứ nguyên sau: d   4   1 f s     2 f a     3 . (2.7) d Trong chương này, tác giả sẽ đề xuất một cách tiếp cận mới để tìm nghiệm xấp xỉ của (2.7) dựa trên tiêu chuẩn đối ngẫu của phương
6 pháp tuyến tính hóa tương đương được đề xuất gần đây trong dao động phi tuyến ngẫu nhiên. Ý tưởng chính của phương pháp là thay thế hệ phi tuyến gốc chịu kích động ngoài là hàm tiền định (hoặc ngẫu nhiên) bởi một hệ tuyến tính hóa trong khi đó vẫn giữ nguyên kích động ngoài; các hệ số tuyến tính hóa sẽ được tìm từ tiêu chuẩn đối ngẫu đề xuất cho bài toán phân tích nhiệt vệ tinh. 2.3. Phương pháp tuyến tính hóa tương đương theo tiêu chuẩn đối ngẫu Ta xét hệ có phương trình vi phân sau: d  f       , (2.8) d trong đó f   là hàm phi tuyến của đối số  ,    là tải ngoài có thể là hàm tiền định hoặc ngẫu nhiên. Phương trình gốc (2.8) được tuyến tính hóa để trở thành dạng sau d  a  b     , (2.9) d trong đó hai hệ số tuyến tính hóa a, b được tìm theo một tiêu chuẩn cụ thể của phương pháp tuyến tính hóa tương đương. Trong nghiên cứu bài toán phân tích nhiệt vệ tinh của luận án, tiêu chuẩn đối ngẫu thu được đựa hai bước thay thế: - Bước thứ nhất: hàm phi tuyến f   biểu diễn số hạng bức xạ nhiệt được thay thế bởi hàm tuyến tính hóa a  b , với a, b là các hệ số tuyến tính hóa. - Bước thứ hai: hàm tuyến tính hóa a  b thu được từ bước thứ nhất, được thay thế bởi một hàm phi tuyến khác có dạng  f   và được xem như cùng lớp với hàm gốc f   với hệ số tỷ lệ  , trong đó các hệ số tuyến tính hóa a, b và  được tìm từ tiêu chuẩn sau đây: J  1     f    a  b   a  b   f   2 2   min, (2.10) a ,b , 
7 trong đó hệ số  nhận hai giá trị là 0 hoặc 1 2 . Từ (2.10) ta thấy rằng khi   0 ta thu được tiêu chuẩn sai số bình phương trung bình của phương pháp tuyến tính hóa tương đương thông thường. Khi   1 2 ta thu được tiêu chuẩn đối ngẫu như được đề xuất trong công trình của Nguyễn Đông Anh và đồng nghiệp năm 2012. Về mặt hình thức, tiêu chuẩn (2.10) biểu diễn cả tiêu chuẩn đối ngẫu và tiêu chuẩn thông thường của phương pháp tuyến tính hóa tương đương trong dạng kết hợp ứng với từng giá trị của  . Tiêu chuẩn (2.10) dẫn đến hệ phương trình sau để xác định các ẩn a, b và  J J J  0,  0,  0. (2.11) a b  Phương trình (2.11) cho ta kết quả hệ số tuyến tính hóa a, b : 1    f ( )   f ( ) 1   f ( )    f ( ) 2 a , b  1   2   2 1   2   2 (2.12) và cho hệ số lượt về  :  1     f ( )   f ( )   f ( )  f ( )  2  f ( )    f ( )   1    f 2 ( )  2   2 f ( ) 2 2   2    (2.13) trong đó ký hiệu   2 f ( )   f ( ) f ( ) 2     . (2.14) 2   2 f 2 ( ) f 2 ( ) Trong khuôn khổ phương trình cân bằng nhiệt (2.1), hàm f   có dạng f     4 . Trong phần tới ta sẽ tìm đáp ứng xấp xỉ của (2.1) sử dụng kết quả tổng quát (2.12-2.14).
8 2.4. Nghiệm xấp xỉ cho phương trình cân bằng nhiệt một nút Ta thấy rằng hai hàm đầu vào f s   , f a   được xác định bởi (2.2) và (2.3) là hai hàm tuần hoàn, nên chúng có thể được khai triển dưới dạng chuỗi Fourier  2 2 f s      sin  cos   sin k  cos k , (2.15)  k  2 k  1 1 2 f a     cos   cos  2k  k . k 1   4k  1  2 2 (2.16) Các số hạng của chuỗi (2.15) và (2.16) có xu hướng dần tới 0 khi chỉ số k dần tới vô cùng. Do đó, để đơn giản, trong các tính toán sau đây, ta sẽ chỉ giữ lại xấp xỉ bậc nhất trong mỗi chuỗi. Do đó, phương trình (2.7) có thể được viết lại như sau: d   4  P  H cos , (2.17) d trong đó 1 2 1 P   1  2  3, H   1 sin    2 . (2.18)   2 Nghiệm của phương trình (2.9) ứng với     P  H cos có dạng sau:     R  A cos  B sin , (2.19) trong đó R, A, B được xác định bằng cách thay (2.19) vào phương trình (2.9) và cân bằng các hệ số của số hạng điều hòa tương ứng: P b a 1 R , A H, B  H. (2.20) a 1 a 2 1  a2 Thay f     4 vào phương trình (2.12-2.14), sau một số tính toán liên quan đến đáp ứng trung bình ta thu được hệ phương trình đại số phi tuyến cho các hệ số tuyến tính hóa a và b như sau:
9   1  P  b   P  b  3H 2  1    P  b  3 H 4  2 4 a 4     , b  3    , 1   a   a  1  a 2  1     a  8 1  a 2 2    (2.21) trong đó  được xác định từ R8  14 R6  A2  B 2   R  A  B 2   R 2  A2  B 2    A2  B 2  87 4 2 2 27 3 9 4  4 4 64 . R  14 R  A  B   R A  B   R A  B    A  B2  8 6 2 2 105 4 2 2 2 35 2 2 2 3 35 2 4 4 4 128 (2.22) Vì hệ (2.21) là hệ đại số phi tuyến dạng khép kín của hệ số tuyến tính hóa a , b , ta có thể giải hệ này bằng phương pháp lặp Newton-Raphson để thu được a , b ; sau đó sử dụng (2.20) ta thu được nghiệm xấp xỉ (2.19) của hệ (2.7). Chú ý rằng hệ số tuyến tính hóa thông thường và đối ngẫu thu được từ (2.21) tương ứng bằng cách cho   0 và 1 2 . Nghiệm theo cách tiếp cận của Grande ở trạng thái bình ổn  s : H s    1  16 6  4 3 cos  sin . (2.23) Biên độ dao động nhiệt  G của    thu được từ kỹ thuật tuyến tính hóa sử dụng giả thiết của Grande (2.23) và  DC thu được từ nghiệm (2.21) của tiêu chuẩn đối ngẫu (2.10) là H H G  ,  DC  . (2.24-2.25) 1  16 6 1  a2 Trong phần sau, ta sẽ thảo luận về kết quả đáp của ứng nhiệt    thu được bởi tuyến tính hóa đối ngẫu, tuyến tính hóa thông thường, tuyến tính hóa dựa trên giả thiết của Grande và nghiệm số thu được từ phương pháp Runge-Kutta bậc 4. 2.5. Phân tích nhiệt cho mô hình một nút Kết quả trên Hình 2.1 và 2.2 đã chỉ ra rằng, các đáp ứng nhiệt thu được từ phương pháp tuyến tính hóa tương đương và cách tiếp
10 cận tuyến tính hóa của Grande là khá gần với kết quả thu được từ phương pháp Runge-Kutta 4. Lấy tham chiếu là đáp ứng nhiệt thu được bởi phương pháp Runge-Kutta 4, có thể thấy rằng tiêu chuẩn đối ngẫu của phương pháp tuyến tính hóa tương đương cho sai số nhỏ hơn so với các phương pháp khác khi tính chất phi tuyến của hệ tăng lên, tức là khi nhiệt dung biến đổi trong khoảng [1.0, 3.0]x104 (JK-1). Hình 2.1. Nhiệt độ trung bình Hình 2.2. Biên độ nhiệt không không thứ nguyên với các thứ nguyên với các phương pháp phương pháp khác nhau khác nhau Bảng 2.1. Nhiệt độ trung bình không thứ nguyên với các giá trị nhiệt dung C khác nhau
11 Quan sát Bảng 2.1 ta thấy trong khoảng nhiệt dung C được xét, sai số lớn nhất của tiêu chuẩn đối ngẫu và thông thường tương ứng là 0.1842% và 0.2307%, trong khi sai số lớn nhất của cách tiếp cận của Grande là khoảng 1.4702%. 2.6. Kết luận chương 2 Chương này tác giả đã đề xuất sử dụng phương pháp tuyến tính hóa tương đương để tìm nghiệm xấp xỉ của bài toán phân tích nhiệt của vệ tinh nhỏ trên quỹ đạo thấp của Trái đất. Tiêu chuẩn thông thường và tiêu chuẩn đối ngẫu của phương pháp tuyến tính hóa tương đương được phát triển cho hệ một nút đơn giản của nhiệt vệ tinh. Theo đó ta thu được một hệ phương trình đại số phi tuyến dạng khép kín cho các hệ số tuyến tính hóa. Hệ này được giải bằng phương pháp lặp. Kết quả mô phỏng số đã chỉ ra độ chính xác đáng tin cậy của phương pháp tuyến tính hóa. Quan sát thấy rằng đáp ứng nhiệt thu được từ phương pháp tuyến tính hóa tương đương và cách tiếp cận dựa trên giả thiết của Grande là khá gần với các kết quả thu được từ phương pháp Runge-Kutta. Hơn nữa, tiêu chuẩn đối ngẫu của phương pháp tuyến tính hóa tương đương cho sai số nhỏ hơn so với các phương pháp khác khi tính chất phi tuyến của hệ tăng lên, tức là khi nhiệt dung biến đổi trong khoảng [1.0, 3.0]  104 ( JK -1 ). Kết quả Chương 2 được công bố trong hai bài báo [1] và [7] trong Danh mục các công trình đã công bố liên quan đến luận án của tác giả. CHƯƠNG 3 PHÂN TÍCH ĐÁP ỨNG NHIỆT CỦA VỆ TINH NHỎ TRÊN QUỸ ĐẠO THẤP DỰA TRÊN MÔ HÌNH HAI NÚT 3.1. Đặt vấn đề Để mô tả đầy đủ hơn dáng điệu nhiệt của vệ tinh bao gồm cả phân hệ nào đó bên trong nó, người ta đưa ra mô hình nhiều nút.
12 Trong chương này, tác giả nghiên cứu mô hình hai nút cho một vệ tinh cỡ nhỏ có chuyển động xoay quay trục của nó. Một nút mô tả nhiệt độ vỏ ngoài của vệ tinh, nút còn lại mô tả nhiệt độ của thiết bị bên trong vệ tinh. Sự tương tác nhiệt giữa hai nút có thể được mô hình hóa đơn giản dưới dạng hệ hai bậc tự do, trong đó liên kết giữa chúng có Hình 3.1. Mô hình hệ hai nút thể coi như các liên kết đàn hồi tuyến tính đối với dạng thức dẫn nhiệt và đàn hồi phi tuyến đối với bức xạ nhiệt như minh họa trong Hình 3.1. Gọi C1 và C2 tương ứng là nhiệt dung của nút ngoài và nút trong. Phương trình cân bằng nhiệt cho mô hình hai nút có dạng sau C1T1  k21 T2  T1   r21 T24  T14   Asc T14  Qs f s  t   Qa f a  t   Qe , (3.1) C2T2  k21 T2  T1   r21 T24  T14   Qd 2 , trong đó Qs f s  t  , Qa f a  t  , Qe lần lượt là nhiệt bức xạ mặt trời, nhiệt albedo và nhiệt hồng ngoại Trái đất tác động lên nút ngoài. Còn Qd 2 là hao tán nhiệt nút trong, được giả sử là ở mức hằng số. Phương trình cân bằng nhiệt (3.1) có thể được chuyển sang dạng không thứ nguyên sau đây: d1 c  k  2  1   r  24  14   14   1 f s     2 f a     3 , d (3.2) d 2  k  2  1   r  24  14    4 , d trong đó 1  1   , 2  2   là các hàm nhiệt độ không thứ nguyên của thời gian không thứ nguyên  , và được xác định bởi
13 1  T1  t  /  , 2  T2  t  /  ,   C2 /  Asc  ,    t , 1/ 3   2 / Porb , c  C1 C2 , k  k21  C2 , r  r21 3  C2 , (3.3)  1  Qs /   C2  ,  2  Qa /   C2  ,  3  Qe /   C2  ,  4  Qd 2 /   C2  . Tác giả sẽ mở rộng tiêu chuẩn đối ngẫu đã phát triển ở Chương 2 cho mô hình hai nút (3.2) để tìm nghiệm xấp xỉ của hệ nhiệt vệ tinh. 3.2. Mở rộng tiêu chuẩn đối ngẫu cho mô hình nhiệt hai nút của vệ tinh Với cách tiếp cận tuyến tính hóa tương đương, để quá trình tuyến tính hóa được đơn giản, tác giả tiến hành một kỹ thuật tiền xử lý trong việc tách các số hạng liên kết bức xạ nhiệt cho hệ phi tuyến gốc (3.2) để đưa về hệ tương đương trong đó mỗi phương trình chỉ chứa một số hạng phi tuyến. Dựa trên tiêu chuẩn đối ngẫu tương tự như Chương 2 [xem (2.10)], tác giả cũng nhận được hệ đại số phi tuyến dạng đóng cho các hệ số tuyến tính hóa và hệ này được giải lặp theo phương pháp Newton-Raphson. Sau khi tìm được các hệ số tuyến tính hóa, ta sẽ thu được đáp ứng nhiệt xấp xỉ của các nút [2]. 3.3. Phân tích nhiệt cho mô hình hai nút Trong Hình 3.2, tính toán nhiệt độ được thực hiện cho hệ phi tuyến (3.2) sử dụng phương pháp Runge-Kutta bậc 4 tương ứng với 5 chu kỳ quỹ đạo. Một số các điểm đặc trưng như A, B, Hình 3.2. Nhiệt độ không thứ C và D của quỹ đạo của vệ tinh nguyên của nút ngoài và nút trong được chỉ ra trong Hình 3.2. Điểm theo thời gian không thứ nguyên
14 A là điểm mặt trời mọc, còn C là điểm mặt trời lặn. Hai điểm B và D là giao điểm giữa hai đường cong nhiệt của nút ngoài và nút trong. Hình 3.3. Diễn tiến nhiệt độ Hình 3.4. Diễn tiến nhiệt độ không thứ nguyên của nút ngoài không thứ nguyên của nút trong theo các phương pháp khác nhau theo các phương pháp khác nhau Hình 3.3 và 3.4 chỉ ra rằng diễn tiến nhiệt độ theo thời gian thu được từ các phương pháp xấp xỉ (cách tiếp cận Grande, tuyến tính hóa thông thường và đối ngẫu) là khá gần với các kết quả thu được từ cách giải sử dụng phương pháp Runge-Kutta. Để đánh giá tính hiệu quả của phương pháp tuyến tính hóa tương đương, ta thể hiện thời gian nghiệm tính toán cho các phương pháp khác nhau như trong Hình 3.5. Với tham chiếu là thời gian nghiệm của phương Hình 3.5. So sánh thời gian pháp đối ngẫu, quan sát thấy nghiệm của các phương pháp rằng thời gian tính toán của thông qua số chu kỳ quỹ đạo phương pháp Runge-Kutta là khá lớn khi so sánh với các phương pháp khác.
15 Bảng 3.1. Nhiệt độ trung bình không thứ nguyên của nút ngoài với các giá trị nhiệt dung C2 khác nhau (  RK : Phương pháp Runge– Kutta;  G : cách tiếp cận Grande;  CL : Tuyến tính hóa thông thường;  DC : Tuyến tính hóa đối ngẫu) Bảng 3.2. Biên độ nhiệt không thứ nguyên của nút ngoài  với các giá trị nhiệt dung C2 khác nhau Dữ liệu tính toán cho các đặc trưng đáp ứng nhiệt khi nhiệt dung thay đổi được trình bày trong Bảng 3.1 và 3.2. Với nhiệt độ trung bình không thứ nguyên của nút ngoài, Bảng 3.1 cho thấy rằng sai số
16 của các phương pháp xấp xỉ khi so sánh với phương pháp Runge- Kutta là khá nhỏ. Phương pháp tuyến tính hóa tương đương cho sai số nhỏ hơn cách tiếp cận của Grande. Cũng quan sát Bảng 3.2 thấy rằng tiêu chuẩn đối ngẫu cho sai số nhỏ hơn các phương pháp còn lại. 3.4. Kết luận Chương 3 Trong chương này tác giả luận án đã trình bày việc mở rộng phương pháp tuyến tính hóa tương đương tiêu chuẩn đối ngẫu để tìm các nghiệm xấp xỉ của mô hình nhiệt hai nút của vệ tinh nhỏ trên quỹ đạo thấp của Trái đất. Hai đặc trưng quan trọng cần để đánh giá các giới hạn nhiệt của vệ tinh trong suốt quá trình chuyển động của nó trên quỹ đạo là nhiệt độ trung bình và biên độ nhiệt. Để thu được những đại lượng này, một hệ khép kín của các hệ số tuyến tính hóa tương đương được thiết lập dựa trên tiêu chuẩn đối ngẫu được đề xuất, và sau đó được giải bằng phương pháp lặp Newton-Raphson. Các kết quả chính của Chương 3 có thể được tóm tắt như sau: - Diễn tiến nhiệt độ theo thời gian thu được từ các phương pháp xấp xỉ (cách tiếp cận dựa trên giả thiết Grande, tuyến tính hóa thông thường và đối ngẫu) là khá gần với các kết quả thu được từ cách giải sử dụng phương pháp Runge-Kutta. - Tính hiệu quả về thời gian nghiệm của tiêu chuẩn đối ngẫu được đánh giá trong không khổ mô hình hai nút của phân tích nhiệt vệ tinh. - Trong khoảng nhiệt dung được xét từ 10000 đến 30000 JK 1 , sai số thu được từ tiêu chuẩn đối ngẫu đề xuất cho nhiệt độ trung bình và biên độ nhiệt là nhỏ hơn so với các kết quả thu được từ cách tiếp cận Grande Kết quả của Chương 3 được công bố trong 03 bài báo [2], [5] và [6] trong Danh mục các công trình đã công bố liên quan đến luận án của tác giả.
17 CHƯƠNG 4 TÍNH TOÁN ĐÁP ỨNG NHIỆT CHO VỆ TINH NHỎ TRÊN QUỸ ĐẠO THẤP SỬ DỤNG MÔ HÌNH NHIỀU NÚT 4.1. Phân tích nhiệt cho cánh vệ tinh Trong số các nhiệm vụ của bài toán điều khiển nhiệt, các đặc trưng nhiệt cho cánh vệ tinh là rất quan trọng bởi vì cánh vệ tinh cung cấp nguồn năng lượng chính cho hoạt Hình 4.1. Mô hình của cánh vệ tinh động của hầu hết các thiết bị liên quan. Cánh vệ tinh gồm hai mặt: mặt chứa các tấm pin năng lượng mặt trời của cánh là mặt trước, mặt còn lại là mặt sau. Hệ số hấp thụ của mặt trước 1  0.69 , còn hệ số phát xạ là 1  0.82 . Mặt sau được sơn bởi lớp vật liệu với hệ số hấp thụ  2  0.265 , hệ số phát xạ  2  0.872 . Sau đây ta tính toán nhiệt cho kết cấu cánh của vệ tinh dựa trên mô hình hai nút nhiệt đặc trưng cho mặt trước và mặt sau. Mô hình hình học của cánh có thể xem minh họa trên Hình 4.1 (xem [4]). Ta sẽ tính toán đáp ứng nhiệt của cánh trong hai kịch bản: Kịch bản 1: Vệ tinh luôn duy trì tư thế nhìn Trái đất (mặt sau của cánh luôn hướng về tâm Trái đất) trong suốt thời gian nó chuyển động trên quỹ đạo (Hình 4.2). Kịch bản 2: Trong miền sáng, tư thế của vệ tinh được điều khiển sao cho mặt trước (chứa pin năng lượng) của cánh luôn hướng về phía mặt trời và vuông góc với tia sáng mặt trời; trong miền tối, mặt sau luôn hướng về tâm trái đất (Hình 4.3).
18 Hình 4.2. Quỹ đạo và tư thế Hình 4.3. Quỹ đạo và tư thế của vệ tinh trong kịch bản 1 của vệ tinh trong kịch bản 2 (chỉ minh họa cho cánh vệ tinh) (chỉ minh họa cho cánh) Ta minh họa tính toán trong trường hợp kịch bản 1 [Các chi tiết tính toán cho kịch bản 2 có thể xem trong bản đầy đủ của luận án]. Trong kịch bản này ta thu được đáp ứng nhiệt của mặt trước và sau của cánh được trình bày trong Hình 4.4. Ta thấy rằng Hình 4.4. Đồ thị nhiệt độ của đáp ứng nhiệt của chúng gần như các mặt trước và mặt sau của tuần hoàn ở trạng thái bình ổn. cánh vệ tinh trong kịch bản 1 Trong kịch bản này giá trị nhiệt độ của mặt trước khá gần với các giá trị nhiệt độ của mặt sau. Điều này là do cánh vệ tinh là một cấu trúc tấm mỏng, sự chênh lệch nhiệt độ giữa các bề mặt đối diện là khá nhỏ. 4.2. Phân tích nhiệt cho vệ tinh hình hộp chữ nhật Ta xét một vệ tinh có kích thước L W  H  0.5  0.5  0.5 (m3), độ dày   0.02 (m) (Hình 4.5), làm từ các tấm sandwich có mật độ khối lượng là   158.90 ( kgm-3 ), nhiệt dung riêng Cp = 883.70